带经济器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法
【专利摘要】本发明涉及一种带经济器喷气增焓热泵真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，特点是控制系统的节能控制方法步骤为：根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板入口的加热介质的温度T1；根据组合设备真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化，确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发温度T3随运行时间t变化的函数式；根据捕水器的蒸发温度T3随运行时间t变化的函数式，通过主节流阀的开度调节及喷气增焓变频压缩机的转速调节来实现；根据捕水器的蒸发温度T3和冷凝器的冷凝温度T2，通过实验或理论计算得到主节流阀在不同的开度下对应的辅助节流阀的最佳开度，调节辅助节流阀的开度，使制冷系统处于最佳能效比状态。其优点为：捕水器蒸发温度能够根据捕水器表面结霜厚度变化动态调整，实现了带经济器喷气增焓制冷系统的运行节能，其运行更加节能。
【专利说明】
带经济器喷气増絵热累真空冷冻干燥组合设备节能控制方法
技术领域
[0001] 本发明设及一种带经济器喷气增洽热累真空冷冻干燥组合设备节能控制方法。
【背景技术】
[0002] 真空冷冻干燥设备干燥的食品相对其他干燥方法干燥的食品品质好，但加工过程 中能耗大。真空冷冻干燥设备运行中，一方面被干燥食品中的水分升华需要大量的热量，另 一方面，水分在捕水器中凝华需要大量的冷量。由于为真空冷冻干燥设备提供冷量的制冷 系统在制冷的过程中，其冷凝器放出大量的热量，且运一热量大于食品干燥所需热量，因 此，有研究者提出利用制冷系统冷凝器热量作为食品干燥热源，运样出现了热累真空冷冻 干燥组合设备。组合设备在运行过程中的能耗主要是制冷系统能耗，要实现组合设备的节 能，关键是在满足食品加工工艺参数如干燥室加热溫度、真空度等要求下，尽可能提高制冷 系统的蒸发溫度。由于在一个干燥加工周期内食品干燥工艺是变化的，其所需的制冷量及 蒸发溫度是变化的，所需热量及加热溫度也是变化的，如何协同控制成为组合设备节能的 关键。同时，由于干燥室加热所需的溫度一般在60°C左右，制冷系统蒸发溫度在-40°C左右， 制冷系统必须采用复叠式制冷、双级压缩制冷或喷气增洽制冷才能满足要求，但运也增加 了组合设备的控制难度。
【发明内容】
[0003] 本发明的目的是克服现有技术的不足而提供一种带经济器喷气增洽热累真空冷 冻干燥组合设备节能控制方法，在一个完整的干燥加工周期中，捕水器的蒸发溫度能够根 据捕水器表面结霜厚度变化动态调整，实现了喷气增洽制冷系统的运行节能，使得带经济 器喷气增洽热累真空冷冻干燥组合设备运行更加节能。
[0004] 为了达到上述目的，本发明是运样实现的，其是一种带经济器喷气增洽热累真空 冷冻干燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合设备包括真空系统、喷气增洽变频压缩 机、冷却水流量调节阀、旁通换热器、加热介质循环累、冷凝器、干燥室加热隔板、经济器、辅 助节流阀、主节流阀、捕水器、控制系统、加热介质入口溫度传感器、冷凝溫度传感器及捕水 器蒸发溫度传感器;其中所述加热介质入口溫度传感器感应进入干燥室加热隔板入口的加 热介质的溫度T1，冷凝溫度传感器感应流出冷凝器的制冷剂的冷凝溫度T2,捕水器蒸发溫 度传感器感应进入捕水器的制冷剂的蒸发溫度T3,所述控制系统节能控制方法包括步骤如 下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板入口的加热介质的溫度T1，W此 为控制对象通过调节冷却水流量调节阀的开度来实现，当实际溫度大于设定值时，冷却水 流量调节阀的开度加大，反之减小； (二) 根据组合设备真空度要求W及组合设备运行过程中捕水器表面霜层厚度的变化， 确定组合设备运行过程中捕水器的蒸发溫度T3随运行时间t变化的函数式，W下是一种简 化的计算方法： (a) 根据确定的干燥室的真空度，得到捕水器的对应水蒸气凝华溫度，也即捕水器霜层 表面的蒸发溫度必须低于此溫度，此溫度也即组合设备开始运行时捕水器的最高初始蒸发 溫度T31; (b) 根据捕水器的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器表面结霜厚度 d，得到运行周期结束时的所需捕水器的结束蒸发溫度T32,因此整个运行周期S时间内捕水 器的初始蒸发溫度T31与结束蒸发溫度T32的差Δ Τ=Τ31-Τ32; (C)因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可W分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30%±10%，单位时间升华量同样基本相同；如W平板型捕水器来计算，贝U 第一阶段捕水器（11)的蒸发溫度Τ3随运行时间t变化的函数式I为Τ3= T31-1.4*(t/s)*A Τ，式I中，^S>i>0,在第二阶段捕水器的蒸发溫度Τ3随时间t变化的函数式Π 为了3=了31- 0.4AT-0.6*(t/s)*AT，式Π 中，S吉，考虑到给蒸发溫度一定安全余量，实际蒸发溫 度T4可在上述计算值的基础上降低2~：3°C ; (Ξ)根据捕水器的蒸发溫度T3随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过主节流阀 的开度调节及喷气增洽变频压缩机的转速调节来实现；当捕水器的蒸发溫度T3的实际值高 于计算值时，喷气增洽变频压缩机的转速提高，主节流阀的开度相应减小，当实际值低于计 算值时，增洽变频压缩机(2)的转速降低，主节流阀的开度相应加大； (四）根据捕水器的蒸发溫度T3和冷凝器的冷凝溫度T2，通过实验或理论计算得到主节 流阀在不同的开度下对应的辅助节流阀的最佳开度，调节辅助节流阀的开度，使制冷系统 处于最佳能效比状态。
[0005] 本发明与现有技术相比，具有如下优点： 热累真空冷冻干燥组合设备在一个完整的干燥加工周期中，捕水器蒸发溫度能够根据 捕水器表面结霜厚度变化动态调整，实现了带经济器喷气增洽制冷系统的运行节能，使得 带经济器喷气增洽热累真空冷冻干燥组合设备运行更加节能。
【附图说明】
[0006] 图1是本发明实施的带经济器喷气增洽热累真空冷冻干燥组合设备系统原理图。
【具体实施方式】
[0007] 下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出。下面通过参考 附图描述的实施例是示例性的，仅用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
[000引如图1所示，其是一种带经济器喷气增洽热累真空冷冻干燥组合设备节能控制方 法，组合设备包括真空系统1、喷气增洽变频压缩机2、冷却水流量调节阀3、旁通换热器4、加 热介质循环累5、冷凝器6、干燥室加热隔板7、经济器8、辅助节流阀9、主节流阀10、捕水器 11、控制系统12、加热介质入口溫度传感器13、冷凝溫度传感器14及捕水器蒸发溫度传感器 15;其中 所述喷气增洽变频压缩机2的制冷剂出口与旁通换热器4的制冷剂入口连通，所述旁通 换热器4的制冷剂出口与冷凝器6的制冷剂入口连通，所述冷凝器6的制冷剂出口与经济器8 的二制冷剂入口连通，所述辅助节流阀9设在一根冷凝器6与经济器8连通的管上，所述经济 器8的一制冷剂出口与喷气增洽变频压缩机2的一制冷剂中间回气口连通，经济器8的另一 制冷剂出口通过主节流阀10与捕水器11的制冷剂入口连通，捕水器11的制冷剂出口与喷气 增洽变频压缩机2的制冷剂主回气口连通;所述加热介质循环累5与干燥室加热隔板7串联， 冷凝器6对加热介质加热，被加热后的加热介质流入到干燥室加热隔板7中对干燥室物料进 行加热;所述冷却水流量调节阀3可调节旁通换热器4的溫度，所述真空系统1对干燥室进行 抽真空，捕水器11捕集来自干燥室的水份； 所述加热介质入口溫度传感器13感应循环加热介质的入口溫度，也即进入干燥室加热 隔板7入口的加热介质的溫度T1，冷凝溫度传感器14感应流出冷凝器6的制冷剂的冷凝溫度 T2,捕水器蒸发溫度传感器15感应进入捕水器11的制冷剂的蒸发溫度T3,所述控制系统12 的节能控制方法包括步骤如下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板7入口的加热介质的溫度T1，W 此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀3的开度来实现，当实际溫度大于设定值时，冷却 水流量调节阀3的开度加大，反之减小； (二) 根据组合设备真空度要求W及组合设备运行过程中捕水器11表面霜层厚度的变 化，确定组合设备运行过程中捕水器11的蒸发溫度T3随运行时间t变化的函数式，W下是一 种简化的计算方法： (a) 根据确定干燥室的真空度，得到捕水器11的对应水蒸气凝华溫度，也即捕水器11霜 层表面的蒸发溫度T3必须低于此溫度，此溫度也即组合设备开始运行时捕水器11的最高初 始蒸发溫度T31; (b) 根据捕水器11的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器11表面结霜 厚度d，得到运行周期结束时的所需捕水器11的结束蒸发溫度T32,因此整个运行周期S时间 内捕水器(11)的初始蒸发溫度T31与结束蒸发溫度T32的差ΔΤ=Τ31-Τ32; (C)因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可W分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即0~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30%±10%，单位时间升华量同样基本相同；如W平板型捕水器来计算，贝U 第一阶段捕水器（11)的蒸发溫度Τ3随运行时间t变化的函数式I为Τ3= T31-1.4*(t/s)*A Τ，式I中，S' ，在第二阶段捕水器11的蒸发溫度Τ3随时间t变化的函数式Π 为Τ3 = Τ31-0.4 Δ Τ-0.6*( t/s)* Δ Τ，式Π 中，杳呈妃每;考虑到给蒸发溫度一定安全余量，实际蒸 发溫度T4可在上述计算值的基础上降低2~：TC ; (Ξ)根据捕水器11的蒸发溫度T3随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过主节流 阀10的开度调节及喷气增洽变频压缩机2的转速调节来实现。当捕水器1的蒸发溫度T3的实 际值高于计算值时，喷气增洽变频压缩机2的转速提高，主节流阀10的开度相应减小，当实 际值低于计算值时，增洽变频压缩机2的转速降低，主节流阀10的开度相应加大； (四）根据捕水器11的蒸发溫度Τ3和冷凝器6的冷凝溫度Τ2，通过实验或理论计算得到 在不同主节流阀10的开度下对应的辅助节流阀9的最佳开度，调节辅助节流阀9的开度，使 制冷系统处于最佳能效比状态。
[0009]尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可W理解:在不 脱离本发明的原理和宗旨的情况下可W对运些实施例进行多种变化、修改、替换及变形，本 发明的范围由权利要求及其等同物限定。
【主权项】
1. 一种带经济器喷气增焓热栗真空冷冻干燥组合设备节能控制方法，其特征在于组合 设备包括真空系统（1)、喷气增焓变频压缩机(2)、冷却水流量调节阀（3)、旁通换热器(4)、 加热介质循环栗(5)、冷凝器(6)、干燥室加热隔板(7)、经济器(8)、辅助节流阀（9)、主节流 阀（10)、捕水器（11)、控制系统（12)、加热介质入口温度传感器（13)、冷凝温度传感器（14) 及捕水器蒸发温度传感器（15);其中所述加热介质入口温度传感器（13)感应进入干燥室加 热隔板(7)入口的加热介质的温度T1，冷凝温度传感器(14)感应流出冷凝器(6)的制冷剂的 冷凝温度T2,捕水器蒸发温度传感器（15)感应进入捕水器（11)的制冷剂的蒸发温度T3,所 述控制系统（12)节能控制方法包括步骤如下： (一) 根据食品干燥工艺要求确定进入干燥室加热隔板(7)入口的加热介质的温度T1， 以此为控制对象通过调节冷却水流量调节阀（3)的开度来实现，当实际温度大于设定值时， 冷却水流量调节阀（3)的开度加大，反之减小； (二） 根据组合设备真空度要求以及组合设备运行过程中捕水器（11)表面霜层厚度的 变化，确定组合设备运行过程中捕水器（11)的蒸发温度T3随运行时间t变化的函数式，以下 是一种简化的计算方法： (a) 根据确定干燥室的真空度，得到捕水器（11)的对应水蒸气凝华温度，也即捕水器 (11)霜层表面的蒸发温度T3必须低于此温度，此温度也即组合设备开始运行时捕水器（11) 的最高初始蒸发温度T31; (b) 根据捕水器（11)的总捕水量和表面积，确定整个运行周期结束时捕水器（11)表面 结霜厚度d，得到运行周期结束时的所需捕水器（11)的结束蒸发温度T32,因此整个运行周 期S时间内捕水器(11)的初始蒸发温度T31与结束蒸发温度T32的温差ΔΤ=Τ31-Τ32; (c) 因整个运行周期S时间内，单位时间升华水量不同，根据实际运行规律，其运行过程 基本可以分为两个阶段，第一阶段在一半的运行时间内即〇~0.5S，升华水量约为总水量的 70%± 10%，且单位时间升华量基本相同；在第二阶段余下的运行时间内也即0.5S~S，升华 水量约为总水量的30% ± 10%，单位时间升华量同样基本相同；如以平板型捕水器来计算，则 第一阶段捕水器（11)的蒸发温度Τ3随运行时间t变化的函数式I为T3= T31-1.4*(t/s)*A T,在第二阶段捕水器（11)的蒸发温度Τ3随时间t变化的函数式Π 为Τ3= Τ31-0.4 Δ T-0.6*( t/s)* Δ Τ，式Π 中，考虑到给蒸发温度一定安全余量，实际蒸 发温度T4可在上述计算值的基础上降低2~3°C ; (三) 根据捕水器（11)的蒸发温度T3随运行时间t变化的函数式I及函数式Π ，通过主节 流阀（10)的开度调节及喷气增焓变频压缩机(2)的转速调节来实现；当捕水器（11)的蒸发 温度T3的实际值高于计算值时，喷气增焓变频压缩机(2)的转速提高，主节流阀（10)的开度 相应减小，当实际值低于计算值时，增焓变频压缩机(2)的转速降低，主节流阀（10)的开度 相应加大； (四） 根据捕水器（11)的蒸发温度T3和冷凝器(6)的冷凝温度T2,通过实验或理论计算 得到主节流阀（10)在不同的开度下对应的辅助节流阀(9)的最佳开度，调节辅助节流阀(9) 的开度，使制冷系统处于最佳能效比状态。
【文档编号】A23L3/44GK105918770SQ201610299896
【公开日】2016年9月7日
【申请日】2016年5月9日
【发明人】徐言生, 吴治将, 李东洺, 李锡宇
【申请人】顺德职业技术学院