专利名称：可重复扣连的机械扣连系统及其制造方法
技术领域：
本发明涉及可重复扣连的机械扣连系统，更具体地说，涉及具有自由形成的尖爪的扣连系统以及制造这种扣连系统的方法。
可重复扣连的扣连系统在现有技术中是已知的。典型的这类系统涉及两个主要部分，一是连接在基片上的尖爪，它与互补的第二部分-接受表面相配合。扣连系统的尖爪的一个凸起物刺入上述接受表面，与接触面的纤维或线束啮合或相交叉。所产生的这种机械干涉和物理阻碍作用防止了扣连系统从接受表面上脱离，直到分离力超过扣连系统的剥离或剪切强度为止。
目前有至少两种制造可重复扣连的机械扣连系统的方法。其中一种方法需要若干细丝，其中每根丝被制成两个尖爪。用这种方法制出的扣连系统的例子公开在1955年9月13日授予De Mesteral的美国专利第2，717，437号中，及1976年3月16日授予De Brabandar的美国专利第3，943，981号中，该项专利提出了一种立起的丝圈堆。相关的技术指导公开在1980年8月5日授予Schams等人的美国专利第4，216，257号、1984年6月12日授予Wollwan的美国专利第4，454，183号及1984年8月7日授予Matsuda的美国专利第4，463，486号中。这些文献教导加热聚合的单丝的端部。用第一种方法生产扣连系统的其他有关的技术指导，在1981年12月29日授予Ochiai的美国专利第4，307，493号中和1982年5月25日授予Ochiai的美国专利第4，330，907号中已经揭示。
一般用于生产机械扣连系统的第二种常用方法是在注塑或挤出该扣连系统，这种方法在1964年9月8日授予Erb的美国专利第3，147，528号及1971年7月27日授予Erb的美国专利第3，594，863号中已有说明。在1971年7月27日授予Erb的美国专利第3，594，865号中还教导了连续注塑成型机。
在现有技术中列举了各种的尖爪结构，例如上面讨论过的参考文献中提出了几种具有柱结构的扣连系统，这些柱的横截面一般是恒定的。在1973年1月9日授予Ribich等人的美国专利第3，708，833号中，揭示了一种尖爪，它从近端到远端具有一定锥度，并且从基片上垂直地凸起。
Procter和Gambel公司以Scripps的名义提出的，申请日为1988年1月26日的欧洲专利申请第0，276，970号中揭示了一种具有横截面恒定的柱体的扣连装置，该柱相对于基片倾斜30°到90°。
在现有技术中没有显示这样的生产方法，它能制出自由形成的尖爪。现有技术中也没有显示有这样的机械扣连系统的结构，在该系统中尖爪相对于基片不垂直地倾斜着，并且尖爪具有锥形侧面。在现有技术中也没有显示存在这样的生产方法，它制出自由形成的尖爪，这些尖爪基本上在基片的横跨机器的方向上取向。
本发明的一个目的是提供一种自由形成的机械扣连系统，该系统是由一种类似于照相凹版印刷术的生产方法制作出来的。本发明的另一个目的是提供一种具有锥形尖爪的扣连系统，这些尖爪不垂直地从相连的基片上凸起。本发明的进一步的目的是提供一种具有自由形成的尖爪的扣连系统，这些尖爪基本上沿基片横跨机器的方向上取向。
本发明包括一个扣连系统，用于连接到一个互补的接收表面上。该扣连系统具有一个基片和至少一个自由形成尖爪，该尖爪包括基部、干体和啮合部。该尖爪的基部连接在基片上，而干体部与基部相连并从基部向外凸出。啮合部连接在干体上，并横向伸出，超越干体的边缘。上述干体相对于基片平面不垂直取向，该干体具有一个前缘和一个后缘，它们分别限定前角和后角。前角和后角基本上不相同，从而使干体的侧面不相互平行。上述干体还有一个方位角，该方位角可以相对于MD在约为1°-180°的范围内选取，最好在约为20°-160°范围内选取。
上述扣连系统可以按下述方法来制造，该方法包括如下步骤充分加热一种热敏性材料，以降低其粘性以备加工，最好至少加热到其熔点。提供一个浇注装置，不连续地浇注一定数量的被加热材料。将要被浇注上该材料的基片相对于材料浇注装置朝第一方向上输送，上述材料以不连续的浇注在输送来的基片上。然后，这些不连续的材料堆沿一个方向被拉伸，该方向具有一个平行于基片的矢量分量。受拉伸的材料形成尖爪的远端和啮合部，并赋予尖爪的干体一个方位角，范围约为1°-180°，最好约为20°-160°。
本发明的用上述方法生产出的扣连系统的一个说明性的、适当的、非限制性的用途是与一种一次性的吸水衣物相联系的，例如一种尿布。下面将更详细地描述本发明的这一用途实例。
本发明的权利要求书特别指出和明确划定了本发明的范围。可以相邻，通过阅读下面结合有关附图的描述，将会更好地理解本发明。在附图中相同的元件具有同样的参考数码;相关的元件用一个或多个基数符号来标明，或者将数码增加100。
图1是本发明的扣连系统的透视图，其中，啮合部基本上在同方向上取向。
图2是图1所示扣连系统的一个爪的侧面视图。
图3是第二实施例的侧视图，该实施例其有一个一般为半球形的啮合部。
图4是一台能够用来生产本发明的扣连系统的设备的示意性侧视图。
图5是本发明的扣连系统的透视图，其中，啮合部基本上是在任意方向上取向。
图6是应用本发明扣连系统的、处理的吸水性衣物的透视图，显示了外片和局部剖的中心部分，特别是开口部分。
图7是一个具有约90°方位角的爪的俯视图。
图8是一台能用来生产本发明的扣连系统的设备(仅部分示出)的正视图，该扣连系统的尖爪具有一定的方位角。
图9是第二种能用来生产本发明的、尖爪有一定方位角的扣连系统的设备的俯视图。
本发明的扣连系统20至少包括一个尖爪22，最好是包括多个排列的尖爪，这些尖爪按预定方式连接到基片24上，如图1所示。上述尖爪具有基部26、干体28和啮合部30。这些尖爪22的基部26与基片24接触并粘在其上，并且基部还支承着干体28的近端。干体28从基片24和基部26向外伸出，并终止于远端。该远端与一啮合部30相连。该啮合部30径向和横向地沿一个或多个方向从干体28上伸出，并且可以制成类似钩形的尖端。这里，“横向”一词含意为在考虑中，在尖爪主体22上具有一个通常平行于基片24的平面的矢量分量。从干体28的边缘横向伸出的啮合部30的凸起部分允许啮合部30扣紧到一个互补的接收表面(未示出)上。该啮合部30连接到、并且最好紧邻着尖爪22的远端。人们将会明白，啮合部30可以连接到尖爪22上基部26和干体远端28之间的一个位置上。
可以用任何适当的方法产生上述形式的成排的尖爪22，这里的方法，包括产生如下所述和所要求的自由形成的尖爪22的那些方法。在本文中，“自由形成的”一语含意为一种不以固体形式或限定的形状脱离模穴或注塑模的结构。上述尖爪22材料以熔融态、最好是液态不邻接地浇注在一块基片24上，经冷却、最好是冷冻至硬化，这些尖爪被固体化，形成如下述的所希望的结构和形状。
最好采用一种类似于普遍公知的照相凹版印刷术那样的制造方法来生产自由形成的尖爪22的排列结构。应用该方法，具有两相对面的基片24从两个普通圆柱辊的辊隙中穿过，一个是印刷辊72，另一个是支承辊74，如图4所示。辊子72和74一般具有相互平行的轴线，并且当基片24穿过辊隙70时都与该基片保持接触关系。两辊子中的一个，即印刷辊72上排有多个盲的、端部封闭的凹穴，称为栅格76。这些栅格相应于将要浇注在基片24上的那些尖爪22的预定的布局形式。第二辊称为支承辊74，当基片24穿过辊隙70时，辊子74在基片24贴紧印刷辊72的位置上，提供一个反抗印刷辊72的反作用力。液体、热敏材料、最好是热塑性材料(这些材料制成尖头22)从一个热源、例如槽80中输送来，这些热敏材料在印刷辊72绕其轴线转动时注入栅格76中。这些栅格76装着热敏材料，并运输他们直到与基片24接触，然后栅格把这些材料按期望的方式浇注到基片24上。
当基片24和辊子72、74之间连续进行相对位移时，尖爪22被拉伸出一个横向部分，一般平行于基片24的平面，由此形成干体28和啮合部30。最后，尖爪22的多余部分由切割装置78从啮合部30上切下来。由于热塑性塑料的粘弹特性，尖爪22收缩。据信，在重力的影响下尖爪22将收缩，并且在冷却期间尖爪还要发生缩减。上述尖爪22然后被冷却、最好是冷冻成固体结构，该结构具有与干体28相邻的啮合部30。
上述扣连系统20被扣紧在一个互补的接受表面上。本文中，卡扣住扣连系统20的啮合部30的“接受表面”一词是指在一个暴露的表面上具有一些间隙紧密的、与啮合部30互补的、由一根或多根丝或纤维形成的孔的任何平面或表面;或者是指任何这样的平面或表面，其暴露面能限制弹性变形以便啮合部30可被夹住;在无外来干涉的情况下啮合部30不能退出来。上述孔或受限制的弹性变形可允许啮合部30进入接受表面的平面，同时，接受表面上的插入那些孔之间的纤维(或非变形的材料)阻止扣连系统20的退出或放松，直到使用者希望打开，或者扣连系统的剥离或剪切强度被超过时为止。上述接受表面的面可以是平面或曲面。
如果线或纤维之间的孔的尺寸允许至少一个啮合部30刺入接受表面的平面，并且线或纤维的尺寸适于与啮合部30相咬合或相交叉，那么这个具有线或纤维的接受表面被称为“互补的”。如果至少一个啮合部30能在接受表面的面上引起局部变形，这种变形阻止扣连系统20从接受表面上移开或分开，那么这种局部可变形的接受表面被说成是“互补的”。
适当的接受表面包括网状泡沫塑料、编织物、无纺材料和滚压粘合的搭环材料，例如新罕布什尔州的Velcro USA of Manchester出售的Velcro牌搭环材料。一种特别合适的接受表面材料是由南卡罗莱纳州的Milliken公司出售的滚压粘合编物970026号。
现在参见图2，更详细地考查扣连系统20的各部分。扣连系统20的基片24应足够结实，以防止撕裂和防止扣连系统20的各单独的尖爪22之间相互分离。基片24应是一种尖爪22易于粘附的表面，并且能连接一种物质以便扣连，如使用者希望的那样。本文中“连接”一词是指这样一种状态，第一元件或组件被直接或间接地固定到或连接到第二元件或组件上;当间接连接时，第一元件或组件固定或连接到一个中间件或组件上，而该中间件或组件依次固定到或连接到第二元件或组件上。第一元件或组件与第二元件或组件之间的这种联系试图保持上述物质的寿命。“基片”是指任何连接有一个或更多尖爪22的暴露的表面。
基片24还应能够卷曲，以便能进行常规的生产加工;还应有挠性，以便基片24可以弯曲或挠屈成所希望的形状轮廓;并且应能经受浇注于其上的液态尖爪22的热，而不会熔融或导致有害的结果，直至这些尖爪22冷冻起来。基片24还应能获得各种宽度。合适的基片24包括编织物、纺织物、无纺材料、橡胶、乙烯、薄膜、特别是聚烯烃膜、最好是牛皮纸。基本重量为0.08kg/m2(50磅/3000英尺2)的白牛皮纸被认为是合适的材料。
基部26一般是尖爪22的平面部分，并且与尖爪的干体28的近端相邻，而尖爪22则连接在基片24上。本文中，“基部”一词是指尖爪22的这个部分，该部分直接与基片24接触，并且支承着尖爪22的干体28。基部26和干体28之间不需要有一条清晰的界限，重要的仅仅是在使用期间干体28不会从基部26上分离，并且基部26也不会从基片24上分离。基部26的横截面应提供足够的结构完整性，并且，要达到所希望的扣连系统20的剥离或剪切强度所需的面积是根据尖爪22的模型密度和单个尖爪22的干体28的长度来确定的，该面积进一步提供适当的对基片24的粘着力。如果使用较长的干体28，那么基部26一般也应有较大的横截面积，以提供足够的对基片24的粘着力，并提供足够的结构完整性。
基片24上基部26的“足印”形状是不要求精密的，该足印形状可以在任何方向上扩展，在该方向上就具有一个较大的剥离强度。本文中，“足印”一词是指基部26在基片24上的平面接触区。足印侧面的纵横比不应太大，另外，当尖爪承受的力平行于足印的短边时，尖爪22可以是不固定的。上述纵横比小于15∶1较好，并且一般来说圆形足印比较好。
对所述的这个实施例来说，基部26具有直径约为0.76-1.27mm(0.030-0.050英寸)的普通的圆形足印是合适的。如果人们希望扣连系统20在一特殊方向上具有更大的剥离或剪切强度，那么基部26的横截面积可以作改变，在该方向上扩展，以便强度和结构完整性在垂直于轴线的这个方向上增强。当尖爪沿基部26的扩展方向受拉时，这种面积变化会导致尖爪更结实。
干体28与基部26相接，并且从基部26和基片24向外伸出。本文中，“干体”一词是指尖爪22上中间那段与基部26和啮合部30相连的那部分。干体28为啮合部30和基片24之间提供了纵向间距。本文中，“纵向”一词是指、具有离开基片24的一个向量分量的方向，在尖爪22的基部26处该方向增加了到基片24的平面的垂直距离。除非另有说明，指出某一方向具有朝向基片24平面的矢量分量。
与每个尖爪22的基部26和干体28相连的是一个起点36。干体28的“起点”可以被认为是基部26的中心点，典型地，该“起点”位于基部26足印的范围内。从侧视图上观察尖爪22，就会看到该起点36。该侧视图是指从任何平行于基片24的平面的、朝干体28和基部26的径向方向观察到的图。如果扣连系统是由下面将描述和要求保护的方法生产的，那么当确定起点36时，最好是、但非必须是使尖爪22在机器上和横跨机器的方向上视察到，该方向相应于穿过辊隙70的基片24的运动方向。
参见特别的侧视图可以看到基部26足印的相离两边缘之间的横向距离，该距离被一分为二，在该图上形成基部26的中点。从特别的侧视图上看，当把基部26的足印一分为二时，那些次要的不连续点(例如凹痕或偶然连在基片24上的粗糙痕迹)被乎略。该中心点即是干体28的起点36。
干体28与基片24的平面呈一个α角。本文中“基片平面”一词是指在尖爪22的主体的基部26处，基片24上平的、平面状表面。角度α将在后文中确定。尖爪22可以一个剖面图中看到，该“剖面图”是两个特别的侧视图之一，并且后文中会看到该图。从该图上人们可用视觉观察到尖爪22，清楚地看到具有最大横向投影38的方向。“横向投影”是平行于基片24的平面横向地从图中基部26的中心、即干体28的起点36到该图中看到的尖爪22上最远横向伸出点的投影之间的距离，此时，该点纵向和竖向地向下朝基片24的平面伸延。
上述最大横向投影38是起点36到干体28或啮合部30的外缘的投影，这对技术人员来说是很清楚的。把横向投影38最大程度地表现出来的尖爪22的侧视图是该尖爪22的剖面图。技术人员也很清楚，如果扣连系统20是由所述的和后面要求保护的方法生产出来的，并且最大横向投影38通常沿机器方向取向，那么上述剖面图一般将沿横跨机器的方向取向。同样很显然，如果最大横向投影沿横跨机器的方向取向，那么剖面图一般将沿机器方向取向。图2所示的侧视图是尖爪22的剖面图之一。技术人员将会进一步明白，所示剖面图相位差180°的背面还有另一个剖面图(最大横向投影38朝观察者的左边取向)。这两个图一般对下面所述的生产和应用来说同样适用。
如前所述，在剖面图中人们观察到了尖爪22及其干体28的起点36。在剖面图中仍保留有尖爪22的同时，一个通常平行于基片24的平面的、假想的切割面40-40在尖爪22的某点或段处与尖爪22的边缘相交。该点具有到基片24的平面的最大垂直距离，这相应于尖爪22上具有最大高度的那部分。该假想的切割面40-40位于从最高点向接近基片24的方向下降最大高度的1/4处，因此，该假想切割面40-40把尖爪22在距离基片24平面3/4的垂直距离处截断。
上述假想的切割面40-40被用于确定尖爪22上的三个点。第一个点是切割平面截断尖爪22的前边缘42的那点，并且被称为是75%的前点。“前边缘”是干体28的周壁的顶线，该干体28纵向相对地离开基片24的平面。第二点位于穿过尖爪22中心的约180°处，并且是切割平面40-40截断尖爪22的后边缘46的那点，它被称为75%的后点48。“后边缘”是干体28的周壁的顶线，该干体纵向相对地离开基片24的平面，一般来说，后边缘与前边缘相对设置。当然，连接上述那两点的直线处于切割面40-40上，并且该直线被分成两段，产生了假想切割面40-40的中点。然后，一条直线向下把假想切割面40-40的中点和基部26上干体28的起点36连接起来，这条直线相对于基片24的平面所夹的角α就是干体28的角α。
换言之，干体28相对基片24所夹的角α是最远离垂直线的、由任何图中都能看到的、连接切割面中点47和起点36的直线所限定的90°余角。因此，当这条连线被观察到在任何平行于基片24平面并垂直于竖直线的方向上径向地朝向干体28、特别是朝起点36靠近时，相对于基片24平面的角度是最小的干体28的角α。人们认识到当大致从机器方向或由此转180°观察一个具有沿机器方向取向的最大横向投影38的尖爪22时，或者大致从横跨机器的方向观察一个具有沿横跨机器方向取向的最大横向投影38的尖爪22时，干体28的显示出的角度α将为90°左右。但是，如前所述，被测的角α是偏离垂直线最远的，因此，对沿机器方向取向的尖爪22，要从大致横跨机器的方向观察剖面中的尖爪22，而对沿横跨机器的方向取向的尖爪22，则大致从机器方向观察剖面中的尖爪22，一般这样就测定了角度α。
一般而言，干体28的角α可以垂直于基片24的平面，或者最好是与基片该平面成锐角关系，以便在一特定的方向上增大剥离强度，该方向一般平行于最大横向投影38。然而，干体28的角α不应过分偏离垂直位置，否则会产生一种剪切强度方向性较强的扣连系统20。对本实施例来说，具有约45°-80°最好是约65°α角的干体28工作性能良好。如果干体28的角度小于80°，那么干体28就被认为是相对于基片24的平面非垂直地取向(不考虑横方向)。
假想的切割面40-40和剖面图也可以用来测定前边缘42和后边缘46相对于基片24平面的角度。为了测出这些角度，上述的75%前点44和75%后点48如前述方法确定。基部26的前点50确定如下如剖面中观察到的那样，一条通过基部26的线与干体28的前缘42相交，交点就是“基部前点”。如前面提到的那样，在确定基部前点50时，靠近基部26的干体28上的、偶然附在基片24上的那些次要的不连续点不予考虑。前缘42的75%前点用一条直线与基部前缘42的前点相连。该直线与基片24的平面形成一个角βL，该角βL开口朝向起点36和干体28的中心。该角βL被称为前边缘42的角或者简称为前边缘角。
基部的后点52一般与基部的前点50相差180°，也通过基部26的中心，后点52的确定方法如下。如剖面图中所观察到的，穿过基部26的足印的线与干体28的后边缘46相交，该交点就是“基部后点”。如前面提到的那样，在确定基部后点52时，在靠近基部26的干体28上的、偶然附在基片24上的那些次要的不连续点不予考虑。如前所述，75%后点48由一条直线与基部后点52相连，该直线与基片24的平面构成一个角βr，该角βr的开口朝向起点36和干体28的中心。该夹角βr被称为后边缘46的角，或简称为后边缘角。
构成夹角βr和βr的前边缘42和后边缘46规定了干体28两侧的平行度。如果前边缘42的角βL和后边缘46的角βr相互不是补角(其算术和不为180°左右)，那么干体28的两条边缘被称为非平行的。如果干体28的这两条边缘不是平行的，那么构成角βL和βr的两条直线(分别连接基部前点50和75%前点44，以及基部后点52和75%后点48)相交于基片24平面的上方或下方，如果前边缘42和后边缘46的角βL和βr的度数不相等，并且构成这两个角的直线相交于基片24平面的上方(沿基部26纵向向外)，则尖爪22将从基部26向远端和啮合部30方向聚成一点。只有当前边缘42和后边缘46的角βL和βr方向相同时，即，沿相同方向取向时，前边缘42和后边缘46的角βL和βr的补角度数被定得相等，而且干体28的侧面相互平行。
干体28的前边缘42与基片构成约45°±30°的前边缘角βL是合适的，其后边缘46与基片构成约65°±30°的后边缘角βr也是合适的。具有上述前边缘42角βL和后边缘46角βr的干体28在干体28的夹角α处于前述取值范围时工作性能良好，形成一个锥形的干体28。干体28最好相对于基片24取向，以便在不需要过多尖爪材料的条件下，获得高的剪切或剥离强度。
采用100-00 115型角度计很容易进行前述的测量工作，该角度计是由新泽西州的Rame'-Hart，Inc.of Mountain Lakes出售的。如果希望更精确的测量，技术人员将认识到拍摄尖爪22的照片能够很好地确定剖面图、干体28的起点36、切割平面40-40、前角βL、后角βr、基部点(50、52)、75%点(44和48)以及角α。已经发现1700型扫描电子显微镜(马萨诸塞州Amray，Inc.of New Bedford出售)特别适用于该拍摄目的。如果需要，可以摄制若干张照片，以便确定最大横向投影38，选出剖面图。
干体28应在纵向上从基部26伸出一定长度，以便足以把啮合部30与基片24间隔一定高度，该高度允许啮合部30容易与接受表面的纤维相交或啮合。较长的干体28会带来如下优点干体能较深地刺入接受表面，并由此允许啮合部30与更大数量的纤维、线相交或啮合。相反，一个较短的干体28具有优点如下产生一个较坚固的尖爪22。但是这也相应使刺入接受表面的深度较小，因此可能不适用于毛织品或松散的滚压粘合材料之类的接受表面，这些材料具有较低的纤维装填密度。
如果使用编织或纺织材料的接受表面，采用从基片24到最高点或段的纵向长度约为0.5mm(0.020英寸)，最好至少为0.7mm(0.028英寸)左右的较短的干体28是合适的。如果采用厚度大于约0.9mm(0.035英寸)的高度膨松材料的接受表面，则使用纵向尺寸至少约为1.2mm(0.047英寸)、最好至少约为2.0mm(0.079英寸)的较长的干体28是更合适的。随着干体28长度的增加，其剪切强度相应减小。人们可以增加扣连系统20的尖爪22的密度，以补偿剪切强度的损失。
如前所述，干体28的纵向长度决定了啮合部30到基片24的纵向间距。“纵向间距”是从基片24平面到啮合部30边缘的最小垂直距离。对一般几何形状的啮合部30来说，啮合部30到基片24的纵向间距变大，干体28的纵向长度也随之增加。纵向间距应至少约为预定接受表面上的纤维或纤维直径的二倍，最好是纤维直径的10倍左右，这样就提供了良好的相交或啮合条件，并且扣连系统20的啮合部30良好地保持在这些线股或纤维上。对本实施例来说，当尖爪22具有0.2-0.8mm(0.008-0.03英寸)左右的纵向间距时，尖爪22工作良好。
干体28的横截面形状没有精密的要求，这样干体28可以根据前述的相应于基部26的横截面的参数，拥有任何所希望的横截面形状。“横截面”是指垂直于干体28或啮合部30截取的、尖爪22上任何部分的平面区域。如前所述，当尖爪22的干体28和啮合部30的远端纵向和横向地趋近时，干体28最好呈锥形，其横截面渐小。这种结构布置相应减小了干体28和啮合部30的转动惯量，当分离力施加到扣连系统20上时，在尖爪22中产生更趋均匀的应力，并由此减少了尖爪22上的多余材料的数量。
为在大尺寸范围内维持尖爪22处于所希望的几何形状，可以采用一般的横截面积均匀比来衡量尖爪22。一般用来控制尖爪22的总体锥度的比率是基部26的横截面积与尖爪22最高点处的横截面积之比。短语“最高点”是指干体28或啮合部30上到基片24平面的垂直距离最大的那点或段。典型地，当基部26的横截面积与最高点横截面积的比值在约4∶1到9∶1范围内时，尖爪22工作良好。
如前所述，一般的圆形干体28逐渐缩减，从基部26处约0.76-1.27mm(0.030-0.050英寸)的直径减到最高点处的约0.41-0.51mm(0.016-0.020英寸)的直径，这种于体28对实施例来说是适当的。具体来说，在最高点处直径为0.46mm(0.018英寸)的普通圆形横截面具有约0.17mm2(0.0003英寸2)的最高点横截面积。一个直径约为1.0mm(0.040英寸)的普通圆形基部26的横截面具有约0.81mm2(0.0013英寸2)的基部26的横截面积。这种结构形成的、基部26横截面积与最高点横截面积之比约为5∶1，该比值处于前述的范围内。
啮合部30连接到干体28上，并且最好与干体28的远端相邻。啮合部30从干体28的边缘径向离开地向外伸延，并可以进一步拥有一个纵向伸延的向量分量，即，朝向或离开基片24。本文中“啮合部”一词是指横向于干体28边缘的任何凸起物(干体28边缘上次要的粗糙痕除外)，该凸起物阻止从接受表面上分开或脱离。“边缘”一词含意为尖爪22的外表面。“径向的”一词含意为离开或指向基片24的垂直线，该垂直线穿过起点36，该起点36一般位于基部26的足印的中心。
横向凸起物还特别地具有一个平行于并且面向基片24平面的向量分量。人们会认识到啮合部30和干体28可以有横向和纵向两个向量分量。清楚精确地确定干体28远端的终点是不重要的，干体28和啮合部30之间分界是否完全清晰可辨也是不重要的。必要的只是干体28边缘的一个纵向取向的面被中断，以便啮合部30有一个面朝基片24平面的面，该面带有一个平行于基片平面的向量分量。
啮合部30可以具有比干体28更大的横向投影38，如果希望的话，反过来也可以。如图中所示，啮合部30一般最好是弓形的，而且可以具有一段凹入的曲线。如果啮合部30有一凹入的曲线，则啮合部30上的一段纵向接近在基部26或与基部26横向间隔开的一个位置处的基片24。这段横向地指向干体28，虽然该段并不需要径向地指向起点36。
如果希望扣连系统具有比较单向性的剥离强度，扣连系统20的每个尖爪22的啮合部30可以横向地基本上在同一方向上延伸，或者也可以在任意横向上随意取向，以提供基本上各向相同的剥离强度。啮合部30可以是钩形尖齿，该尖齿基本上从干体28的一侧伸延并限定出一条凸起的外轮廓线。该尖齿刺入接受表面的孔中，以便在啮合部30的内曲率半径54处钩住接受表面上的线股或纤维。啮合部30和接受表面的线股或纤维之间的这种干涉防止了扣连系统20从接受表面上松脱，直至外力超过扣连系统20的剥离或剪切强度。啮合部30不应在横向上径向地伸出去太远，另外，啮合部30可以不刺入接受面上的孔。啮合部30的横截面应定好尺寸，以便能刺入接受表面上的孔。
对啮合部30的横截面的面积和几何形状并没有严格的要求，只要啮合部30具有结构完整性即可。结构完整性产生足够的剪切和弯曲强度，以提供扣连系统20的所希望的剥离或剪切强度，而该扣连系统20排布有给定密度的尖爪22。就本实施例而言，钩形尖齿啮合部30具有约为0.79-0.9mm(0.03-0.04英寸)的最大横向投影38是合适的，上述最大横向投影是从基部26的中心到远处的横向边缘。
尖爪22可据希望排成任何图案和密度，以获得扣连系统20的特别用途所需的剥离和剪切强度。一般来说，排列密度增加，剥离和剪切强度也成比例地线性增加。单个尖爪22之间不应间隔太密，以致与相邻尖爪22的啮合部30发生干涉，并阻碍了相邻尖爪22的啮合部30钩住接受表面的线股或纤维。如果尖爪22间隔过于紧密，接受表面上的线股或纤维可能会发生压实或编织现象，从而堵塞了纤维之间孔。反之，尖爪22之间也不应间隔过大，以致于需要用过大面积的基片24来提供剪切和剥离强度足够的扣连系统20。
成行地布置尖爪22是有优点的，这通常使每一尖爪22与相邻尖爪22等间隔设置。按照所述的和下文要求的制造方法，这些行尖爪一般沿机器方向和横跨机器方向取向。一般来说，沿机器方向和横跨机器方向的每行尖爪22应该与相邻行的沿机器方向和横跨机器方向的尖爪22等间隔设置，以便当分离力施加到扣连系统20和接受表面上时，在整个扣连系统20和接受表面上提供一个通常是均匀的应力场。
在本文中，“行距”一词是指沿机器方向或横跨机器的方向测出的相邻行的两尖爪22上的基部26的足印中心之间的距离。典型的一个扣连系统20的尖爪22以约为1.02-5.08mm(0.04-0.20英寸)的行距在两个方向上排列，这是适宜的。最好行距为2.03mm左右(0.08英寸)。相邻的横跨机器方向的行最好在横跨机器的方向上偏移约一半行距的距离，使相邻的横跨机器方向的尖爪行之间的距离在机器方向上增加一倍。
这些尖爪22可以被认为是设置在一个1cm2大小的格子上的矩阵。在该格子上沿机器和横跨机器两个方向以2-20行/cm(5-50行/英寸)左右的密度排列有尖爪22，最好沿每个方向上每厘米排9行尖爪22(23行/英寸)。这个方格将导致一种扣连系统20，该系统20在每平方厘米的基片24上具有4-400个尖爪(25-2500个尖爪/英寸2)。
扣连系统20的尖爪22可以由任何热敏材料制造。这些材料在固态时是稳定的、保持形状的，但是当扣连系统20承受分离力时，这些材料不那么易损坏，以致出现故障。本文中“热敏”一词含意为随着加热从固态逐渐变化为液态的材料。已考虑到在尖爪22断裂或不能再承受反作用力时，以及尖爪承受分离力时，会出现故障。因此，上述材料最好具有一弹性抗拉模数，该模数是按照美国材料学会(ASTM)标准D-638测得的，该模数为24，600，000-31，600，000kg/m2(35，000-45，000磅/英寸2)。
进一步来说，尖爪材料应具有足够低的熔融点以便于加工，还应具有较高的粘性，以便材料在熔融点附近呈现粘性和坚韧性。这样，干体28就可以被拉伸，啮合部30也容易按后文所述的制造方法制作成形。尖爪22是粘弹性的，这一点也很重要，粘弹特性允许尖爪22的，特别是啮合部30的几何形状的结构参数出现较大变化。材料具有20-100帕斯卡秒的复合粘度(在基片24的应用温度条件下)是合适的。
上述粘度可以用一台Rheometrics 800型机械分光计、采用动态操作模式、在10赫兹、脉冲调制频率和10%材料应变的条件下测得。圆盘和板类型的几何形状是优选的，特别是半径约12.5mm的圆盘及一个位于圆盘与板之间的1mm左右的间隙是优选的。
尖爪22优先采用热塑性材料制成，“热塑塑料”一词是指在加热和压力条件下发生流动的热敏材料的非交联聚合物。热熔粘性热塑塑料特别适合于制作本发明的扣连系统20，尤其适合按下文描述和要求的方法来制造扣连系统20。本文中，“热熔性粘合剂”这一短语是指在室温时呈正常固态而提高到一定温度则变成液态的热塑性化合物，该物质在熔融状态时被使用。热熔性粘合剂的例子可以在Irving Skeist编辑的《粘合剂手册》第二版中找到，该书系由Van Nostrand Reinhold公司于1977年出版的，公司地址在135West 50th Street，New York，New York，10020。该书被收入到参考文献中。聚酯和聚酰胺类热熔性粘合剂特别合适并且被优选。本文中“聚酯”和“聚酰胺”是指分别具有重复的酯和酰胺单元的链。
如果选用一种聚酯类热熔粘合剂，那么在约194℃时，复合粘度为23±2帕斯卡秒的粘合剂工作良好。如果选用一种聚酰胺类热熔性粘合剂，那么，在约204℃时复合粘度为90±10帕斯卡秒左右的粘合剂工作性能良好。人们发现马萨诸塞州Mid-dleton的Bostik公司出售的聚酯热熔性粘合剂第7199号的工作性能良好。人们还发现伊利诺斯州Kankakee的Henkel公司销售的聚酰胺热熔性粘合剂(商品名为Macromelt 6300)的工作性能良好。
在扣连系统20'的第二实施例中，如图3所示，啮合部30'一般为半球形(蘑菇形)。“半球形”一词含意为一个在各个方向上伸延的普通圆形，“半球形”也包括半球状和球状，但是对正规的形状没有限制。上述几何形状、特别是通用的球形啮合部30'的结构具有优点如下当该啮合部30'被从接受表面取走时，一般只对接受表面的纤维产生较小的干扰。这将减小接受表面的明显的损坏，使之能使用更多次。如果选用半球形啮合部30'，则干体28'最好更接近垂直于基片24'的平面，以便能更容易地刺入接受表面上的孔，并且当啮合部30'从接受表面上松脱时能减少接受表面的损坏。干体28'具有约为70°-90°的α'角，这是合适的。
为了提供具有半球形啮合部30'和适当比例的尖爪22'，啮合部30'应径向地从干体28'的周壁伸延一横向距离，足以与接受表面的纤维相交。但是啮合部30'不能伸出太远，以致啮合部30'已不能由干体28'刚性地支持或者使干体28'不稳定。随着干体28'的角度α'的减小，即进一步偏离垂直位置，相对于干体28'整体结构的啮合部30'块和横截面积变得更加精密。
当锥形干体28'具有如前文所述的基部26'与最高点横截面积之比以及直径之比，并且干体28'具有80°左右的角α'时，干体28'工作良好。人们将认识到干体28'的最高点的测量值减小了，而啮合部最高点的测量值没有减。
就图3所示的实施例而言，它在干体28'和啮合部30'之间没有一个平滑的过渡区，因此，干体28'和啮合部30'之间的分界面很容易确定。从基片24'平面到啮合部30'上纵向最靠近基片24'平面的那点的相切面之间距离的3/4处有一个假想的切割平面40'-40'。如前所述，这个切割面40'-40'后来被用于确定干体28'的角α'、前边缘角β'L和后边缘角β'T。
啮合部30'应径向地从干体28'远端29'的边缘向各个横方向伸出去干体28'远端29'直径的25%左右，最好是该直径的38%左右。换言之，如果干体28'远端29'的直径定为1.0，则啮合部30'的直径应至少为1.5，并且最好是干体28'远端29'的直径的至少1.75倍。进一步来说，基部26'的直径应为干体28'远端29'直径的2倍左右。干体28'的高度应为干体远端29'直径的1.5-2倍左右，以便适当地把啮合部30'与基片24'纵向间隔开。啮合部30'的纵向尺寸可以是干体远端29直径的0.5-1.5倍左右。
图3的扣连系统20'通过加热图2所示扣连系统20的啮合部30和远端至少到熔融点而制成的。把尖爪22的啮合部30和远端放到一个纵向指向基片平面的热源上，以便干体28'的基部26'和近点没有被加热到熔融点，这样就完成了扣连系统20'的加工。一个适当的方法是，把尖爪的最高点放到距离热源约3.3-10.1mm(0.1-0.4英寸)的范围内。上述热源例如是加热到约440℃的炽热的金属丝。
尖爪22'的前缘角β'L和后边缘角β'T与带钩形啮合部的尖爪22的那些角度相类似，由该尖爪22制成了具有半球形啮合部的尖爪22'。之所以如此是因为干体28'的角α'、前边缘角β'L和后边缘角β'T，在图2的啮合部30被加热并熔融加工成图3所示啮合部30'的过程中，基本上没有变化。
对前面提到的Milliken 970026型接受表面来说，图3所示的啮合部30'最好应该具有0.029-0.032(0.001英寸)左右的横向和纵向尺寸，并且应设置在干体28'上。该干体28'的基部26'的直径约为0.30-0.045mm(0.012-0.002英寸)，其远端29'的直径为0.016-0.020mm(0.0006-0.0007英寸)。干体28'的远端29'应设在基片24'平面上方约0.44-0.50mm(0.017-0.020英寸)处。啮合部30'应具有0.56-0.70mm(0.022-0.028英寸)左右的横向投影，最好是约0.64mm(0.025英寸)。
按照本发明的扣连系统20可以采用改进的照像凹版印刷术来生产。照像凹版印刷术是现有技术，它在1988年2月17日颁给Sheath等人的美国专利4，643，130中已有说明。这里把该专利文献编入参考文献中，以说明现有技术的一般状况。参阅图4，基片24从印刷辊72和支承辊74这两个辊之间形成的辊隙中穿过。辊子72和74具有相互平行的中心线，而中心线一般平行于基片24的平面布置。辊72和74绕各自的中心线转动，并且在辊隙点70处的表面线速度的大小和方向均相同。如果希望，印刷辊72和支承辊74均可由一外部原动力驱动(未示出)，或者一个辊子由外部原动力驱动，而第二辊则靠与第一辊的摩擦接触来驱动。一台输出功率约1500瓦的交流电动机提供了足够的原动力。通过转动，辊子72和74驱动一个淀积装置，用于使尖爪22附着在基片24上。
该淀积装置应能耐受液态的尖爪材料的温度，并在机器方向和横跨机器方向上提供基本均匀的尖爪间距，形成所希望的尖爪22的排列密度。淀积装置还应能制作出具有各种基部直径和干体高度的尖爪。按照本发明的制造方法，印刷辊72特别设有淀积装置，以便把尖爪22按希望的排列形式淀积在基片24上(如前所述)，或者排列成其他图案。“淀积装置”这个短语是指大量运来液态尖爪材料并将其按单个尖爪22的配量散布在基片24上的任何装置。“淀积”一词含意为大量运输尖爪材料，并将其按单个尖爪22的配量散布在基片24上。
在印刷辊72上排列一个或多个凹穴76，这就是一个适当的用于把尖爪材料淀积在基片24上的淀积装置。本文中“凹穴”一语是指印刷辊72的凹坑或其他部件，它能把尖爪材料从材料源运送到基片24上，并把这些材料离散地淀积在基片24上。
印刷辊72表面处的凹穴76的横截面一般与尖爪22的基部26的足印形状相应。凹穴76的横截面应大体上等于所希望的基部26的横截面。凹穴76的深度部分地决定了尖爪22的纵向长度，特别是决定了基部26到最高点或段之间的垂直距离。但是，当凹穴76的深度增加到超过凹穴76的直径的70%以上时，尖爪22的纵向尺寸一般保持不变。这是因为所有的液态尖爪材料均被拉出凹穴76，并淀积在基片24上。由于液态尖爪材料的表面张力和粘性，一部分材料将残留在凹穴76中，而没有被传送到基片24上。
就本实施例来说，一个通常为圆筒形的盲穴76的深度约为其直径的50%-70%之间。如果需要，凹穴76还可以截头圆锥形(圆台)，以适应常规的生产方法，例如化学侵蚀。
如果凹穴为截头的圆锥形，那么凹穴76的锥度角应不大于45°，以便形成干体28的最佳锥度，及最佳的如前所述的基部与最高点截面之比值。如果凹穴76锥体的夹角比较大，则会导致尖爪22的锥度过大。如果夹角角度过小，或凹穴为圆筒体，一般会使干体28的横截面均匀一致，并由此产生一个应力较高的区。对本实施例来说，当凹穴76的夹角为45°、辊周边处的直径为0.89-1.22mm(0.035-0.048英寸)左右、深度为0.25-0.51mm(0.01-0.02英寸)左右时，可生产出一个适宜的尖爪22。
印刷辊72和支承辊74应受压，压力方向与辊子中心线的连线相重合，从而把粘合剂从印刷辊72上的凹穴76中挤压到基片24上，并且在相对的那个辊没有外部驱动力时，提供足够大的接触摩擦力以驱动该相对辊。支承辊74应比印刷辊72更软一些和更有弹性，以便在尖爪材料从印刷辊72散布到基片24上期间，提供材料的缓冲。一个支承辊74具有橡胶涂层，该涂层的ShoreA式硬度计硬度为40-60左右，这是适宜的。辊子72和74可以用这样一个力压到一起，以致沿机器方向产生一段长为6.4-12.7mm(0.25-0.50英寸)左右的压印。本文中“压印”一词是指当基片24穿过辊隙70时，基片24上的较软的那个辊的接触面。
印刷辊72最好被加热，以防止尖爪22在从材料源运来并淀积到基片24之前发生固化，一般人们希望印刷辊72的表面温度接近材料源的材料温度。当采用马萨诸塞州Middleton的Bostik公司销售的聚酯热熔粘合剂7199时，印刷辊72的温度宜为197℃左右。
我们认识到如果基片24受到从尖爪材料传递来的热的不良影响，则可能需要一个冷辊。如果需要用冷辊，该辊可以与支承辊74结合成一体，所采用的装置对技术人员来说是已知的。如果采用聚丙烯、聚乙烯或其它聚烯烃基片24时，经常需要设置冷辊。
用于形成单个尖爪22的材料必须保持在一个材料源中，该材料源保持适当的温度，以便把尖爪22涂布在基片24上。典型地，希望该温度值比材料熔融点稍高一点。如果材料部分或全部呈液态，则材料被认为是处于或高于“熔融点”。如果尖爪材料源保持过高的温度，则尖爪材料可能不够粘，并产生出这样的啮合部30，该啮合部30横向地沿机器方向与相邻的尖爪22相连。如果材料温度很高，尖爪将流入一个小的略呈半球状的坑中，这就不能形成啮合部30。反之，如果材料源温度太低，尖爪材料不能从材料源传送到材料淀积装置上，或者，也不能接着从淀积装置76恰当地以所希望的排列方式或图案输送到基片24上。材料源还应使材料在横跨机器方向上具有均匀的温度。该材料源应与把粘合剂材料淀积到基片24上的装置相连通，并且在尖爪材料被排空时，应能容易地重新装填或存放材料。
一种适当的材料源是槽80，其宽度与印刷辊72的在横跨机器方向上的尺寸基本相同，而辊72具有凹穴76并邻近槽80设置。槽80具有一个封闭的底部、一个外侧板和端板。槽顶部可以敞开，也可按需要封闭。槽80的内侧面是敞开的，允许槽中的液态材料与印刷辊72的周壁自由接触和连通。
材料源由已知装置(未示出)从外部加热，以保持尖爪材料呈液态和处于适当的温度。优选的温度是在熔融点之上，而在粘弹性显著丧失的温度点之下。如果需要，槽80中的液态材料可被混合或重复循环，以改善其均匀性和温度分布条件。
一个刮刀片82并置地安装槽80的底部，该刀片控制着装填到印刷辊72上的尖爪材料的数量。刮刀片82和槽80在印刷辊72转动期间保持静止，允许刮刀片82擦过辊72的周壁，从辊72上刮下未处于单个凹穴76内的任何尖爪材料，并允许这些材料再次投入使用。这种布置允许尖爪材料从凹穴76淀积到基片24上，按印刷辊72周壁上的凹穴76的几何形状形成所希望的排列方式。如图4所示，刮刀片82最好是设置在一个水平面位上，特别是印刷辊72的水平顶点处，该顶点位于辊隙点70的上游。
材料淀积到基片24上以后，尖爪22与印刷辊72和淀积装置76用分割装置78分开，该分割装置78用于把尖爪22分成扣连系统20的啮合部30及“余料”。本文中“余料”一词是指从尖爪22上分割下来的任何材料，这部分材料不属于扣连系统20的任何部分。
分割装置78应是可调的，以适应尖爪22及啮合部30的横向投影38的各种规格。该分割装置还应在横跨机器的方向上保证整体排列的均匀性。“分割装置”一词是指把余料从扣连系统20上纵向地分离下来的任何物。“分割”一词是指前面描述的把余料从扣连系统20上分离下来的行为。分割装置78还应是清洁的、无锈蚀、无氧化的，或者是不会侵蚀和污染(例如余料)尖爪的。金属线是一种合适的分割装置，该金属线平行于辊子72和74的轴线并与基片24间隔一段距离设置，该距离稍大于固化的尖爪22的最高点到基片24的垂直距离。
金属线78最好被电加热，以防止熔融的尖爪材料聚积在分割装置78上，适应尖爪22的任何冷却情况，并改善啮合部30的横向拉伸。上述冷却发生于尖爪材料离开加热源到进行分割之间这段时间。分割装置78的加热还应保证沿横跨机器方向上温度的均匀分布，以便形成几何形状基本相同的尖爪22的一种排列方式。
一般来说，当尖爪材料的温度使温度较低的热金属线78升温度时，分割装置可以被调节。当基片24的速度降低时，分割尖爪22和余料导致的热金属线78的冷却发生次数较少，这就使在相同温度条件下采用瓦数较低的热金属线78更为可行。人们应认识到，当热金属线78的温度增加时，一般会导致尖爪22的干体28的长度较短。反之，当热金属线78的温度下降时，干体28的长度及啮合部30的横向长度将按反比例增加。分割装置78实际上不一定非得接触尖爪22才能进行分割。分割装置78径向幅射的热也可以分割出尖爪22。
对本实施例来说，一条直径约为0.51mm(0.02英寸)的、被加热到343°-416℃左右的、横截面为圆形的镍铬线78是合适的。显然，刀具、激光切割或其他分割装置可以用来取代上述热金属线78。
分割装置78的设置位置是很重要的，该位置应能让尖爪材料在尖爪22与余料分开之前先进行拉伸。如果分割装置78设置得离基片24的平面太远，则尖爪材料将从分割装置78下面通过，而不会被该装置78截取，这就会形成一个很长的啮合部30。这种啮合部将不能与基片24或相邻尖爪22适当地间隔开。反之，如果分割装置78设置得过于靠近基片24的平面，该分割装置78将截去干体28，啮合部30不可能形成。
就这里叙述的制造方法来说，热金属线分割装置78被适当地定位于沿机器方向距辊隙点70约14-22mm(0.56-0.88英寸)。最好是18mm(0.72英寸)处;它位于从支承辊74径向向外约4.8-7.9mm(0.19-0.31英寸)、最好是6.4mm(0.25英寸)处和从印刷辊72径向向外约1.5-4.8mm(0.06-0.19英寸)、最好约为3.3mm(0.13英寸)处。
在操作中，基片24相对于淀积装置76沿第一方向被输送，更特别地，基片24最好在一个牵引辊(未示出)的牵拉下穿过辊隙70。这就为尖爪22的连续淀积提供了一张清洁的基片24，并且不断运走已淀积有尖爪22的那部分基片24，通常当基片24穿过辊隙70时，平行于基片24的主运输方向的那个方向被称为“机器方向”。该机器方向在图4中用箭头75标示。该方向一般垂直于印刷辊72和支承辊74的中心线。垂直于机器方向并平行于基片24平面的那个方向一般被称为“横跨机器方向”。
基片24可以受牵拉，以大于辊子72和74的表面速度2%-10%左右的速度穿过辊隙70。这样做是为了减少分割装置78附近的基片24的淤积和皱折，该分割装置78用于从尖爪材料淀积装置上分出尖爪22。基片24沿第一方向以大约3-31m/min(10-100英尺/分钟)的速度被运送穿过辊隙70。
基片24穿过辊隙70的运送速度能够影干体28的角度，如果希望让尖爪22具有更接近于垂直基片24的干体角α，则在第一方向上选用一个较慢的基片24的运送速度。反之，如果运送速度增大，干体角α会减小，并将形成一个具有较大横向投影38的啮合部30。
如果需要，基片24可以倾斜一个γ角，该γ角约为35°-55°，最好为45°，并从辊隙70的平面向支承辊74倾斜。设置该角γ是为了利用尖爪材料的粘弹特性，并使啮合部30沿横向及纵向适当地取向。这种结构还提供了一个较大的力，以便把尖爪材料从凹穴76中抽出并把尖爪22从印刷辊72上拉离。当需要干体28的角α较小时，辊隙70的平面夹角γ应增大。偏离辊隙70平面的角γ的增大，对形成具有较大横向投影38的啮合部30来说有微弱的但却是正面的影响。
在尖爪材料从凹穴76淀积到基片24以后，辊子72和74沿图4箭头75所示方向继续转动。这将在被输送的基片24和凹穴76之间产生一段时期的相对位移。在相对位移期间(分割之前)尖爪材料跨连在基片24和印刷辊72上。随着相对位移的继续，尖爪材料被拉伸直至进行分割和尖爪22与印刷辊72的凹穴76分离。本文中，“拉伸”一词含意为增加线性尺寸，至少一部分增大的尺寸基本上在扣连系统20的寿命期保持不变。
如前面所讨论的那样，作为啮合部30成形方法的一部分，把单个尖爪22从印刷辊72分离下来是十分必要的。分离时，尖爪22在纵向上被分成两部分，即远端部和啮合部30，还有残留的余料。啮合部30与扣连系统20保留在一起;余料则残留在印刷辊72上，如需要，还可以循环使用。在尖爪22与余料分开之后，扣连系统20在与其他物体接触之前先被冷冻。尖爪22固化后，基片24可以卷成一卷以备贮存。
本方法的一个非限制性说明显示尖爪材料被放在槽80中，并由技术人员公知的普通装置加热到略高于熔融点的温度。如果选用聚酰胺树脂，那么材料加热温度为177-193℃左右、最好约为186℃是适当的。如果选用聚酰胺树脂，材料加热温度在193-213℃左右，最好为200℃左右是合适的。一面被漂白的牛皮纸基片24，其厚约为0.008-0.15mm(0.003-0.006英寸)并且带有热熔性粘合剂尖爪22，这种基片工作性能良好。尖爪22连接到牛皮纸基片24的漂白的那一面上。
对所述的这种操作来说，印刷辊72在机器方向和横跨机器方向上每厘米排列着约五个凹穴76，这样就形成了每平方厘米上排有26左右凹穴76(169个凹穴/英寸2)的格子。这种印刷辊72是适宜的。这种格子密度可以特别良好地用于一种印刷辊72，该印刷辊72直径为16cm(6.3英寸)左右，带有直径约1mm(0.045英寸)深约0.8mm(0.030英寸)的凹穴76。一个直径为15.2cm(6.0英寸)左右并与印刷辊垂直对齐的支承辊74被发现与上述印刷辊72配合工作得很好。基片24的输送速度是3米/分左右(10英尺/分)。
一条直径约为0.5mm(0.02英寸)的热镍-铬丝78设置在距辊隙点70在机器方向上约18mm(0.72英寸)、径向向外地距印刷辊72约3.3mm(0.13英寸)、径向向外地距支承辊74约6.4mm(0.25英寸)处。该镍-铬丝被加热到382℃。用这种方法制出的扣连系统20基本上类似于图1所示的扣连系统。该扣连系统20可以具有优点地编入下面讨论用途的说明性段落中。
不用任何特殊理论解释人们也相信，啮合部30的几何形状由制作尖爪22的热熔性粘合剂的弹性、及尖爪22上后缘46与前边缘42的温度差来控制。尖爪的后边缘46受到遮护并与热隔绝，该热是由分割装置78产生的。反之，前边缘42直接暴露于分割78的热面前，这使前边缘42的固化或冷却均迟于后边缘46之后。这会引起前边缘42的相对伸长，后边缘46的相对收缩。由于这个温度差的增大，形成了一个比较长的啮合部30。
如果需要，可以让印刷辊72成形半自然图案，制造一种具有很小尖爪22(未示出)的扣连系统20。本文中，“自然图案”是指由没有任何凹穴76的印刷辊72产生出的尖爪22的排列方式，这里用辊子72的表面取代凹穴作为淀积装置76。因此，刮刀片82和印刷辊72之间间隙决定了尖爪22的图案，并且印刷辊72的表面抛光将使尖爪图案成形至一个更小的尺寸。
调整刮片82，使之与印刷辊72之间间隙为0.03-0.08mm。为了获得自然的图案，由该印刷辊72形成的极小的尖爪22最好与网状泡沫接受表面共同使用，且在尖爪与接受表面之间没有纤维和孔隙，但要有一定的弹性变形，以防止扣连系统20的脱开。
参见图5，如果需要扣连系统20”的剥离强度基本上为各向同性，则可对图1所示的扣连系统20进行改进，即通过一个采用不同温度的第二加工过程，形成所需的扣连系统20”。如图5所示，将图1所示之扣连系统20进一步加工出带啮合部30”的干体28”。啮合部30”从干体28”上按基本上是随意取向地从各侧向伸出。“随意取向”在此意为具有明显偏离尖爪22”附近方向的横向投影38”和剖面图。
无需用特殊理论解释，人们即可相信，在图1的扣连系统20之尖爪22的外表面或者前表面42与后表面46之间形成一个温度差即可以得到图5所示的结构。该温差由热辐射、最好是对流换热得到加强。
同时，由于前表面或外形面42”与后表面46”之间温差的存在，啮合部30”将明显改变，甚至会与横向投影38”反向构成一个尖爪22”，该尖爪的方向与开始时冷状态下形成的方向是不同的。上述温差可以由任何一种本领域技术人员所知的热源所产生，如热的导线或金属元件，最好用一个装在尖爪22”之上的空气喷枪84，在扣连系统20”上产生定向温度差。
定向温差源中产生的朝向扣连系统20”的气流方向是在基片24”运动的第一方向(即机器方向)的±90°范围内。“第一方向±90°”在此意为向量分量的方向基本上与基片24”运动的第一方向垂直或反向，即也包括与第一运动方向相反的方向。
如果定温度差源84设置在与基片24”运动的第一方向呈180°的位置上，则该温差源就正对着扣连系统20”的尖爪22”的前表面42”，且基本上与上述的机器方向相反。温差源的方向正对着尖爪22”的前表面42”，可以使啮合部30”的横向投影38”转动，导致其方向改变180°。在定向温差源84稍侧一些地方的尖爪22”(即沿横跨机器方向)则无法使啮合部30”旋转180°，但却能转动约90°。所以，沿横跨机器方向排列的定向温差源84可以使扣连系统20”具有与横跨机器方向不同方向的尖爪22”，尖爪的方向取决于尖爪相对于温差源84的位置。
作为一种适用的温差源，空气喷枪84可以在离基片24”约46厘米(18英寸)处喷出温度约为88℃的空气。Dayton电气制造公司(伊利诺伊州，芝加哥市)出售的133-348系列热气喷枪与基片24”平面成45°左右设置，距尖爪46cm(18英寸)。该喷枪生产出的扣连系统20”的图案与图5所示的相似。技术人员会了解到，使用一个或多个沿机器方向排列且置于尖爪22”之上的热导线生产出的扣连系统20”是这样的，其上沿横跨机器方向取向的啮合部30”是规则的，并略呈条纹状图案。
显然，若尖爪22”的外表面或前表面42”相对于后表面46”温度更低，则啮合部30”的取向会发生变化。如果定向温差源84喷出的空气温度低于外表面或前表面42”的周围的温度，就可能使前面相对于后表面先冷却。冷却的温度差使尖爪22”朝温差源84方向局部收缩，从而导致啮合部30”和横向投影38”的取向发生变化，因为前表面42”相对于后表面46”之间存在冷却温度差。在冷却过程中，残余应力的释放会影响横向投影38”的取向变化。
技术人员还进一步了解到，其他的变化也是可行的。例如，可以形成带有在各方向上的啮合部30的尖爪22，或者是除凹版印刷术之外的其他常用方法生产任何成形的尖爪22。如有需要，在生产过程中可只用一个辊子，其中基片24与该辊接触的范围，不小于其周缘的180°。
通常要求本发明的扣连系统20之尖爪22在除机器方向以外的一个方向上有最大的横向投影38。例如利用本发明作为一次性尿布的扣连装置，则需要尖爪22的最大横向投影38沿与生产线上的一次性尿布的运动方向大致垂直的方向取向。如果尖爪22的最大横向投影38是沿机器方向的，那么该尿布的生产线上要用复杂和昂贵的机械来切割、重排方向和加工该扣连系统20。然而，本发明的扣连系统20的尖爪22的最大横向投影38是沿横跨机器方向上的，所以在使用到任何图案上之前都不需要进行重新定向。因此，生产本发明的尖爪22的最大横向投影38不沿机器方向取向的扣连系统20具有极大的优越性。
在该过程中，尖爪22的干体上形成了两个角度，干体28与基片24形成角α(如前所述)，与基片24的机器方向形成方位角A(见图7)。“方位角”是指从顶视方向看，最大横向投影38与基片机器方向的夹角。“从顶视方向看”是指从垂直于基片24平面的方向看尖爪22。“机器方向”通常平行于基片24穿过辊隙70时基片的主运动方向，在图7中用箭头75表示。如前所述，方位角取决于尖爪22的最大横投影38，在图7中，方位角A是相对于机器方向的夹角，即从顶视方向看平行于最大横向投影38的线60与机器方向的夹角。方位角也可以是相对于机器方向顺时针或逆时针测出的角度，但是该方位角不应大于180°。适用于一次性尿布的扣连系统20的尖爪22的方位角最好是这样的，使最大横向投影38具有垂直于基片24的机器方向的向量分量。这样，尖爪22的方位角大于0°，在1°-180°范围内。方位角一般大于20°(即在20°-180°范围内)、或大于45°(45°-180°)、或大于60(60°-180°)。用所述方法制造的尖爪22的方位角较好的是在约20-160°，更好是在45°-135°，最好是在60-120°。在图7所示的实施例中，尖爪22的方位角为90°左右。
在扣连系统20上形成方位角的方法是在扣连系统20的尖爪22局部或全部为液态时在其上施加偏压。“偏压”一词是指在具有与基片24的机器方向相垂直的向量分量的方向上施加一个力或用其他手段。在尖爪22上施加偏压;或在尖爪22已经变冷固化后，重新加热使之具有可塑性受偏压可转动时，在尖爪22上施加偏压。使尖爪22产生偏离形成方位角的方法是很多的。
在尖爪22部分或全部为液态时，作用在尖爪22上的重力使尖爪22受到偏压，即重力将尖爪22拉向所需的方位角方向。这是一种产生方位角的有效方法，其实现方法是将基片24倾斜。这样从机器方向看去的基片24平面就不会垂矗地切过一铅垂线，而是形成一个与铅垂直不为90°的夹角。在尖爪22被印制和脱离时，由于图8所示的基片24与水平面存在夹角H，可使重力作用于干体28的远端和啮合部30上，将尖爪22拉向基片24纵向较低处。如图8所示，印刷辊72和支承辊74的一端最好由水平面向下或向下倾斜，这样，在基片24通过辊隙70时，基片24的纵向边缘就处于不同高度，作用于尖爪22上的重力G便使干体与基片24间呈α角并形成方位角A(图8中角α和A均未示出)。基片24的倾斜应使基片平面与水平面的夹角不小于15°，最好不小于30°。
在一种可选用的加工方法中，人们可用加热到约387F(197℃)的Bostik聚酯热熔粘合剂＃7199、一个具有直径为0.040英寸(0.102cm)深为0.018英寸(0.046cm)的凹穴76的、被加热到约350F(177℃)的印刷辊72，及一张运行速度为14英尺/分(4.266米/分)基重为0.08mg/m2的白色牛皮纸基片。并且印刷辊72和支承辊74相对于水平面向下倾斜约30°。
另一种产生方位角的方法是在尖爪22局部或全部呈液态时，在基片平面上施加一压力差，使尖爪22被推向或拉向其方位角方向。其实现的方法是让液体或气体流过整个基片平面，该流动方向具有一个垂直于机器方向的向量分量。该压差可使尖爪22向压力较低的基片那侧转动或重新取向。整个基片上的压力差最好是由从基片24一侧的空气喷嘴、空气喷管或其他现有装置中产生的高压形成。当然，整个基片24上的压力差也可由从基片24一侧产生的低压(真空或部分真空)来产生，或者是由基片24一侧产生高压、基片24另一侧同时产生低压来形成的。基片24的高压侧、低压侧及流体相对于机器方向的流动角度的选择均取决于所需的方位角。虽然用其他气体或液体也是可以的，但是最好的流体介质是空气，“高压”一词在此是指压力大于在尖爪22上形成方位角时，尖爪22周围的空气或其他流体环境的压力。“低压”一词在此是指压力低于在尖爪22形成方位角时，尖爪22周围的空气或其他流体环境的压力。
应该了解到，在除基片24两侧以外的其他地方产生高压和/或低压也是可以的，即高压或低压源可以设置在使尖爪22被推向或拉向多个方向的位置上，以使扣连系统20的剥离强度更均匀。例如，真空源可以设置在基片24的侧边附近，而压力源大致设置在基片24中间，这样，尖爪22的最大横向投影38基本上就会离开基片24的中间而转向基片24的侧边。
在用压力差产生方位角时，所用流体介质中经常出现的紊流会导致尖爪22分散，或形成不合要求的方位角。为了减少尖爪22的分散的可能性，要求减少流体介质的紊流并保持其层流状态。有多种产生层流的方法可供选择。
一种产生层流的方法是，使用一个或多个喷嘴或流体整流器，使流体方向得到控制。例如，可用前后设置的两个商用空气气流整流器902。第一个空气气流整流器902(图9中以P表示)从出口喷出流体，流体直接横穿基片24。第二个空气气流整流器(图9中以V表示)的入口端吸入梳流过基片24的流体。第一空气气流整流器P喷出的气流被吸入第二空气气流整流器V的入口端，产生一基本为线性的空气流线。这两个空气气流整流器902相对于基片24设置，要在横跨机器的方向上产生一个低速的线性空气流线。线性空气流线的位置最好在紧挨着热的金属分割线78的下游(图9中未表示)。设在线性空气流线区周围的罩子(图中未示出)可用于减少其他的气流。可以直市场上购得的空气气流整流器是由Vortec公司(俄亥俄州，辛辛那提市)生产的Transpector型912/952，流量为25-100标准立方英尺/分(SCFM)。所需的空气压力是可以变化的，但是空气力为1-10磅/英寸2时效果最好。
另一种产生方位角的方法是在尖爪22局部或全部为液态时，用机械转动或外力拉曳的方法使尖爪22产生偏离。例如，可用振荡器或旋转的分割装置(例如热金属线，图中未示)，当尖爪22被分割时，用来把尖爪22推或拉向所需的方位角方向。对技术人员来说，还有其他完成该任务的方法。
在尖爪22上的方位角可以由产生尖爪22偏离的多种方法共同作用而形成，这是可以理解的。各种方法组合应用的一个非限性例子是，利用重力和基片平面上的压力差共同作用，形成尖爪22的方位角。另外，还可用重力和转动的分割装置共同作用，形成尖爪22的方位角。对技术人员来说，还有其他各种组合的方法能形成尖爪22的方位角。
现在参照图6，举例说明本发明的扣连系统120在一个产品中的使用。申请日为1987年12月18日以Scipps名义提出的美国专利申请第07/132，281号(Issue Batch编号N97)中公开了一种在一次性吸水产品中良好使用的机械式扣连系统。本申请提及该申请的目的是要说明尿布110的结构和这种尿布结构中使用机械式扣连系统20的优点。
例如人们已知到，与附着型的扣连系统相比，机械式扣连系统120不易被油脂或粉状物污染，从而可以重复使用。婴儿使用一次性尿布110时，利用这种扣连系统的这些特点有很大的优越性。同样，使用这种可反复搭扣的扣连系统，可便于检查婴儿是否将所垫的一次性尿布弄湿了。
图6所示为一可穿在婴儿下身的一次性尿布110。这里的“一次性吸附产品”是指穿在婴儿或瘫痪病人腿间的服装，这种服装固定在穿着者的腰间，使用次后即可丢弃，无需洗涤或存放。“一次性尿布”尤指婴儿穿着的一次性吸附产品。
尿布110最好包括一个渗液表层112、一个防渗液底层116和一个位于上述两层之间的吸附中心层118。表层112和底层116的周向上至少有一部分是相连的，以便固定中心层118的位置。尿布110的各部分可按任何一种技术人员已知的方法结合起来，例如可参照1975年1月14日授予Buell的美国专利3，860，003号中所述之结构，此专利公开了一种比较好的尿布结构。这里引用该专利的目的是揭示一种特别优选的尿布110的结构。
如前所述，尿布表层112和底层116一般是同时存在，且其在周边至少有一部分是连接在一起的。表层112和底层116可由热熔性粘合剂粘合，粘合剂可选用田纳西州Kinsport的Easfman化学公司生产的Eastobond43。吸附中心层118的长和宽通常小于表层112和底层116的长和宽。中心层118是固定在表层112和底层116之间的。
尿布110的周边上包括对置的第一和第二端部122和124，分别从这两个端部向尿布的横向中心线延伸的第一腰部142和第二腰部144，它们到横向中心线的距离为尿布长度的1/5至1/3。腰部142和144包括能够在穿着时围绕穿着者腰部、在站立时处于尿布110最高点的那部分尿布。尿布110的叉部146是位于第一和第二腰部142和144之间的尿布110的使用部分，在穿着时，它正好位于穿着者的两腿之间。
吸附“中心”层可以是任何吸收和存放液态的身体排泄物的材料。吸附中心层118通常是可压缩的，较舒适的、且不刺激穿着者的皮肤。中心层118最好包括相背的第一和第二表面，如有必要可用一薄层将它们包起来。中心层118的一个表面对着表层112，另一与之相背的表面对着底层116。
吸附中心层118放在底层116之止，最好用已知的方法(如粘合法)将两者结合起来。在最佳实施例中，中心层118是由多个纵向粘结条粘到底层116上的。底层116为防渗层，它能防止吸附中心层118吸收和保存的液体弄湿内裤、衣物、被褥及其他与尿布110接触的物品。在此，“底层”一词是指任何一种设置于中心层118之外的、在尿布110使用时并且其中已吸收和保存有液体时可防止中心层118向外渗漏的阻挡层。底层116最好是厚度约0.012-0.051mm(0.0005-0.002英寸)的聚烯烃膜。一种可优先选用的聚烯烃膜是Monsanto公司(密苏里州圣路易斯市)生产的第8020号薄膜。如有必要，底层116还可进行印花或消光处理，使其外观更象衣物，或者可以增加通气通道。
表层112是柔软、光滑且不刺激皮肤的。表层112可防止吸水中心层118和其中的液体与穿着者的皮肤接触。表层112是可渗液的，液体很容易通过。这里，“表层”一词是指任何可以渗透液体的层，在尿布110使用时，该层与穿着者的皮肤接触，并防止中心层118与穿着者的皮肤接触。表层112可以是纺织物、无纺物、纺粘材料或布纹材料。表层112最好由无纺结构技术领域中的技术人员布纹化或热粘合。在一个特别优选的实施例中，表层112的重量约为18-25g/m2，并且在机器方向上具有不小于约400g/cm的干抗拉强度，在横跨机器方向上具有至少约为55g/cm的湿抗拉强度。
尿布110上设有扣连系统120和接受表面153，以尿布110使用时，保持第一和第二腰部142和144相互重叠，这样，尿布110可固定在穿着者身上。于是尿布110就穿在了穿着者身上，当扣连系统120扣在接受表面153上后，尿布110即被从侧面扣紧。
扣连系统120应能抵抗尿布使用时所产生的分离力。这里，“分离力”是指这样的力，它作用于扣连系统120和接受表面153上，使两者分离，放松或脱开。分离力包括剪切力和剥离力。“剪切力”是指沿接受表面153的切向分布的作用力，一般可以认为该力平行于扣连系统120的基片平面。“剥离力”一般是指沿接受表面153和扣连系统120的基片平面的纵向和垂直方向分布的作用力。
沿着与扣连系统120和接受表面153的基片平面平行的方向反向拉扣连系统120和接受表面153，从而测得剪切力。1987年10月13日授予Toussant等人的美国专利第4，699，622中，对测定扣连系统120和接受表面153抗剪能力的方法作了更详尽的说明。这里引用该专利的目的是说明剪切力的测量法。
在与接受表面153成135°夹角的方向上，从接受面153上牵拉扣连系统120，从而测得剥离力。1987年11月18日以Scri-pps名义提出的美国专利申请第07/132，281号(Issue Batch编号N87)中，对测定扣连系统120和接受表面153的抗剥离能力的方法作了更详尽的说明。这里，引用该项申请的目的是描述一下剥离力的测定法。
分离力主要是由于穿着者运动或者穿着者试图打尿布110而产生的。通常，婴儿使用该尿布110时是无法自己将其打开或取下的，在正常穿着时产生的普通的分离力也不足以使尿布110松开。但是，在尿布变湿需更换或者检查其是否被弄湿时，成年人应能够将尿布打开取走。一般来说，扣连系统120和接受表面153应能抵抗的剥离力至少为200克左右，较好地约为至少500克，最好为至少700克左右。此外，扣连系统120和接受表面153应能抵抗的剪切力至少为500克左右，至少为750克左右较好，最好不小于1000克左右。
接受表面153设置在尿布110的任意一第一位置上，只要它能与扣连系统120啮合得保持第一和第二腰部142和144重叠即可。例如接受表面153可以设置在第二腰部144外侧、第一腰部142的内侧或尿布110上任何其他能使之与扣连系统120啮合的位置上。接受表面153可以是一个整体的，也可是一个连接到尿布110上的不连续的元件，或者是一种单块材料，它与尿布110的一个部件、例如表层112或底层116既没有分开也没有间断。
可以设想接受表面153有各种不同的尺寸和形状，它最好具有一个或多个位于第二腰部144外侧面上的补丁部分，以便在穿着者腰部进行最合身的调节。如图6所示，接受面153即是一条长方形的整体件，它固定在第二腰部144的外侧面上。
合适的接受表面153是无纺组织、是滚压粘合物或其他种类的纤维，或者是已知的搭环材料。接受表面153可以用多种纤维材料制造，但是最好用搭环材料，它们能被啮合部勾住并固定。适用的材料有尼龙、聚酯、聚丙烯及其混合物。有一种适宜的接受表面153包括一定数量的从纺织物上伸出的纤维搭环，该材料是可以买到的，它是由Minnesota Mining and Manufacturing公司(明尼苏达州、圣保罗)出售的Scotchmate牌尼龙纺织搭环第FJ3401号。另外一种适用的接受表面153包括一个经编针织物，该针织物具有许多从尼龙基片止伸出的尼龙卡丝搭环。这种名为Gilford第16110的材料可以从Gilford Mills制造厂(北卡罗莱纳州，Greensboro)买到。一种特别优选的接受表面材料是Millinken公司(南卡罗莱纳州，Spartanburg)出售的、编号为970026的滚压粘合搭环材料。
扣连系统120用于与互补的接受表面153啮合，以便为尿布110提供固定配合。扣连系统120可以是任何已知的、用于在一次性尿布110上获得侧面扣紧的形状。扣连系统120的基片与接受表面153公开地连接到尿布110上。如图6所示，扣连系统120最好设置在尿布110的第一和第二纵向侧面上。一个优选的扣连系统120的形状能减少扣连系统120的尖爪与穿着皮肤之间的任何潜在的接触可能性。1974年11月19日授予Buell的美国专利3，848，594中详细描述了一种优选的扣连系统120的布置形式-Y形带布置。另一种优选的扣连系统120的布置形式在1987年10月13日授予Toussant等人的美国专利第4，699，622号中有详尽描述。这里引用上述两项专利的目的是介绍扣连系统120在一次性尿布110上的各种布置的情况。
图6所示的扣连系统120具有一个制造者端156和一个相对设置的使用者端158。制造者端156被连接到尿布110上，最好与第一腰部142重叠。使用者端是自由的，当尿布110固定到穿着者身上时，使用者端158固定在接受表面153上。
当尿布110套在使用者的腰部之后，扣连系统120的使用者端158可松地固定到接受表面153上，最好是定位于第二腰部144上，这样，尿布110就围绕在了穿着者的腰部。现在，尿布110已经从侧面扣好。尖爪(未示出)从扣连系统120的使用者端158上伸出，使尖爪啮合部勾住接受表面153上的纤维。
根据前文的“制造方法”中所列的扣连系统120的特定参数，可以生产出一种扣连系统120和互补的接受表面153，它们能抵抗700克以上的剥离力和1000克以上的剪切力。与上述扣连系统120连接的互补接受表面153是上文提到的Millinken公司的970026号滚压粘合搭环材料。
扣连系统120至少要2.54cm(1英寸)宽，并可以有任何长度，只要能使使用者端158用起来方便即可，最好长度至少为3.5cm(1.4英寸)左右。扣连系统120的尖爪排列形式是一个尖爪排列密度为26个/厘米2左右(169个尖爪/英寸2)的矩阵。上述尖爪最好基本上沿同一方向取向，并朝向扣连带的使用者端158。
使用时，把尿布110放到穿着者身上，第一腰部142围在穿着者的后背上，再拉起穿着者两腿之间的尿布110的余部使第二腰部144处于穿着者的腹部。然后，扣连系统120的使用者端158固定到第二腰部144外侧面上的接受表面153上，形成侧面扣连。
权利要求
1.一种用来与互补的接受表面连接的扣连材料，该扣连材料包括一个基片；和至少一个尖爪，它具有一个在基部与上述基片连接的干体，上述干体具有一个与上述基部相邻的近端并且从上述基片向外伸出，上述干体具有一前角和一后角，上述前角与后角有根本差异，上述干体相对于上述基片平面不垂直地取向，上述干体还具有一个方位角，该角约为20-160°、优选范围约为45-135°、更好是60-120°左右；及一个啮合部，与上述干体连接并横向地伸延超过上述干体的周边。
2.一种制造如权利要求1所述的具有尖爪的扣连材料的方法，该方法包括如下步骤加热一种热敏性材料至少到其熔融点;在一张输送来的基片上不连续地淀积一定数量的热敏材料;向一个方向拉伸这些不连续的热敏材料淀积点，上述方向具有一个平行于上述基片平面的向量分量;分割上述被拉伸的热敏材料以形成具有干体的尖爪，每个上述干体都具有一个远端和啮合部，其特征在于使上述尖爪的干体具有一定的方位角度，角度约20°-160°，优选范围约为45°-135°，更好是60°-120°。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于上述使干体具有方位角的步骤包括把尖爪弄偏，最好是趁尖爪刚成形还没有固化时使尖爪偏斜。
4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于上述使尖爪偏转的步骤包括至少在上述尖爪的局部上沿一方向施以流体压差，该方向具有一个垂直于上述第一方向的向量分量。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于上述施加流体压差的步骤包括使一种气体最好是层流气体，从一个高压区横跨基片流动到一个低压区，最好上述压力差1-10磅/英寸2的范围内。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于提供横跨基片的气体层流的步骤包括使一种气体至少流过一个流体整流器，最好采用第一和第二流体整流器，使第一流体整流器排出的气体被吸入第二流体整流器。
7.根据权利要求3所述的方法，其特征在于使上述尖爪偏转一步骤包括让上述尖爪受到重力的作用。
8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于使上述尖爪受到重力作用的步骤包括使上述基片相对于水平面在竖直方向上倾斜，把上述基片至少倾斜约15°比较好，至少倾斜30°左右更好。
9.根据权利要求3所述的方法，其特征在于上述使尖爪偏转的步骤包括使尖爪受到流体压差和重力的共同作用。
10.一种吸附物品，包括一个表层;一个与上述表层相连的底层;一个处于上述表层和底层之间的吸附芯层;及一个扣连系统，包括一种按权利要求2-9制造出的扣连材料或者一种权利要求1所述的扣连材料。
全文摘要
本发明是一个可重复扣连的机械式扣连系统，由与基片连接的自由形成的尖爪构成。尖爪呈锥形并且不垂直于基片平面。尖爪还有一个相对于基片的机器方向的方位角。每个尖爪都具有一个啮合部，该啮合部从尖爪的边缘横向伸出。自由形成的尖爪的制造方法是将液态材料淀积在运动着的基片上，沿平行于基片平面的方向拉伸这些液态材料，分割液态材料以形成尖爪的远端和及啮合部，赋予尖爪一个位角。对这种扣连系统用于制品，例如一次性吸水之物，特别是用于尿布时所带来的优点也作了说明。
文档编号A61F13/66GK1064008SQ9111280
公开日1992年9月2日 申请日期1991年12月21日 优先权日1990年12月21日
发明者D·A·托马斯, D·J·K·古莱特, 小·R·G·考克斯 申请人:普罗格特-甘布尔公司