本发明涉及冶金行业钢铁材料深加工领域,尤其是涉及一种多层结构超高强度镀锌钢绞线捻制成型生产方法。
背景技术:
超高强度镀锌钢绞线作为大跨越输电电缆的承载钢芯,强度等级高,结构复杂。镀锌钢绞线捻制质量要求绞合紧密,不得有缺股、断股、松股、折弯、交叉等现象。由于镀锌钢丝的抗拉强度高达1960mpa以上,且硬度高、应力大,钢丝的成型难度非常大,特别是1×37等多层结构,成型过程一旦出现失误无法补救,损失巨大。
技术实现要素:
为解决以上问题,本发明提供一种多层结构超高强度镀锌钢绞线捻制成型生产方法,该方法能有效控制钢丝预变形量、钢丝捻制张力以及钢绞线捻制应力。
本发明采用的技术方案是:一种多层结构超高强度镀锌钢绞线捻制成型生产方法,包括以下步骤:
1)、根据镀锌钢绞线需要捻制的层数顺序选择预变形器,预变形器每个盘上的过线轮均匀分布且与对应层钢丝数量相等,调节预变形器前后位置,保证钢丝沿直线至合拢点;
2)、调整预变形器大盘和小盘之间的距离小于节距;
3)、设置捻向:相邻层捻向相反,外层为右捻;
4)、顺序调整预变形器中间盘的偏离角度,使变形钢丝的旋高为股径的70~90%;
5)、保证同层钢丝之间张力相等,从内层到外层,钢丝张力逐层减小;
6)、压线瓦压力控制在最大压力的70%~80%;
7)、后变形器压下量为绞线直径的0.5~1倍;
8)、捻股机的速度为≤20m/min;
9)、切头、切尾检验绞线力学性能和成型质量,重点检查成品绞线的平直度、各层捻距和松散度。
作为优选,步骤1)中,预变形器小盘到合拢口距离为捻距的1~2倍。
作为优选,步骤2)中,预变形器大盘和小盘之间的距离为节距的90~95%。
作为优选,步骤5)中,钢丝张力逐层减小,减小比率为20%。
本发明取得的有益效果是:采用预变形器成形,精确控制预变形量,为减少预变形过程对镀锌钢丝强度和应力的损失,预变形器的结构设计必须与捻股机和钢绞线特征相匹配。预变形器大盘和小盘之间的距离必须小于节距,以节距的90-95%为宜,便于钢丝变形;预变形器中间盘的偏离角度要适宜,以变形钢丝的旋高为股径的70~90%左右为宜,偏离角度过大变形量过高会导致股松夹,偏离角度过小变形量过低会导致股松散;预变形器小盘到合拢口距离要合理,一般为捻距的1~2倍,过近易产生摩擦,导致钢丝强度和应力损失,过远绞线易跳花。
捻制过程中最重要的是钢丝放线张力的控制,如果张力大小失度、控制不均,会造成钢丝在绞线中松紧不均、结构不紧密的现象。同层钢丝之间张力应相等,并保持整个捻制过程中钢丝张力恒定,避免出现“虾子背”等缺陷;不同层钢丝所受张力从内到外逐层减小,避免出现“灯笼泡”等缺陷。
通过控制捻制速度(速度要求≤20m/min)、压线瓦压下量和后变形器压下量对钢绞线捻制应力进行有效控制。
通过本生产方法批量生产的1×37、1×61多层结构超高强度级别产品成型质量优良,广泛应用于国内外电网建设工程,同时创造了可观的经济效益。其中,为“淮南-南京-上海1000kv特高压交流工程”苏通长江大跨越试制的g6a-400-61/2.90mm产品,400mm2超大截面、4层61丝复杂结构,填补了同行业空白。
附图说明
图1为钢丝预变形示意图;
图2为1x61结构钢绞线示意图;
图3为钢丝捻制时受力示意图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作更进一步的说明。
一种多层结构超高强度镀锌钢绞线捻制成型生产方法,包括以下步骤:
1)、根据镀锌钢绞线需要捻制的层数顺序选择预变形器,预变形器每个盘上的过线轮均匀分布且与对应层钢丝数量相等,调节预变形器前后位置,保证钢丝沿直线至合拢点p,预变形器小盘c到合拢口距离为捻距的1~2倍;
2)、调整预变形器大盘a和小盘c之间的距离小于节距,距离为节距的90~95%;
3)、设置捻向:相邻层捻向相反,外层为右捻;
4)、顺序调整预变形器中间盘b的偏离角度,使变形钢丝的旋高为股径的70~90%;
5)、保证同层钢丝之间张力相等,从内层到外层,钢丝张力逐层减小,减小比率为20%;
6)、压线瓦压力控制在最大压力的70%~80%;
7)、后变形器压下量为绞线直径的0.5~1倍;
8)、捻股机的速度为≤20m/min;
9)、切头、切尾检验绞线力学性能和成型质量,重点检查成品绞线的平直度、各层捻距和松散度。
本发明的生产方法是在捻制过程中对钢丝预变形量控制、钢丝捻制张力控制和钢绞线捻制应力控制:
钢丝预变形量控制
镀锌钢绞线的捻制是逐层进行的,为保证成型质量,必须对每根钢丝进行预先变形。同时,为减少预变形过程对镀锌钢丝强度和应力的损失,预变形器的结构设计必须与捻股机和钢绞线特征相匹配。①必须保证钢丝沿直线至合拢点p;②每个盘上的过线轮必须均匀分布,转动灵活、稳定,且与该层钢丝数量相等;③预变形器大盘a和小盘c之间的距离必须小于节距,以节距的90-95%为宜,便于钢丝变形;④预变形器中间盘b的偏离角度要适宜,以变形钢丝的旋高为股径的70~90%左右为宜,偏离角度过大变形量过高会导致股松夹,偏离角度过小变形量过低会导致股松散;⑤预变形器小盘c到合拢口距离要合理,一般为捻距的1~2倍,过近易产生摩擦,导致钢丝强度和应力损失,过远绞线易跳花。如图1为钢丝预变形示意图,图中:a为预变形器的大盘,b为预变形器的中盘,c为预变形器的小盘,a为捻制角,p为合拢口的合拢点。
钢丝捻制张力控制
捻制过程中最重要的是钢丝放线张力的控制。如果张力大小失度、控制不均,会造成钢丝在绞线中松紧不均、结构不紧密的现象。①同层钢丝之间张力应相等,并保持整个捻制过程中钢丝张力恒定,避免出现“虾子背”等缺陷。②不同层钢丝所受张力从内到外逐层减小,避免出现“灯笼泡”等缺陷。图2为1×61结构钢绞线截面示意图,共四层(m1、m2、m3、m4),各层捻向相反,外层为右捻,各层的捻制圆半径分别为d、2d、3d、4d(d为钢丝直径),逐步增大,为保证钢绞线结构稳定,不松散,要求左、右捻向钢丝的扭转力矩尽量相互抵消,因此,从内层到外层,钢丝张力逐层减小,减小比率为20%左右。
钢绞线捻制应力控制
(1)捻制速度对捻制应力的影响
钢绞线捻制过程中,钢丝由行星式捻股机的筐篮带动作匀速圆周运动,同时又被牵引轮带动作匀速直线运动,即钢丝受到轴向牵引力f和径向扭转应力m的双重作用,其受力情况如图3所示。若捻制速度过快,极易造成股内钢丝应力集中而发生股起泡缺陷。故捻制时捻股机的速度要求≤20m/min,慢速运行。(2)压线瓦压下量对捻制应力的影响,压线瓦的主要作用是让绞线成型和定径,因此必须将压线瓦压紧。但太紧必然使捻制应力逐渐向后累积,从而使绞线捻制难以进行;太松,绞线过压线瓦后钢丝会成波浪形,导致表面不平整。压线瓦压力控制在最大压力的70%-80%之间可实现稳定生产。
(3)后变形器压下量对捻制应力的影响
绞合后钢绞线必须经过多组垂直和水平方向的后变形器碾压,可调整钢绞线的平整度,有效地消除钢绞线的残余内应力,避免出现“蛇形”(起波浪)等缺陷。后变形器压下量一般为绞线直径的0.5~1倍。
实施例一
生产jg6a-500/230-37/2.79mm超高强度级别镀锌钢绞线,其捻制成型工艺如下:
1)、顺序选择6头、12头、18头三种预变形器,调节预变形器前后位置,保证钢丝沿直线至合拢点p;
2)、预变形器大盘a和小盘c之间的距离分别为150mm、213mm、247mm;
3)、设置捻向分别为右、左、右;
4)、顺序调整预变形器中间盘b的偏离角度,使变形钢丝的旋高分别为7.5mm、11.2mm、13.7mm;
5)、保证同层钢丝之间张力相等,从内层到外层,钢丝张力分别30kgf、25kgf、20kgf;
6)、压线瓦压力控制在最大压力的75%;
7)、后变形器压下量分别为6mm、10mm、15mm;
8)、捻股机的速度为20m/min;
9)、切头、切尾检验绞线力学性能和成型质量,重点检查成品绞线的平直度、各层捻距和松散度。
实施例二
生产jg6a-500/280-37/3.12mm超高强度级别镀锌钢绞线,其捻制成型工艺如下:
1)、顺序选择6头、12头、18头三种预变形器,调节预变形器前后位置,保证钢丝沿直线至合拢点p;
2)、预变形器大盘a和小盘c之间的距离分别为168mm、238mm、275mm;
3)、设置捻向分别为右、左、右;
4)、顺序调整预变形器中间盘b的偏离角度,使变形钢丝的旋高分别为8.4mm、12.5mm、15.3mm;
5)、保证同层钢丝之间张力相等,从内层到外层,钢丝张力分别35、30、25kgf;
6)、压线瓦压力控制在最大压力的75%;
7)、后变形器压下量分别为7mm、12mm、16mm;
8)、捻股机的速度为17m/min;
9)、切头、切尾检验绞线力学性能和成型质量,重点检查成品绞线的平直度、各层捻距和松散度。
实施例三
生产jg6a-500/400-61/2.90mm超高强度级别镀锌钢绞线,其捻制成型工艺如下:
1)、顺序选择6头、12头、18头、24头四种预变形器,调节预变形器前后位置,保证钢丝沿直线至合拢点p;
2)、预变形器大盘a和小盘c之间的距离分别为177mm、261mm、329mm、365mm;
3)、设置捻向分别为左、右、左、右;
4)、顺序调整预变形器中间盘b的偏离角度,使变形钢丝的旋高分别为7.8mm、12.3mm、16.2mm、19.5mm;
5)、保证同层钢丝之间张力相等,从内层到外层,钢丝张力分别40kgf、35kgf、30kgf、25kgf。
6)、压线瓦压力控制在最大压力的75%;
7)、后变形器压下量分别为6mm、10mm、15mm、20mm;
8)、捻股机的速度为15m/min;
9)、切头、切尾检验绞线力学性能和成型质量,重点检查成品绞线的平直度、各层捻距和松散度。
g6a强度级别镀锌钢丝主要性能指标:抗拉强度≥1960mpa(绞前)、1862mpa(绞后),1%伸长应力≥1670mpa,360°扭转≥12次,4d卷绕8圈不断裂,锌层重量符合要求。
实施例产品的最终检测性能如下表:
以上显示和描述了本发明的基本原理和主要结构特征。本发明不受上述实例的限制,在不脱离本发明精神和范围的前提下,本发明还会有各种变化和改进,这些变化和改进都落入要求保护的本发明的范围内。本发明要求保护范围由所附的权利要求书及其等效物界定。