背拉平衡连续梁现浇段施工方法
【技术领域】
[0001] 本发明设及一种建筑施工方法，尤其设及一种背拉平衡连续梁现诱段施工方法。
【背景技术】
[0002] 预应力混凝±连续梁桥具有经济适用、外型美观、结构耐久，运营维护费用低、结 构跨度大等优点，目前已在国内外广泛采用。而在预应力混凝±连续梁的建造方法，广泛 使用最经济的方法为挂篮悬臂诱筑。在连续梁合犹之前，必须在交界墳（边墳）上诱筑4~ 12m现诱直线段（梁的端头部分）。
[0003] 目前现诱段的诱筑方法主要为支架法，牛腿托架法。支架法因使用支架材料不同 分为碗扣支架，万能杆件支架、钢管混凝±立柱支架，钢筋混凝±立柱支架。支架法需用大 量的材料和人工，且随着高度的增加支架稳定性也存在考验，当支架高度大于28m时，支架 的安全性变得很脆弱，成本花费大，经济上非常不合理。因此牛腿托架应运而生，而牛腿托 架对桥墳产生的弯矩，人们采用对称牛腿配重的方法平衡。由于往往现诱段质量很大，使得 配重质量也很大，配重过程中，无形中又增加了安全风险。
【发明内容】
[0004] 本发明的目的就在于为了解决上述问题而提供一种背拉平衡连续梁现诱段施工 方法。 阳〇化]本发明通过W下技术方案来实现上述目的：
[0006] 一种背拉平衡连续梁现诱段施工方法，包括W下步骤：
[0007] (1)根据施工材料及施工环境计算现诱段施工静载对墳身产生的弯矩M和为平衡 现诱段施工对墳身产生的弯矩所需要施加的力F:
[0008] M=Mi+Mz,
[0009] F= (M/H)/cosa 阳010] 式中：Ml为现诱段钢筋混凝±重量对墳身产生的弯矩；
[0011] M2为牛腿托架支架和模板重量对墳身产生的弯矩；
[0012] H为计划施加力位置至承台的高度；
[0013] a为钢绞线对水平面的交角；
[0014] (2)准备材料，并在墳身和错固岩石上预设孔道和预埋铁件；
[0015] (3)将钢绞线的第一端错固于岩石上，将钢绞线的第二端错固于墳身的顶部，并按 照力F进行张拉；
[0016] (4)安装托架，并搭设支架，铺设底模；
[0017] (5)进行预压检验后即可进行现诱段施工，在边跨合犹张拉后，将钢绞线解除，完 成施工。
[0018] 进一步，步骤（1)中还包括检算最大裂缝《max
[0019]
[0020]
[0021]
[0022]
[0023] 式中：
[0024] aa为构件受力特征系数，取1. 9 阳0巧]裂缝间纵向受拉普通钢筋应变不均匀系数，ilKO. 2时取0. 2,ilOl时取1 ;
[0026] 0S荷载组合计算纵向受拉钢筋应力
[0027] Es受拉区钢筋的弹性模量； 阳0測 Cs最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离，按设计取值且20mm<cs<65mm;
[0029] Pt。纵向有效受拉钢筋配筋率，钢筋混凝±取值为Ay化h。）；
[0030] At6有效受拉混凝±截面面积
[0031] As受拉区钢筋面积；
[0032]Ap受拉区预应力钢筋面积；
[0033]deq受拉区纵向钢筋的的等效直径；
[0034]di受拉区第i种纵向钢筋的公称直径；
[0035] rii受拉区第i种纵向钢筋的根数； W36]Vi受拉区第i种纵向钢筋的粘结特性系数，在《混凝±结构设计规范》 (GB50010-2010)表 7. 1. 2-2 选取；
[0037] 取极限裂缝Wiim，若Wmax《WHm，则满足施工要求； 阳03引若?lim，则应在施工过程或完毕后多级加载。
[0039] 优选地，所述极限裂缝按照钢筋混凝±结构=级裂缝二类环境取值即= 0.20mm〇 W40] 具体地，步骤似和步骤做中钢绞线与错固岩石的连接装置包括螺纹钢筋、钢支 架、钢支座和工字钢，所述螺纹钢筋的下端穿过所述钢支座和所述工字钢与所述错固岩石 固定连接，所述钢支架设置在所述工字钢与所述错固岩石的表面之间，所述钢绞线的第一 端与所述工字钢固定连接。
[0041] 具体地，步骤（2)和步骤（3)中钢绞线与墳身的连接装置包括预埋PVC管、钢垫 板、千斤顶和两个工作错具，所述预埋PVC管设置在所述墳身的盖梁内，所述预埋PVC管的 外壁设置有螺旋筋，所述钢垫板设置在所述预埋PVC管的端面，所述千斤顶设置在两个所 述工作错具之间，且位于所述钢垫板的外表面，所述钢绞线的第二端穿过所述工作错具、所 述千斤顶和所述预埋PVC管与所述墳身连接。
[0042]进一步，在步骤（3)中进行钢绞线张拉前，需对墳身顶部的理论位移量S进行计 算：
[0043] S= (3^L)PL2/化Bs)
[0044] 式中：S为墳顶位移量； W45] 1为测点至墳底的高度；
[0046]L为墳底至拉线位置的高度； 柳47]P水平拉力；
[0048] Bs为墳截面弯曲刚度，计算时参照《混凝±结构设计规范》（GB50010-2010) 7. 2. 3 章节7. 2. 3-1公式计算；
[0049]
[0050] Es受拉区钢筋的弹性模量；
[0051] As受拉区钢筋面积；
[0052] h。截面的有效高度；
[0053] 裂缝间纵向受拉普通钢筋应变不均匀系数，ilKO. 2时取0. 2,ilOl时取1 ;
[0054] aE钢筋弹性模量与混凝±弹性模量的比值即换算系数：Es/Ec; 阳05引 P纵向钢筋配筋率，钢筋混凝±取值为V化h。）；
[0056] 丫f受拉区翼缘截面积与腹板有效截面积的比值，矩形截面取0 ;
[0057] 在进行钢绞线张拉时，检测墳身顶部的位移，比较理论位移与实际位移，当实际位 移大于计算位移时，应立即停止顶推张拉，并进行检查。
[0058] 优选地，在步骤巧）中钢绞线的解除方法与稱错的方法相同。
[0059] 本发明的有益效果在于：
[0060] 本发明背拉平衡连续梁现诱段施工方法具有W下优点：
[0061] (1)解决了墳顶不平衡弯矩产生的的墳顶位移，规避了墳身长时间存在弯矩，墳身 会裂纹的问题；
[0062] (2)规避平衡配重法的安全风险，节省了大量工料机费用；
[0063] (3)对于高墳来说，相对于支架法节省了大量工料机费用；
[0064] (4)取消现诱段后背大量的配重，大大减少了工作量，减少成本支出，并消除了配 重运道高危工序带来的高危隐患。
【附图说明】
[0065] 图1是本发明所述背拉平衡连续梁现诱段施工方法的示意图；
[0066] 图2是本发明所述钢绞线与所述错固岩石的连接装置的结构示意图；
[0067] 图3是本发明所述钢绞线与所述墳身的连接装置的结构示意图。
【具体实施方式】 W側下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明：
[0069] W四川省大渡河黄金坪水电站库区跨河舍联大桥为例，提供一个具体的实施例。 W70] 先根据具体环境确认舍联大桥情况，即：桥跨设计为40+ (63+115+63m连续 梁）巧X20桥跨结构，墳身20为交界墳，一侧为40m"T"梁，另一侧为连续梁63m边跨，墳 高40.6m，摩擦粧基础，4根巫1.8m钻孔粧，7. 5X7. 5X3m承台，墳身20截面5X2. 2m，现诱 段底面积为4. 38X5m，同时确认所需材料，具体见下表：
[0071]
[0072] 根据施工环境与材料表，该现诱段施工方法，包括W下步骤：
[0073] (1)根据施工材料及施工环境计算现诱段施工静载对墳身20产生的弯矩M
[0074] 和为平衡现诱段施工对墳身20产生的弯矩所需要施加的力F: 阳0巧]木材的重力G木二（120X0. 02+3. 5)X0.54X10 = 31.86KN
[0076]钢材的重力G钢二（15X94. 2+36X41.9975+250X4. 0135)/100 = 39. 3KN
[0077]对墳身 20 产生的弯矩M2 = (31. 86+39. 3)X(4. 38/2) = 155.8KN?m
[0078] 现诱段钢筋混凝±对墳身20产生的弯矩 阳0巧]Ml= 1. 54X14. 6479X26X1.