广角镜头的制作方法

本发明有关于一种广角镜头。

背景技术：

现今的广角镜头的发展趋势，除了不断朝向小型化与广视角化发展外，随着不同的应用需求，还需同时具备大光圈与抗环境温度变化的能力，已知的广角镜头已经无法满足现今的需求，需要有另一种新架构的广角镜头，才能同时满足小型化、广视角、大光圈及抗环境温度变化的需求。

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术中的广角镜头无法同时具备大光圈与抗环境温度变化的能力的缺陷，提供一种广角镜头，其镜头总长度短小、视角较大、光圈值较小、抗环境温度变化，但是仍具有良好的光学性能。

本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是，提供一种广角镜头沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜。第一透镜为新月型透镜具有负屈光力，第一透镜的凸面朝向物侧凹面朝向像侧。第二透镜为新月型透镜具有负屈光力，第二透镜的凸面朝向物侧凹面朝向像侧。第三透镜为双凸透镜具有正屈光力。第四透镜具有正屈光力。第五透镜为双凹透镜具有负屈光力。第六透镜为双凸透镜具有正屈光力。广角镜头满足以下条件：2≤θm/ttl≤2.5，其中，θm为广角镜头的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ttl为第一透镜的物侧面至成像面于光轴上的间距，此间距的单位为mm。

其中广角镜头满足以下条件：vd4-vd2>30；其中，vd4为第四透镜的阿贝系数，vd2为第二透镜的阿贝系数。

其中广角镜头满足以下条件：vd6-vd5>30；其中，vd6为第六透镜的阿贝系数，vd5为第五透镜的阿贝系数。

其中第一透镜满足以下条件：f1/f<0；其中，f1为第一透镜的有效焦距，f为广角镜头的有效焦距。

其中第一透镜及第五透镜满足以下条件：2<f1/f5<4.5；其中，f1为第一透镜的有效焦距，f5为第五透镜的有效焦距。

其中第五透镜及第六透镜满足以下条件：0<|f5/f6|<1；其中，f5为第五透镜的有效焦距，f6为第六透镜的有效焦距。

其中第二透镜及第四透镜满足以下条件：|f2/f4|>0.9；其中，f2为第二透镜的有效焦距，f4为第四透镜的有效焦距。

本发明的广角镜头可更包括光圈，设置于第三透镜与第四透镜之间。

其中广角镜头满足以下条件：0.9≤fsl/bsl≤1.1；其中，fsl为光圈至第一透镜的物侧面于光轴上的间距，bsl为光圈至成像面于光轴上的间距。

其中第二透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜系由塑料材质制成，且第二透镜、第四透镜、第五透镜以及第六透镜至少有一面为非球面表面或两个面皆为非球面表面。

其中第四透镜为双凸透镜或凹凸透镜，第四透镜的凸面朝向该像侧。

实施本发明的广角镜头，具有以下有益效果：其镜头总长度短小、视角较大、光圈值较小、抗环境温度变化，但是仍具有良好的光学性能。

附图说明

为使本发明的上述目的、特征、和优点能更明显易懂，下文特举较佳实施例并配合附图做详细说明。

图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置示意图。

图2a是图1的广角镜头的纵向像差图。

图2b是图1的广角镜头的场曲图。

图2c是图1的广角镜头的畸变图。

图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置示意图。

图4a是图3的广角镜头的纵向像差图。

图4b是图3的广角镜头的场曲图。

图4c是图3的广角镜头的畸变图。

图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置示意图。

图6a是图5的广角镜头的纵向像差图。

图6b是图5的广角镜头的场曲图。

图6c是图5的广角镜头的畸变图。

图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置示意图。

图8a是图7的广角镜头的纵向像差图。

图8b是图7的广角镜头的场曲图。

图8c是图7的广角镜头的畸变图。

具体实施方式

请参阅图1，图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置示意图。广角镜头1沿着光轴oa1从物侧至像侧依序包括第一透镜l11、第二透镜l12、第三透镜l13、光圈st1、第四透镜l14、第五透镜l15、第六透镜l16及滤光片of1。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima1上。

第一透镜l11为新月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s11为凸面，像侧面s12为凹面，物侧面s11与像侧面s12皆为球面表面。

第二透镜l12为新月型透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s13为凸面，像侧面s14为凹面，物侧面s13与像侧面s14皆为非球面表面。

第三透镜l13为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s15为凸面，像侧面s16为凸面，物侧面s15与像侧面s16皆为球面表面。

第四透镜l14为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s18为凸面，像侧面s19为凸面，物侧面s18与像侧面s19皆为非球面表面。

第五透镜l15为双凹透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s110为凹面，像侧面s111为凹面，物侧面s110与像侧面s111皆为非球面表面。

第六透镜l16为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s112为凸面，像侧面s113为凸面，物侧面s112与像侧面s113皆为非球面表面。

滤光片of1其物侧面s114与像侧面s115皆为平面。

另外，第一实施例中的广角镜头1满足底下八条件中的至少一个：

2≤θ1m/ttl1≤2.5(1)

vd14-vd12>30(2)

vd16-vd15>30(3)

f11/f1<0(4)

2<f11/f15<4.5(5)

0<|f15/f16|<1(6)

|f12/f14|>0.9(7)

0.9≤fsl1/bsl1≤1.1(8)

其中，θ1m为广角镜头1的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ttl1为第一透镜l11的物侧面s11至成像面ima1于光轴oa1上的间距，此间距的单位为mm，vd12为第二透镜l12的阿贝系数，vd14为第四透镜l14的阿贝系数，vd15为第五透镜l15的阿贝系数，vd16为第六透镜l16的阿贝系数，f1为广角镜头1的有效焦距，f11为第一透镜l11的有效焦距，f12为第二透镜l12的有效焦距，f14为第四透镜l14的有效焦距，f15为第五透镜l15的有效焦距，f16为第六透镜l16的有效焦距，fsl1为光圈st1至第一透镜l11的物侧面s11于光轴oa1上的间距，bsl1为光圈st1至成像面ima1于光轴oa1上的间距。

利用上述透镜、光圈及满足条件(1)至条件(8)的设计，使得广角镜头1能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差、降低温度变化对成像质量的影响。

表一为图1中广角镜头1的各透镜的相关参数表，表一数据显示，第一实施例的广角镜头1的有效焦距等于2.698mm、光圈值等于2.008、镜头总长度等于21.4618mm。

表一

表一中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸+dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～d：非球面系数。

表二为表一中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～d为非球面系数。

表二

第一实施例的广角镜头1，其最大半视角θ1m＝50.389度，第一透镜l11的物侧面s11至成像面ima1于光轴oa1上的间距ttl1＝21.4618mm，第二透镜l12的阿贝系数vd12＝22.4，第四透镜l14的阿贝系数vd14＝55.8，第五透镜l15的阿贝系数vd15＝21.5，第六透镜l16的阿贝系数vd16＝55.8，广角镜头1的有效焦距f1＝2.698mm，第一透镜l11的有效焦距f11＝-11.798mm，第二透镜l12的有效焦距f12＝-8.06mm，第四透镜l14的有效焦距f14＝5.40mm，第五透镜l15的有效焦距f15＝-3.56mm，第六透镜l16的有效焦距f16＝4.09mm，光圈st1至第一透镜l11的物侧面s11于光轴oa1上的间距fsl1＝10.886mm，光圈st1至成像面ima1于光轴oa1上的间距bsl1＝10.576mm，由上述数据可得到θ1m/ttl1＝2.35、vd14-vd12＝33.4、vd16-vd15＝34.3、f11/f1＝-4.37、f11/f15＝3.31、|f15/f16|＝0.87、|f12/f14|＝1.49、fsl1/bsl1＝1.03，皆能满足上述条件(1)至条件(8)的要求。

另外，第一实施例的广角镜头1的光学性能也可达到要求，这可从图2a至图2c看出。图2a所示的，是第一实施例的广角镜头1的纵向像差(longitudinalaberration)图。图2b所示的，是第一实施例的广角镜头1的场曲(fieldcurvature)图。图2c所示的，是第一实施例的广角镜头1的畸变(distortion)图。

由图2a可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.03mm至0.025mm之间。

由图2b可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之场曲介于-0.03㎜至0.05㎜之间。

由图2c(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-11％至2％之间。

显见第一实施例的广角镜头1的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图3，图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置示意图。广角镜头2沿着光轴oa2从物侧至像侧依序包括第一透镜l21、第二透镜l22、第三透镜l23、光圈st2、第四透镜l24、第五透镜l25、第六透镜l26及滤光片of2。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima2上。

第一透镜l21为新月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s21为凸面，像侧面s22为凹面，物侧面s21与像侧面s22皆为球面表面。

第二透镜l22为新月型透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s23为凸面，像侧面s24为凹面，物侧面s23与像侧面s24皆为非球面表面。

第三透镜l23为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s25为凸面，像侧面s26为凸面，物侧面s25与像侧面s26皆为球面表面。

第四透镜l24为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s28为凸面，像侧面s29为凸面，物侧面s28与像侧面s29皆为非球面表面。

第五透镜l25为双凹透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s210为凹面，像侧面s211为凹面，物侧面s210与像侧面s211皆为非球面表面。

第六透镜l26为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s212为凸面，像侧面s213为凸面，物侧面s212与像侧面s213皆为非球面表面。

滤光片of2其物侧面s214与像侧面s215皆为平面。

另外，第二实施例中的广角镜头2满足底下八条件中的至少一个：

2≤θ2m/ttl2≤2.5(9)

vd24-vd22>30(10)

vd26-vd25>30(11)

f21/f2<0(12)

2<f21/f25<4.5(13)

0<|f25/f26|<1(14)

|f22/f24|>0.9(15)

0.9≤fsl2/bsl2≤1.1(16)

其中，θ2m为广角镜头2的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ttl2为第一透镜l21的物侧面s21至成像面ima2于光轴oa2上的间距，此间距的单位为mm，vd22为第二透镜l22的阿贝系数，vd24为第四透镜l24的阿贝系数，vd25为第五透镜l25的阿贝系数，vd26为第六透镜l26的阿贝系数，f2为广角镜头2的有效焦距，f21为第一透镜l21的有效焦距，f22为第二透镜l22的有效焦距，f24为第四透镜l24的有效焦距，f25为第五透镜l25的有效焦距，f26为第六透镜l26的有效焦距，fsl2为光圈st2至第一透镜l21的物侧面s21于光轴oa2上的间距，bsl2为光圈st2至成像面ima2于光轴oa2上的间距。

利用上述透镜、光圈及满足条件(9)至条件(16)的设计，使得广角镜头2能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差、降低温度变化对成像质量的影响。

表三为图3中广角镜头2的各透镜的相关参数表，表三数据显示，第二实施例的广角镜头2的有效焦距等于2.800mm、光圈值等于2.010、镜头总长度等于21.569mm。

表三

表三中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸+dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～d：非球面系数。

表四为表三中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～d为非球面系数。

表四

第二实施例的广角镜头2，其最大半视角θ2m＝50.892度，第一透镜l21的物侧面s21至成像面ima2于光轴oa2上的间距ttl2＝21.569mm，第二透镜l22的阿贝系数vd22＝22.4，第四透镜l24的阿贝系数vd24＝55.8，第五透镜l25的阿贝系数vd25＝21.5，第六透镜l26的阿贝系数vd26＝55.8，广角镜头2的有效焦距f2＝2.800mm，第一透镜l21的有效焦距f21＝-10.219mm，第二透镜l22的有效焦距f22＝-7.87mm，第四透镜l24的有效焦距f24＝5.44mm，第五透镜l25的有效焦距f25＝-2.97mm，第六透镜l26的有效焦距f26＝3.88mm，光圈st2至第一透镜l21的物侧面s21于光轴oa2上的间距fsl2＝10.647mm，光圈st2至成像面ima2于光轴oa2上的间距bsl2＝10.921mm，由上述数据可得到θ2m/ttl2＝2.36、vd24-vd22＝33.4、vd26-vd25＝34.3、f21/f2＝-3.65、f21/f25＝3.44、|f25/f26|＝0.77、|f22/f24|＝1.45、fsl2/bsl2＝0.97，皆能满足上述条件(9)至条件(16)的要求。

另外，第二实施例的广角镜头2的光学性能也可达到要求，这可从图4a至图4c看出。图4a所示的，是第二实施例的广角镜头2的纵向像差(longitudinalaberration)图。图4b所示的，是第二实施例的广角镜头2的场曲(fieldcurvature)图。图4c所示的，是第二实施例的广角镜头2的畸变(distortion)图。

由图4a可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.025mm至0.02mm之间。

由图4b可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。

由图4c(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线所产生的畸变介于-15％至1％之间。

显见第二实施例的广角镜头2的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图5，图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置示意图。广角镜头3沿着光轴oa3从物侧至像侧依序包括第一透镜l31、第二透镜l32、第三透镜l33、光圈st3、第四透镜l34、第五透镜l35、第六透镜l36及滤光片of3。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima3上。

第一透镜l31为新月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s31为凸面，像侧面s32为凹面，物侧面s31与像侧面s32皆为球面表面。

第二透镜l32为新月型透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s33为凸面，像侧面s34为凹面，物侧面s33与像侧面s34皆为非球面表面。

第三透镜l33为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s35为凸面，像侧面s36为凸面，物侧面s35与像侧面s36皆为球面表面。

第四透镜l34为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s38为凸面，像侧面s39为凸面，物侧面s38与像侧面s39皆为非球面表面。

第五透镜l35为双凹透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s310为凹面，像侧面s311为凹面，物侧面s310与像侧面s311皆为非球面表面。

第六透镜l36为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s312为凸面，像侧面s313为凸面，物侧面s312与像侧面s313皆为非球面表面。

滤光片of3其物侧面s314与像侧面s315皆为平面。

另外，第三实施例中的广角镜头3满足底下八条件中的至少一个：

2≤θ3m/ttl3≤2.5(17)

vd34-vd32>30(18)

vd36-vd35>30(19)

f31/f3<0(20)

2<f31/f35<4.5(21)

0<|f35/f36|<1(22)

|f32/f34|>0.9(23)

0.9≤fsl3/bsl3≤1.1(24)

其中，θ3m为广角镜头3的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ttl3为第一透镜l31的物侧面s31至成像面ima3于光轴oa3上的间距，此间距的单位为mm，vd32为第二透镜l32的阿贝系数，vd34为第四透镜l34的阿贝系数，vd35为第五透镜l35的阿贝系数，vd36为第六透镜l36的阿贝系数，f3为广角镜头3的有效焦距，f31为第一透镜l31的有效焦距，f32为第二透镜l32的有效焦距，f34为第四透镜l34的有效焦距，f35为第五透镜l35的有效焦距，f36为第六透镜l36的有效焦距，fsl3为光圈st3至第一透镜l31的物侧面s31于光轴oa3上的间距，bsl3为光圈st3至成像面ima3于光轴oa3上的间距。

利用上述透镜、光圈及满足条件(17)至条件(24)的设计，使得广角镜头3能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差、降低温度变化对成像质量的影响。

表五为图5中广角镜头3的各透镜的相关参数表，表五数据显示，第三实施例的广角镜头3的有效焦距等于2.728mm、光圈值等于2.007、镜头总长度等于21.472mm。

表五

表五中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸+dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～d：非球面系数。

表六为表五中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～d为非球面系数。

表六

第三实施例的广角镜头3，其最大半视角θ3m＝50.360度，第一透镜l31的物侧面s31至成像面ima3于光轴oa3上的间距ttl3＝21.472mm，第二透镜l32的阿贝系数vd32＝22.4，第四透镜l34的阿贝系数vd34＝55.8，第五透镜l35的阿贝系数vd35＝21.5，第六透镜l36的阿贝系数vd36＝55.8，广角镜头3的有效焦距f3＝2.728mm，第一透镜l31的有效焦距f31＝-10.48mm，第二透镜l32的有效焦距f32＝-8.70mm，第四透镜l34的有效焦距f34＝4.66mm，第五透镜l35的有效焦距f35＝-4.36mm，第六透镜l36的有效焦距f36＝4.96mm，光圈st3至第一透镜l31的物侧面s31于光轴oa3上的间距fsl3＝10.565mm，光圈st3至成像面ima3于光轴oa3上的间距bsl3＝10.906mm，由上述数据可得到θ3m/ttl3＝2.35、vd34-vd32＝33.4、vd36-vd35＝34.3、f31/f3＝-3.84、f31/f35＝2.40、|f35/f36|＝0.88、|f32/f34|＝1.87、fsl3/bsl3＝0.97，皆能满足上述条件(17)至条件(24)的要求。

另外，第三实施例的广角镜头3的光学性能也可达到要求，这可从图6a至图6c看出。图6a所示的，是第三实施例的广角镜头3的纵向像差(longitudinalaberration)图。图6b所示的，是第三实施例的广角镜头3的场曲(fieldcurvature)图。图6c所示的，是第三实施例的广角镜头3的畸变(distortion)图。

由图6a可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.015mm至0.04mm之间。

由图6b可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之场曲介于-0.05㎜至0.05㎜之间。

由图6c(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为0.435μm、0.490μm、0.550μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-12％至1％之间。

显见第三实施例的广角镜头3的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图7，图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置示意图。广角镜头4沿着光轴oa4从物侧至像侧依序包括第一透镜l41、第二透镜l42、第三透镜l43、光圈st4、第四透镜l44、第五透镜l45、第六透镜l46及滤光片of4。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima4上。

第一透镜l41为新月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s41为凸面，像侧面s42为凹面，物侧面s41与像侧面s42皆为球面表面。

第二透镜l42为新月型透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s43为凸面，像侧面s44为凹面，物侧面s43与像侧面s44皆为非球面表面。

第三透镜l43为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s45为凸面，像侧面s46为凸面，物侧面s45与像侧面s46皆为球面表面。

第四透镜l44为凹凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s48为凹面，像侧面s49为凸面，物侧面s48与像侧面s49皆为非球面表面。

第五透镜l45为双凹透镜具有负屈光力由塑料材质制成，其物侧面s410为凹面，像侧面s411为凹面，物侧面s410与像侧面s411皆为非球面表面。

第六透镜l46为双凸透镜具有正屈光力由塑料材质制成，其物侧面s412为凸面，像侧面s413为凸面，物侧面s412与像侧面s413皆为非球面表面。

滤光片of4其物侧面s414与像侧面s415皆为平面。

另外，第四实施例中的广角镜头4满足底下八条件中的至少一个：

2≤θ4m/ttl4≤2.5(25)

vd44-vd42>30(26)

vd46-vd45>30(27)

f41/f4<0(28)

2<f41/f45<4.5(29)

0<|f45/f46|<1(30)

|f42/f44|>0.9(31)

0.9≤fsl4/bsl4≤1.1(32)

其中，θ4m为广角镜头4的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ttl4为第一透镜l41的物侧面s41至成像面ima4于光轴oa4上的间距，此间距的单位为mm，vd42为第二透镜l42的阿贝系数，vd44为第四透镜l44的阿贝系数，vd45为第五透镜l45的阿贝系数，vd46为第六透镜l46的阿贝系数，f4为广角镜头4的有效焦距，f41为第一透镜l41的有效焦距，f42为第二透镜l42的有效焦距，f44为第四透镜l44的有效焦距，f45为第五透镜l45的有效焦距，f46为第六透镜l46的有效焦距，fsl4为光圈st4至第一透镜l41的物侧面s41于光轴oa4上的间距，bsl4为光圈st4至成像面ima4于光轴oa4上的间距。

利用上述透镜、光圈及满足条件(25)至条件(32)的设计，使得广角镜头4能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差、降低温度变化对成像质量的影响。

表七为图7中广角镜头4的各透镜的相关参数表，表七数据显示，第四实施例的广角镜头4的有效焦距等于2.780mm、光圈值等于2.014、镜头总长度等于21.464mm。

表七

表七中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸+dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～d：非球面系数。

表八为表七中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～d为非球面系数。

表八

第四实施例的广角镜头4，其最大半视角θ4m＝50.658度，第一透镜l41的物侧面s41至成像面ima4于光轴oa4上的间距ttl4＝21.464mm，第二透镜l42的阿贝系数vd42＝22.4，第四透镜l44的阿贝系数vd44＝55.8，第五透镜l45的阿贝系数vd45＝21.5，第六透镜l46的阿贝系数vd46＝55.8，广角镜头4的有效焦距f4＝2.780mm，第一透镜l41的有效焦距f41＝-10.605mm，第二透镜l42的有效焦距f42＝-7.35mm，第四透镜l44的有效焦距f44＝7.58mm，第五透镜l45的有效焦距f45＝-3.37mm，第六透镜l46的有效焦距f46＝3.68mm，光圈st4至第一透镜l41的物侧面s41于光轴oa4上的间距fsl4＝10.745mm，光圈st4至成像面ima4于光轴oa4上的间距bsl4＝10.719mm，由上述数据可得到θ4m/ttl4＝2.36、vd44-vd42＝33.4、vd46-vd45＝34.3、f41/f4＝-3.81、f41/f45＝3.15、f45/f46|＝0.92、|f42/f44|＝0.97、fsl4/bsl4＝1.00，皆能满足上述条件(25)至条件(32)的要求。

另外，第四实施例的广角镜头4的光学性能也可达到要求，这可从图8a至图8c看出。图8a所示的，是第四实施例的广角镜头4的纵向像差(longitudinalaberration)图。图8b所示的，是第四实施例的广角镜头4的场曲(fieldcurvature)图。图8c所示的，是第四实施例的广角镜头4的畸变(distortion)图。

由图8a可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.03mm至0.025mm之间。

由图8b可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之场曲介于-0.04㎜至0.06㎜之间。

由图8c(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为0.455μm、0.502μm、0.558μm、0.614μm、0.661μm的光线所产生的畸变介于-15％至1％之间。

显见第四实施例的广角镜头4的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。