测量液体折射率和液相扩散系数的消球差可变焦双液芯柱透镜的制作方法
【专利摘要】测量液体折射率和液相扩散系数的消球差可变焦双液芯柱透镜，属于光学测量器件和方法。本发明以前液芯柱透镜作为液相扩散池和成像元件，后液芯柱透镜作为消球差元件，选取后液芯柱透镜内液体的折射率数值可调节双液芯柱透镜的消球差位置，且在较小的球差范围内保证前液芯内液体折射率有较宽的变化范围。本发明提高了前液芯中液体折射率的检测灵敏度，结合等折射率薄层移动法或瞬态折射率空间分布法，能更准确可靠地测量不同液体的扩散系数。
【专利说明】
测量液体折射率和液相扩散系数的消球差可变焦双液芯柱 透镜
技术领域
[0001] 本发明属于消球差的光学柱透镜，特别是液芯的消球差可变焦光学柱透镜。
【背景技术】
[0002] 液体折射率和液相扩散系数是生物、化工、医学及环保等行业研究传质过程、计算 传质速率及化工设计与开发的重要基础数据。但要准确地测量这两种数据需要透镜系统获 得焦点清晰的图像，较好消球差的成像系统可使液体折射率的图像细锐，焦点位置清晰，测 量更加准确。提出本发明之前，我们以提出了用等折射率薄层法测量折射率及液相扩散系 数(孙丽存，普小云，孟伟东等，中国发明专利201310412166.X[P])，并提出快速测量扩散系 数的瞬态折射率空间分布法（孟伟东，普小云，孙丽存等，中国发明专利201410440938.5 [P])。前者选取不同的折射率薄层测量同一扩散体系或不同扩散体系的扩散系数，后者只 需用一幅图像即可快速测量液相扩散系数。对于这些方法，球差（即纵向球差)仍然是影响 液相扩散系数准确测量的主要原因，矫正球差则必需有一个折射率灵敏度高且能够消除所 选折射率薄层焦点处和瞬态折射率空间分布所存在球差的透镜或系统。目前校正球差方法 一般是通过增大透镜材料折射率、配曲、正负透镜组合或采用非球面透镜等方法，这些方法 一般只能在某些固定的折射率点上有消球差效果，对应地测量折射率和扩散系数，而不能 准确地测量整个扩散体系连续分布的两种数据。因此，所需解决的问题是，一个快速、准确 测量液体折射率和液相扩散系数的液芯柱透镜成像系统，它不但能够提高所选折射率薄层 焦点位置的折射率灵敏度，而且能够消除或减小被测液体在较宽的折射率变化范围内的球 差。
【发明内容】
[0003] 本发明旨在基于上述液芯柱透镜方法，提供一种测量液体折射率和液相扩散系数 的消球差可变焦双液芯柱透镜，通过调节双液芯柱透镜后液芯内液体的折射率，提高折射 率灵敏度，消除或减小球差，且能够消除或减小被测液体在较宽的折射率变化范围内球差， 获得清晰的图像。
[0004] 本发明通过以下方式实现：
[0005] 该消球差可变焦双液芯柱透镜由前液芯柱透镜和后液芯柱透镜组成，其中：
[0006] 前液芯柱透镜为液相扩散池和成像元件，后液芯柱透镜为消球差元件，后液芯柱 透镜内装有折射率为Y液体，该r/液体能够减小前液芯柱透镜的球差且保证前液芯内液体 折射率η有较宽的变化范围。
[0007] 进一步，所述的消球差可变焦双液芯柱透镜由前液芯柱透镜和后液芯柱透镜的3 片透镜胶合连接所构成，其中，前液芯柱透镜由对称的第1、2片球面柱透镜所组成，该球面 柱透镜内注入折射率为η的液体作为成像原件，也可以装入两种液体作为液相扩散池;后液 芯柱透镜由第3片透镜平凸柱透镜与第2、3两片透镜的中空间距d 5、且间距d5内装有折射率 Y液体所组成，为消球差元件；
[0008] 设3片透镜的6个面成像的像距分别为5'1、5'2、5'3、5'4、5'5、5'6，则所述双液芯柱 透镜的各透镜厚度及间距之间的高斯成像法焦距为：
[0009] fMf(n) )+d3+d4+d5+d6,
[0010] 式中fMf(n)与s'dn，!/ )之间的关系用以下递推关系表示：
[0014] 进一步，所述的消球差可变焦双液芯柱透镜的3片透镜的曲率半径分别为:Ri = R4 =45 · 0mm、R2 = R3 = 27 · 9mm、R5 = 21 · 5mm，透镜厚度及间距分别为di = d4 = 4 · 0mm、d2 = d3 = 3 · 0mm、d5 = 1 · 0mm、d6 = 12 · 0mm，d7 = 8 · 3mm、d8 = 3 · 7mm，光线宽度 2h = 20 · 0mm，透镜半宽高 hi = 12.6mm、h2 = 17 ·0_，透镜的长度L = 50 ·0_，材料为折射率n〇 = 1 · 5163的K9玻璃。
[0015] 进一步，所述的消球差可变焦双液芯柱透镜是：后液芯柱透镜内的液体折射率Y 数值为1.3950~1.4250,当前液芯内液体折射率η在1.3280~1.4310范围内按千分之一改 变时，其对应的焦距的球差较小。
[0016] 优选地，所述的消球差可变焦双液芯柱透镜是：后液芯柱透镜内的液体折射率Υ 数值为1.4010~1.4050,当前液芯内液体折射率η在1.3280~1.4310范围内按千分之一改 变时，其对应的焦距的球差甚小。
[0017] 所述的消球差可变焦双液芯柱透镜的用途。
[00?8](一)本发明双液芯柱透镜的焦距与液芯折射率关系
[0019]如图1，本发明的3片6曲面胶合起来的双液芯柱面透镜。其中，Ri、R2、R 3、R4、他分别 表示五个曲面的曲率半径，第六个面为平面。no表示双液芯柱透镜的玻璃折射率，Y为双液 芯柱透镜的后液芯所装液体的折射率，η为双液芯柱透镜的前液芯所装液体的折射率，cU、 d4、d6为第一、第二、第三片透镜玻璃的厚度，d2、d3为第一、第二片透镜距离中心0的距离，d 5 为第二与第三片透镜间的距离，2h为入射光的宽度。
[0020] 1、当本发明双液芯柱透镜的前液芯内注入折射率为η的液体时，用高斯成像法计 算焦距fiWf与前液芯内液体折射率η的关系。
[0021] 6个面成像的物距分别表示为成像的像距分别表示为S'^S'2、 S'3、S'4、S'5、S'6,则焦距fMf与前液芯内液体折射率η的关系可表不为（1)式：
[0022] fMf(n) )+d3+d4+ds+d6 (1)
[0023] (推导过程及递推关系见【具体实施方式】中第2节前液芯内液体折射率与双液芯柱 透镜焦距之间的关系，第2.1小节高斯成像法）。
[0024] 2、当本发明双液芯柱透镜的前液芯内注入折射率为η的液体时，用几何成像法计 算焦距f/M与双液芯柱透镜中前液芯内液体折射率η的关系
[0025] 当入射光以宽度2h的平行光入射到双液芯柱透镜时，用逐面折射率定律成像的方 法计算出焦距f/M与前液芯折射率η关系可表示为(2)式：
[0027](推导过程见【具体实施方式】中第2节前液芯内液体折射率与双液芯柱透镜焦距之 间的关系，第2.2小节几何成像法）。
[0028] (2)式中a6、b6为距离光轴h高度的光线入射到双液芯柱透镜后经逐面折射成像后 与第六个光学平面的交点，kn表示光线经过第六个光学平面后出射光线的斜率。
[0029] (二)本发明双液芯柱透镜的球差与前液芯液体折射率关系
[0030] 不同入射高度h(u)的光线交光轴于不同位置，相对傍轴像点有不同程度的偏离， 这种偏离称为轴向球差。轴向球差在高斯像面上的像点已不是一个点，而是一个弥散斑，弥 散斑的半径称为垂轴球差或纵向球差。
[0031] 高斯成像法系采用傍轴光线求得的焦距为几何成像法系采用非傍轴光线最 边缘光线与光轴交点为与f/1/Bl之差即为横向球差δ?/衡If/l/BTfiWfl。
[0032]设tglT为h高度的光线入射到双液芯柱透镜后经逐面折射成像后第六面出射光线 会聚角正切值，由几何关系可得纵向球差可表示为：
[0033] Δ y'娜φ槎=δ?/tgl/=_kii | f几何_f敲(f| (3)。
[0034] (三)本发明双液芯柱透镜的折射率灵敏度与前液芯内液体折射率关系
[0035]把双液芯柱透镜的前液芯中液体折射率改变千分之一产生的焦距改变量称为折 射率的灵敏度，gp:
[0036] Afm&= IfMf-f?7??⑷。
[0037] (一)本发明双液芯柱透镜消球差效果
[0038] 1、本发明双液芯柱透镜后液芯注入不同折射率液体时消球差效果对比
[0039] 如图1所示，本发明双液芯柱透镜第1、2两片透镜胶合起来即构成对称液芯柱透 镜。当后液芯内装入不同折射率Y液体时(表1的第1行），前液芯中的液体折射率η每行增加 千分之一（表1的第1列），二者对应的球差变化如表1所示。图3是与表1对应的球差变化曲 线。
[0040] 表1本发明双液芯柱透镜的球差随后液芯中液体折射率的变化情况
[0043] 如表1球差变化所示，与其它η '相比，当本发明后液芯内液体折射率为η ' = 1.4010、1.4030时，y纵向球差较小。如图4、5，随着后液芯内液体折射率Y的调整，双液芯柱 透镜中消球差的位置随之改变。如图5，当后液芯内液体折射率为η '= 1.4010、1.4030时球 差之和较小，为3.383mm、3.368mm。
[0044] 2、本发明双液芯柱透镜与对称液芯柱透镜消球差效果对比
[0045] 如图1，根据以上（1)、（2)、（3)式及实验结果，得到随前液芯内液体折射率η变化的 单纯对称液芯柱透镜（即前液芯柱透镜)和增加了具有液体折射率Υ的后液芯柱透镜(本发 明双液芯柱透镜）的焦距、球差，二者对比如表2所示：
[0046] 表2单纯对称液芯柱透镜和本发明双液芯柱透镜球差及灵敏度分析
[0049] 前液芯柱透镜△ fn艘焦距改变与本发明双液芯柱透镜焦距改变对应，即前者的液 体折射率η的1.3280~1.4310变化范围按千分之一（第1列）改变引起的Δ f灵酿焦距变化 0 · 742謹~0 · 248謹(第4列），对应于后者的焦距Δ 改变量1 · 806謹~0 · 390謹(第8列）， 本发明双液芯柱透镜的焦距改变量是前液芯柱透镜的焦距改变量约2倍。
[0050] 后液芯柱透镜内的液体折射率Y数值为1.3950~1.4250,其前液芯内液体折射率 η在1.3280~1.4310范围内按千分之一改变，其对应的焦距改变量为1.806mm~0.390mm，且 是消球差的焦距105.250μπι。
[0051 ]当后液芯柱透镜内的液体折射率Υ数值为1.4010时，对应于前液芯柱透镜内液体 折射率η的1.3280~1.4310变化范围（第1列），其后液芯柱透镜内的液体折射率的焦距f離 变化为 168.710mm~82.860mm(第6列）。
[0052]由表2和图4可以看出，对称液芯柱透镜与本发明双液芯柱透镜的最大球差yg喊糖 都呈现为抛物曲线。前者，通过配曲和正负透镜组合可以使透镜系统在某些折射率点有很 好的消球差效果，如在前液芯内注入η = 1.3330(水)到η = 1.3610 (酒精)折射率范围内的液 体时消球差作用较明显，尤其在η = 1.3370时消球差效果最好。但以η= 1.3370为顶，延着η =1.3280到η= 1.4310折射率两端变化较大。因而，这种消球差的方法难以实现按照需求选 择性的多点消球差效果，也难以在一个较宽折射率范围内有较好消球差效果。后者，在η = 1.3280到η = 1.4310折射率范围内，最大球差y撕簾=105.250μπι，且随前液芯内液体折射率 的变化球差变化十分缓慢，η = 1.3280时其球差约为前者的0.15倍，η = 1.4310时其球差大 约只有前者的1/4,因此，在较宽的折射率变化范围内具有平稳、良好的消球差效果（如图 4) 〇
[0053] 3、本发明双液芯柱透镜与单纯对称液芯柱透镜的折射率灵敏度对比
[0054] 折射率灵敏度的提高可以更准确的测量液体折射率和液相扩散系数。由表1和图5 可以看出，注入η = 1.3330(水）时，本发明双液芯柱透镜前液芯的折射率灵敏度△ f灵鍍= 1.620mm，而对称液芯柱透镜为Δ f灵鍍=〇.693mm，本发明双液芯柱透镜的灵敏度是对称液 芯柱透镜灵敏度的2.34倍。
[0055] 与我们此前提出的方法，比如"用液芯柱透镜的瞬时折射率空间分布测量液相扩 散系数的方法"等液芯柱透镜方法相比，本发明具有如下积极效果：
[0056] 本发明双液芯柱透镜可以通过改变后液芯内液体折射率来改变透镜系统消球差 的焦距位置。同时，该透镜系统在一个较小的球差范围内，可以保证前液芯内液体折射率有 较宽的变化范围。利用该透镜消球差的焦距位置可调的特点，可以用等折射率薄层法测量 同一种扩散体系不同浓度扩散系数，也可以测量不同扩散体系的扩散系数。同时可用较小 的球差范围内，可以保证前液芯内液体折射率有较宽的变化范围的特点，根据瞬态法快速 测量液相扩散系数。
[0057]本发明双液芯柱透镜可以通过改变后液芯内液体折射率来改变透镜系统消球差 的焦距位置。同时，本发明具有消球差位置根据实验需求可调、较高的折射率灵敏度、且在 较宽范围内改变前液芯内液体折射率时其球差较小、变化平稳的特点。
[0058]本发明双液芯柱透镜获得了消球差的扩散图像，提高了测量折射率相差小于百分 之一的两种液体之间的扩散系数的精度，较好地解决了在用等折射率薄层法测量同一种扩 散体系不同浓度或不同扩散体系的扩散系数时由于图像球差导致图像焦点位置不容易判 断而引起的测量和计算误差，以及较好地解决了用瞬态折射率空间分布法测量液相扩散系 数时由于透镜存在球差不能准确测量图像宽度所造成的测量和计算误差。因此，本发明双 液芯柱透镜可以更精确测量液相扩散系数，进一步满足科研、实验对液相扩散系数的需求。
[0059] 此外，本发明双液芯柱透镜的消球差的可变焦双液芯柱透镜系统可广泛的应用于 消球差的焦距位置需要按照实际需求选取或需要在较小的球差范围内前液芯内液体折射 率有较宽的变化范围的系统中。
【附图说明】
[0060] 图1是本发明消球差的可变焦双液芯柱透镜装置结构示意图。图中，消球差的可变 焦双液芯柱透镜系统由2片月牙形的凹凸透镜构成对称透镜、1片平凸透镜和透镜间特定折 射率的液体组成，为三片六面式双液芯柱透镜。
[0061] 图2是本发明消球差的可变焦双液芯柱透镜装置实物图。图中，3片式六面消球差 透镜的曲率半径分别为Ri、R2、R 3、R4、R5，透镜厚度及间距分别为cU、d2、d 3、d4、d5、d6，0为透镜 系统的中心，〇l、〇2、〇3、〇4、〇5分别为第一到第五个曲面的圆心。
[0062] 图3是消球差的可变焦双液芯柱透镜改变后液芯中液体折射率时，球差随前液芯 内液体折射率变化曲线。其中，?表示双液芯柱透镜后液芯折射率η ' = 1.3950时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线;*表示双液芯柱透镜后液芯折射率η ' = 1.4010时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线；▲表示双液芯柱透镜后液芯折射率η' = 1.4030时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线；X表示双液芯柱透镜后液芯折射率η' = 1.4050时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线；表示双液芯柱透镜后液芯折射率η' = 1.4080时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线；#表示双液芯柱透镜后液芯折射率η ' = 1.4150时球差随前 液芯中液体折射率的变化曲线;+表示双液芯柱透镜后液芯折射率η ' = 1.4250时球差球差 随前液芯中液体折射率的变化曲线。
[0063] 图4是对称液芯柱透镜和消球差的可变焦双液芯柱透镜球差及折射率灵敏度对比 分析图。其中，X和*分别表示对称液芯柱透镜和双液芯柱透镜的前液芯中液体折射率在 1.3280-1.4310之间时的球差曲线。?和▲分别表示对称柱透镜和双液芯柱透镜的前液芯 中液体的折射率在1.3280-1.4310之间时折射率灵敏度变化曲线。
[0064] 图5是消球差的可变焦双液芯柱透镜的后液芯内液体折射率分别为：
[0065] η，= 1 · 3950、1 · 4010、1 · 4030、1 · 4050、1 · 4080、1 · 4150、1 · 4250 时，前液芯的内液体 从η = 1.3280到η = 1.4310每隔千分之一的折射率变化相应的球差之和。
[0066] 后液芯内液体折射率为η' = 1.4030、1.4050时球差之和较小，为3.383mm、 3.368mm〇
[0067]图6是高度为h的一条光线经过消球差的可变焦双液芯柱透镜第一、第二曲面的几 何光线追迹成像图。
[0068]图7是高度为h的一条光线经过消球差的可变焦双液芯柱透镜第三、第四曲面的几 何光线追迹成像图。
[0069] 图8是高度为h的一条光线经过消球差的可变焦双液芯柱透镜第五、第六曲面的几 何光线追迹成像图。
[0070] 以下结合【具体实施方式】进一步说明本发明，【具体实施方式】中的实例包括但不限制 本发明的保护范围。
【具体实施方式】
[0071] §1本发明透镜装置
[0072] 本发明装置如图1所示，设计的消球差的可变焦双液芯柱透镜3片六面式消球差透 镜的曲率半径分别为Ri = R4 = 45.0mm、R2 = R3 = 27.9mm、R5 = 21.5mm，厚度及间距di = d4 = 4 · 0mm、d2 = d3 = 3 · 0mm、d5 = 1 · 0mm、d6 = 12 · 0mm，d7 = 8 · 3mm，d8 = 3 · 7mm，高度 2h = 20 · 0mm，透 镜的长度L= 50.0mm，材料为K9玻璃，折射率n〇= 1.5163，双液芯柱透镜前液芯既作为液相 扩散池又作为成像元件，后液芯用于提高折射率灵敏度和减小球差。
[0073] §2前液芯内液体折射率与双液芯柱透镜焦距之间的关系
[0074] 2.1高斯成像法
[0075] 为了用高斯成像法求得双液芯柱透镜（1)式的焦距fMf和透镜六个面的曲率半径、 如后液芯内液体折射率之间的关系：
[0076] fMf(n) )+d3+d4+d5+d6
[0077] 设6个面成像的物距分别为Si、S2、S3、S4、S 5、S6，成像的像距分别为S ' i、S ' 2、S ' 3、S ，4、S，5、S，』：
[0090] 2.2几何成像法
[0091] 为了确定(2)式中几何成像法中双液芯柱透镜焦距f/M和透镜六个面的曲率半径、 前后液芯内液体折射率之间的关系。双液芯柱透镜的焦距与前液芯中液体折射率η的关系 可以表示为：
[0092]第一个曲面成像：
[0093]推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:h为入射光线半宽高，Ri为第一面曲率 半径，l、v为光线经过第一个曲面时入射角和折射角，no为玻璃折射率，1^为第一个曲面的 法线，1?为第一个面折射光线的斜率，cb为透镜的厚度、d 2为透镜第二个曲面距离中心0点的 距离，X1为第一个曲面的圆心坐标，为光线与第一个曲面的交点的横纵坐标。如图6所 示，几何关系和推导过程如下：
[0098] 第二个曲面成像：
[0099] 推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:R2为第二面曲率半径，2d'为光线经 过第二个曲面时入射角和折射角，η为前液芯折射率，k 3为第二个曲面的法线，k4为第二个曲 面折射光线的斜率，X2为第二个曲面的圆心坐标，a2、b2为光线与第二个曲面的交点的横纵 坐标，如图6所示，几何关系和推导过程如下: X2 = R2-d2，
[0105] 第三个曲面成像：
[0106] 推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:R3为第三曲面曲率半径，3、3^为光经 过第三个曲面的入射角和折射角，1^为第三个曲面的法线，k 6为第三个曲面折射光线的斜 率，d3为0点距离透镜第三个曲面的距离，X3为第三个曲面的圆心坐标，a 3、b3为光线与第三 个曲面的交点的横纵坐标。如图7所示，几何关系和推导过程如下：
[0107] X3 = -(R3_d3)，
[0113] 第四个曲面成像：
[0114] 推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:R4为第四面曲率半径，4、f为光经过 第四个面的入射角和折射角，Y为后液芯中液体折射率，k 7为第四个曲面的法线，k8为第四 个面折射光线的斜率，d4为透镜的厚度， X4为第四个曲面的圆心坐标，a4、b4为光线与第四个 曲面的交点的横纵坐标。如图7所示，几何关系和推导过程如下：
[0121] 第五个曲面成像：
[0122] 推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:R5为第五面曲率半径，557为光经过 第五个曲面的入射角和折射角，k 9为光经过第五个曲面的法线，k1Q为光经过第五个面折射 光线的斜率，X5为第五个曲面的圆心坐标，d 5为对称液芯柱透镜与凸平透镜间的距离，a5、b5 为光线与第五个曲面的交点的横纵坐标，Y为后液芯折射率。如图8所示，几何关系和推导 过程如下：
[0130] 第六个曲面成像：
[0131] 推导过程中涉及的物理量的参数分别表示:647为光经过第六个曲面的入射角和 折射角，kn为光经过第六个曲面时折射光线的斜率， X6为第六个曲面出射光线与主光轴交 点的坐标，d6为凸平透镜的厚度，a6、b 6为光线与第六个曲面的交点的横纵坐标。如图8所示， 几何关系和推导过程如下：
[0132] ae = d3+d4+d5+d6?y_bs = kio(x~as) ,be = bs+kio(a6_as)?
【主权项】
1. 测量液体折射率和液相扩散系数的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是：该双液 忍柱透镜由前液忍柱透镜和后液忍柱透镜组成，其中： 前液忍柱透镜为液相扩散池和成像元件，后液忍柱透镜为消球差元件，后液忍柱透镜 内装有折射率为η'的液体，该液体能够减小前液忍柱透镜的球差且保证前液忍内液体折射 率η有较宽的变化范围。2. 根据权利要求1所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是： 该双液忍柱透镜由前液忍柱透镜和后液忍柱透镜的3片透镜胶合连接所构成，其中，前 液忍柱透镜由对称的第1、2片球面柱透镜所组成，该球面柱透镜内注入折射率为η的液体作 为成像原件，也可W装入两种液体作为液相扩散池;后液忍柱透镜由第3片透镜平凸柱透镜 与第2、3两片透镜的中空间距油、且间距油内装有折射率液体所组成，为消球差元件； 设3片透镜的6个面成像的像距分别为S i、S 自、S 则所述双液忍柱透镜 的各透镜厚度及间距之间的高斯成像法焦距为：3. 根据权利要求1或2所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是:所述双液忍柱透 镜的3片透镜的曲率半径分别为:化二促=45.0mm、化=化=27.9mm、化=21.5mm，透镜厚度及间距 分别为c/i=边=4.0mm、达=成=3.0mm、成=1.0mm、成=12.0mm，成=8.3mm、成=3.7mm，光线宽度2A= 20.0mm，透镜半宽高如=12.6mm、A2=17.0mm，透镜的长度Z=50.0mm，材料为折射率佈=1.5163 的佛玻璃。4. 根据权利要求1或2所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是：后液忍柱透镜内 的液体折射率数值为1.3950~1.4250,当前液忍内液体折射率η在1.3280~1.4310范围内 按千分之一改变时，其对应的焦距的球差较小。5. 根据权利要求3所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是:后液忍柱透镜内的液 体折射率数值为1.3950~1.4250,当前液忍内液体折射率η在1.3280~1.4310范围内按千 分之一改变时，其对应的焦距的球差较小。6. 根据权利要求1或2所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是:优选地，后液忍柱 透镜内的液体折射率数值为1.4010~1.4050，当前液忍内液体折射率η在1.3280~1.4310 范围内按千分之一改变时，其对应的焦距的球差甚小。7. 根据权利要求3所述的消球差可变焦双液忍柱透镜，其特征是:优选地，后液忍柱透 镜内的液体折射率数值为1.4010~1.4050,当前液忍内液体折射率η在1.3280~1.4310范 围内按千分之一改变时，其对应的焦距的球差甚小。8. 如权利要求1~7所述的消球差可变焦双液忍柱透镜的用途。
【文档编号】G01N21/41GK106094070SQ201610436334
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年6月19日
【发明人】孟伟东, 普小云, 夏燕, 宋芳嬉
【申请人】云南大学