加和短路电阻与焊接热输入速率成比例减小 而增加，所W可更优选地是焊接热输入速率维持在0. 9KJ/cm-l. 53KJ/cm的范围内。在现有 技术的自烙焊接方法中，焊接热输入速率被设定在1. 53KJ/cm-2. 88KJ/cm的范围内W用于 获得等于或大于预定水平的强度。然而，根据本发明的实施例，即使在焊接电流低于现有技 术的焊接电流的情况下，仍可获得较高的强度同时显著降低铁忍损耗。
[0042] 在本发明的实施例中，只要焊接热输入速率在上述范围内，可使用任何焊接电流 和焊接速率条件而无需限制。然而，为了有效地控制焊接热输入速率，可优选的是，焊接电 流被设定在50A-120A的范围内。如果焊接电流小于50A，则焊缝的接合力可能不足，并且 在一些情况下，焊缝可断裂。如果焊接电流大于120A，则由于过量的焊接热输入量，热应力 (热变形）可能增大或内部气孔的形成不能被安全地抑制。因此，不能有效地减少铁忍损 耗。因此，焊接电流可优选地维持在50A-120A的范围内，更优选，50A-90A的范围内。焊接 电流与焊接热输入速率直接相关。目P，当焊接电流减小时，焊接热输入速率也减小。因此， 焊接电流可保持在低值。因此，可更优选的是，焊接电流维持在50A-小于85A的范围内。
[0043] 另外，可优选的是，焊接速度在300mm/min-l，000mm/min的范围内。因为焊接速度 也与焊接热输入速率有关，焊接速度可适当地被调节W用于控制焊接热输入速率。如果焊 接速度大于1，OOOmm/min，则因为焊接速度过高气孔可在焊缝中形成，并且因此铁忍损耗可 能会增加。另外，足够的焊接热输入量不被施加至焊缝，则焊缝不能充分地形成。可增加焊 接电流W解决运一情况。然而，在运种情况下，相关的成本可能会增加。另一方面，如果焊 接速度低于300mm/min，可显著降低生产线的生产率，焊接热输入速率也可由于焊接速度过 低而增大。为了稳定地供给焊丝60,焊接速度可更优选地在300mm/min-700mm/min的范围 内，更优选的在300mm/min-500mm/min的范围内。
[0044] 焊丝60的直径可没有特别的限制。然而，因为短路电阻与焊缝的大小成反比，所 W焊丝60可具有小的直径。例如，可优选的是，焊丝60的直径为0. 3mm-2. 0mm的范围内。 如果焊丝60的直径小于0. 3mm，则焊丝60的制造成本可能会增加。如果焊丝60的直径大 于2. 0mm，则因为焊丝60的直径过大短路电阻可能会减小，并且因此铁忍损耗可能会增加。 另外，因为当诸如焊接速度和焊丝60的供给速率等其他条件相等时，必须增加焊接热输入 速率，因为热应变可通过焊接速率的增加而增大所W会增大铁忍损耗。因此，焊丝60的直 径可优选地为0. 3mm-2. 0mm的范围内。焊丝60的直径的下限值可更优选地为0. 5mm，更优 选地为0. 8mm。另外，焊丝60的直径的上限值可更优选地为1. 6mm，更优选地为1. 0mm。
[0045] 另外，焊丝60的供给速度根据焊接热输入速率、特别是根据焊接速度来确定。如 果焊丝60的供给速度与焊接速度相比过低，则不连续的焊珠可被形成，特别是在本发明的 实施例提出的低焊接热输入速率条件下，局部低强度区域可被形成，并在叠片铁忍中产生 由叠片铁忍的重量导致的开裂。如果焊丝60的供给速度与焊接速度相比过高，则焊丝60 不能被充分地烙化，因此焊缝不能稳定地形成。因此，焊丝60的供给速度可优选地为焊接 速度的1. 5倍-3. 0倍。焊丝60的供给速度可更优选地为焊接速度的1. 5倍-2. 0倍。
[0046] 在焊接期间，叠片部10在叠片部10的高度方向上被挤压W稳定地在叠片部10的 电工钢片1上进行焊接并且增加叠片铁忍的电工钢片的数量（叠片铁忍的堆叠因子）W提 高利用叠片铁忍的马达的性能。挤压压力可优选地为〇.5MPa至3MPa的范围内。如果挤压 压力小于0. 5MPa，则最终产品的性能会由于低堆叠因子而低。如果挤压压力高于3MPa，则 在焊接期间由绝缘涂层的分解产生的气体可在焊缝中形成许多气孔W使焊缝的外观和强 度劣化。挤压压力的下限值可更优选地为O.SMPa，更优选地为1.2MPa。另外，挤压压力的 上限值可更优选地为2MPa，更优选地为1. 5MPa。
[0047] 如上所述，根据本发明的实施例的电工钢片叠片铁忍的制造方法，即使焊接输入 速率等于自烙焊接方法中的焊接输入速率，短路电阻也可W被控制，并且因此可获得降低 铁忍损耗的效果。此外，即使当焊接热输入速率低于自烙焊接方法中的焊接输入速率时，也 可在减少热应力/应变和控制短路电阻的同时获得更高的强度，并且因此可获得良好的磁 性。
[0048] 本发明的实施例提供了由上述制造方法制造的叠片铁忍，叠片铁忍包括电工钢片 被堆叠在其中的叠片部和形成在叠片部的外表面的焊缝，其中焊缝通过使用含奥氏体焊丝 作为焊接材料形成。
[0049] 通过制造方法生产的叠片铁忍的焊缝具有6. 5X10 7Qm或更大的电阻率和小于 1.02的相对磁导率。因为焊缝具有6. 5X10 7Qm或更大的电阻率和小于1.02的相对磁导 率，所W可增大焊缝的短路电阻W降低满流损耗。在本发明的实施例中，因为焊缝的电阻率 优选地是尽可能地大，所W焊缝的电阻率的上限值没有限制。
[0050] 叠片铁忍的焊缝可具有满足下列公式1和公式2的合金成分：
[0051][公式 1]:y> -0. 8XX+2. 8 阳05引[公式引：y>X-10
[0053]其中X是Cr巧.5Si+l. 8Mo巧佩，y是Ni+0. 5Mn+30C，并且Cr、Si、Mo、Nb、Ni、Mn、C W重量百分比示出。
[0054]如果叠片铁忍的焊缝不满足公式1和公式2(即六-0. 8XX+2. 8或^X-IO)，则在 焊缝中具有磁性的铁素体含量可为10面积％或更多，因此铁忍损耗降低的效果可被抵消。 阳化5]目P，在本发明的实施例中，叠片铁忍的焊缝可满足公式1和公式2,焊缝的微观结 构可优选地包括小于10面积％的作为主要组织的铁素体和奥氏体。铁素体的含量可更优 选地小于5面积％，更优选，小于3面积％。最优选地，焊缝可具有奥氏体单相组织。
[0056] 根据本发明的实施例，叠片铁忍的电工钢片可具有在其上用于降低满流损耗的绝 缘涂层。具体地说，绝缘涂层可W是无铭绝缘涂层。在运种情况下，也可更有效地抑制气孔 的形成。
[0057] 发明示例
[0058] W下将通过示例更具体地描述本发明的实施例。然而，作为示例被提供用于清楚 地解释本发明的实施例并不旨在限制本发明的精神和范围。 阳059](示例1)
[0060] 涂覆有含铭绝缘材料和具有3wt%的娃（Si)的0. 35mm厚电工钢片带被冲压W形 成电工钢片，电工钢片被堆叠W形成用于马达定子的叠片部。当叠片部被按压柱体挤压在 2MPa压力的状态下，叠片部通过W焊丝为焊接材料的TIG方法焊接。具有7. 8X10 7Qm的 电阻率、1. 003的相对磁导率、1450°C的烙点和0. 9mm直径的STS310实屯、丝被用作焊丝。 比较样品的焊接丝利用具有1. 8X10 7Ωm的电阻率、1000的相对磁导率和1529Γ的烙点的 50k奸级的碳素钢