专利名称：：铸造方法和合金成分的结合的制作方法铸造方法和合金成分的结合本发明涉及一种铸造镁合金的方法，该镁合金包含铝、锌和锰，并且余量为镁和不可避免的杂质，其杂质总量低于给定的重量％。镁基合金在汽车工业中被广泛用作铸件，并且在3C部件(3C:计算机、照相机和通信)中也越来越重要。镁基合金铸件可通过常规的铸造方法制造，所述方法包括压铸法、砂型铸造法、金属型和半金属型铸造法、石膏型铸造法和熔模铸造法。镁基合金表现出许多特别有利的性质，这些性质促使汽车工业对镁基合金铸件的需求增加。这些性质包括低密度、高的强度-重量比、优良的铸造性能、良好的机械加工性以及优良的阻尼特性。最常见的压铸镁合金是(例如)Mn含量小于0.5%的Mg-Al合金或Mg-Al-Zn合金，其主要为Mg-9免Al-l免Zn(命名为AZ91)、Mg-6%A1(AM60)禾卩Mg-5%A1(AM50)。专利文献WO2006/000022Al中描述了这样一种镁基合金，其含有锌、铝、钙和/或铍或可有可无的锰，其中提供该合金是为了改善铸镁部件的表面光洁度。然而，该WO专利文献没有具体涉及合金的铸造性。本发明是为了提供一种成本相对较低的镁基合金，并且该镁基合金具有改善的表面光洁度和改善的铸造性。本发明的特征在于这样一种合金，该合金含有10.00重量％-13.00重量％的铝，0.00重量％-10.00重量％的锌；以及5.00重量％-13.00重量％的铝，10.00重量％-22.00重量％的锌；该合金还包含0.10重量％-0.5重量％的锰，并且余量是镁和不可避免的杂质，其中杂质总量低于O.l重量％，由此，■在温度被控制于15(TC-34(TC的铸模中铸造该合金，■在以下时间内填充铸模，该时间用毫秒表示，并且等于2至300之间的某一数值乘以用毫米表示的部件平均厚度的乘积，■在铸造期间将静态金属压力保持为20MPa-70MPa，并且随后可将其增加到180MPa，如所附的独立权利要求l所限定。从属权利要求2-11限定了本发明的优选实施方案。通过利用如上文所述的规定的Mg-Al-Zn合金和特定的铸造方法的组合，可以制造出具有优异的表面光洁度、合理的可锻性以及可接受的机械特性和抗腐蚀性的产品。优选的是，铝含量为5.00重量％-13.00重量％。如果A1含量少于10.00%，则Zn含量被限制为10.00重量％-22.00重量％。Zn含量较低会产生铸造性和表面光洁度的较差组合。如果Al含量超过10.00%，则Zn的含量范围可被扩展到0.00%-22.00%，而仍然获得令人满意的铸造性和表面光洁度。对于要求满足最低可锻性的应用来说，以这样的方式选择合金的组成，S卩，使得铝含量为10.00重量％-12.00重量％，并且Zn含量为0.00%-4.00重量％。如果合金的组成是铝含量为6.00重量％-12.00重量％，并且Zn含量为10.00重量％-22.00重量％，则可以制得具有均衡的铸造性和表面光洁度的合金。这些合金表现出铸造温度低的优点。下文通过实施例、并参照附图对本发明进一步进行描述，其中图1A、B分别示意性地示出冷室压铸机和热室压铸机。图2是示出铸镁合金的凝固速度和显微组织(晶粒尺寸和二次枝晶臂间距(secondarydendritearmspacing))的关系的图。图3是示出Mg合金的晶粒尺寸与可锻性的关系的图。图4是示出Mg合金的晶粒尺寸与拉伸屈服强度的关系的图。图5示出得自现有技术文献的图表，所述文献为G.SFoerster，"Newdevelopmentsinmagnesiumdiecasting"(镁压铸工艺的新进展)，IMAproceedings,1976年，第35-39页，该文献的作者将组成范围分成可铸造区域、脆性区域和热裂区域。图6示出具有液相等温线的Mg-Al-Zn相图的富Mg角。图7示出三种不同的Mg合金的固体分数(用重量％表示，在水平轴上)与温度rc，在垂直轴上)的关系的图。图8-10示出利用三种不同的铸模铸造出的三种不同的Mg合金部件。图11是以示图的方式将采用图8的盒式铸模(boxdie)时的铸造缺陷(裂缝和缺陷筋条的平均值)绘制为缺陷等量线(lineofequalnumberofdefects)的图，其中，Zn含量沿x轴绘制，Al含量沿y轴绘制。图12是以示图的方式将采用图8的盒式铸模时的以1-5级表示的表面光洁度绘制为等级别线的图，其中，Zn含量沿x轴绘制，Al含量沿y轴绘制。图13是z轴表示拉伸强度(用MPa表示)、而x轴和y轴分别表示Al含量和Zn含量的图，在该图中，可锻性以等伸长百分率线来表示。图14是示出以重量损失计的腐蚀速率的图，该重量损失被表示为等腐蚀速率(mg/cm々天)线，其中，Zn含量沿y轴绘制，Al含量沿x轴绘制。在图IA和IB中，分别示意性地示出冷室压铸机和热室压铸机，各压铸机具有分别设置有液压夹紧系统11、21的铸模10、20。通过分别设置有活塞13、23的压射缸12、22将熔融的金属引入铸模内。在图1A所示的冷室系统内，需要具有用于将金属计量供入水平压射缸内的辅助系统。然而，如图1B所示，热室压铸机采用直接位于熔融的合金内的垂直活塞系统12、23。为了获得具有优异性能的Mg-Al-Zn合金，必须在非常快的冷却条件下铸造合金。高压压铸工艺就是这样的情况。钢模10、20分别配置有油(或水)冷系统，以将铸模温度控制在20(TC-30(TC。要得到高质量的合金，前提是充模时间短，以避免填充过程中金属凝固。建议充模时间处于1(^秒X平均厚度(mm)的数量级。这可通过驱使合金高速(其通常是30米/秒-300米/秒)通过浇口而获得。使用直径足够大、且速度最高达到10米/秒的柱塞来使压射缸内获得期望的体积流量，以达到填充时间短的需要。通常使用的静态金属压力是20MPa-70MPa，随后可以将压力增加到180MPa，对于壁较厚的铸件尤其是如此。在采用这种铸造方法的情况下，根据被铸造部件的厚度，结果，部件的冷却速率通常为1(TC/秒-100(TC/秒。在图2中示出铸造合金的凝固速度和显微组织之间的关系。在水平轴上示出以'C/秒表示的凝固速度，左手边的垂直刻度示出二次枝晶臂间距(以pm表示)，而右手边的垂直刻度示出晶粒直径(以Hm表示)。线30表示所获得的晶粒尺寸，而线31是获得的二次枝晶臂间距的值。在进行压铸的情况下，通过冷却速率来实现晶粒细化。如上文所述，通常达到的冷却速率为1(TC/秒-100(TC/秒。这通常使得晶粒尺寸为5|im-100|um。众所周知，细小的晶粒尺寸对合金的可锻性是有利的。在附图3中示出了这种关系，该图中示出晶粒尺寸和相对伸长率之间的关系。在水平轴上示出平均晶粒尺寸(以pm表示)，而垂直轴示出相对伸长率(以％表示)。在图中示出两种不同的组成，一种是纯镁(线35)，另一种是命名为AZ91(Mg-9%A1，l%Zn)的Mg合金(线36)。众所周知，细小的晶粒尺寸对合金的拉伸屈服强度是有利的。这种关系(Hall-Petch)在附图4中示出。在水平轴上示出晶粒直径(表示为d^")，其中，d用(im表示，而垂直轴示出拉伸屈服强度(以MPa表示)。因此，显而易见的是，为了获得拉伸强度和可锻性，需要通过极快的冷却速率来得到细小的晶粒尺寸，通过压铸工艺容易获得极快的冷却速率。术语"铸造性"表示合金被铸造成为具有所需功能和特性的最终产品的能力。其一般包含3类(1)形成具有全部期望的几何特7征和尺寸的部件的能力；(2)产生具有期望特性的致密部件的能力；(3)对压铸模具、铸造设备和压铸工艺效率的影响。在3C工业中，需要铸造通常小于0.5mm的极薄的薄壁部件，例如笔记本电脑和手机的外壳。这对合金填充铸模、同时提供光滑而有光泽的表面的能力提出了很高的要求。对于这些应用，AZ91是最常用的合金，这主要是因为其与AM50和AM60相比具有较好的铸造性。然而，AZ91薄壁部件的表面常常不令人满意。通常，要在这些部件上施加转化涂层。对于光泽性差的表面(有时包括元素偏析区域)而言，必须采用多层涂层。通常，表面质量越好，需要的涂层就越少。在20世纪70年代，对含有0-10重量％的Al和0-35重量％的Zn的Mg-Al-Zn合金进行了检测(文献G.S，Foerster:"Newdevelopmentsinmagnesiumdiecasting"(镁压铸工艺的新进展)，IMAproceedings，1976年，第35-39页)。图5示出的图表(得自Foerster的论文)将组成范围分为可铸造区域、脆性区域和热裂区域。在澳大利亚专利WO2006/000022Al中描述的合金主要是在图5的可铸造区域内，其中该专利提供了试图改善表面光洁度的方法。本发明的合金组成主要是在现有技术(图5)所描述的组成范围之外，而且完全在专利WO2006/000022Al中所描述的组成范围之外。在测试期间(将在下文说明)，显而易见的是，与以前描述的合金相比，本发明的合金在充模、粘模(diesticking)和热裂方面都表现出相当大的改善。这些在复杂的薄壁部件的压铸过程中都是关键的特征。具有本发明中规定的Al和Zn含量的Mg-Al-Zn合金将在600°C左右开始凝固，凝固温度取决于Al和Zn的含量。图6表明了这一点，其中图6示出了Mg-Al-Zn相图的Mg角中的液相等温线。结果，铸造温度(通常比液相线高7(TC)可以显著低于常规的AM50、AM60和AZ91合金的铸造温度。由于共晶MgDAlu相在42(TC左右熔融，因此，常规的Mg-Al合金(如AM50，AM60禾卩AZ91)具有将近200。C的凝固范围，这在附图7中示出，其中该图示出三种不同合金的固体分数(以重量％表示，在水平轴上)与温度rc,在垂直轴上)的关系。具体而言，AZ91在60(TC开始凝固并且在42(TC完全凝固。当A1含量增加到14免(如合金AZ141)时，合金在570。C左右开始发生凝固，而在42(TC完全凝固。由于Zn的显著存在，合金AZ85在59(TC-35(TC的范围内凝固。在Mg-Al-Zn合金中，由于Zn改变了共晶MgnAlu相，因此，合金会在明显低于42(TC的温度下完全凝固，如常规的合金AM50、AM60和AZ91那样。一般来说，提高Mg-Al压铸合金中的铝含量可改善压铸性。这是因为Mg-Al合金的凝固范围宽，从而使其必然难以铸造，除非在凝固结束时存在足够多的共晶。这可以解释AZ91D的优良的铸造性与图7示出的冷却曲线一致的原因。在本发明的合金除了含有Al之外还含有大量的Zn时，在凝固结束时甚至存在更多的(改性的)共晶，这解释了本发明的Mg-Al-Zn合金的铸造性得到改善的原因。在熔融状态时，镁合金容易着火和氧化(燃烧)，除非用保护气体保护，所述保护气体例如为SF6和含有或不含有C02的干气、以及S02和干气。随着温度的升高，氧化加剧。通常，还要加入少量的铍(按重量计为10-15ppm)以减少氧化。已知铍会形成有毒的物质，因此应该谨慎地使用。特别是，由于在废渣/沉淀物中富集含铍化合物，因此，在对清理坩埚而产生的废渣和沉淀物进行处理时需要采取大量的安全措施。本发明的一个优点是可以在明显低于常规合金的铸造温度下铸造合金，从而减少了对保护气体的需求。由于同样的原因，可以将铍的添加量保持在最低水平。与常规的合金相比，铸造温度较低还具有诸如使计量系统、压射缸和铸模的寿命均得到改善之类的显著优点。特别是在热室压铸的情况下，鹅颈槽的寿命会得到显著延长。铸造温度较低的合金还有可能縮短循环时间，从而提高压铸操作的生产率。为了评价合金元素的影响，制备了多种Mg合金，并且在三个不同的铸模中进行铸造*带有筋条的盒式铸模，图8<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>下表2中给出铸造参数的细节。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>没有使用增强的压力。所进行的测试如下铸造缺陷的评定针对每种合金中对IO个任意的盒子进行目视检査。缺陷被分为*包括不完全填充和冷隔的缺陷筋条*基于结点的热裂*端部的裂缝表面光洁度的评定表面光洁度由多人独立地目视检查，并分为1-5级(5级为最好)。拉伸强度和可锻性制备根据ASTMB557M的直径为6mm的测试棒，并使用下面的测试条件*10kNInstron测试机*室温*至少IO个平行测试*应变速率-1.5mm/分钟知道应变达到0.5%，-应变超过0.5%以后为10mm/分钟。*根据ISO6892测试抗腐蚀性根据ASTMB117进行腐蚀测试。实施例2在图U中，以示图的方式将裂缝和缺陷筋条这两种铸造缺陷的平均数绘制为缺陷等量线，其中，Zn含量沿x轴绘制，Al含量沿y轴绘制。可以看出，在Zn含量低(<3%)和Zn含量高(>10%)的区域中，裂缝数量最少。可以看出，就铸造缺陷而言，Al含量为8重量％-10重量％且Zn含量<2重量％的合金尤为优良；Zn含量越低效果就越好。此外，含有7重量％-12重量％的Al和12重量％-18重量％的Zn的合金也表现出极少的铸造缺陷。实施例3在图12中，以示图的方式把用1-5级表示的表面光洁度绘制为等级别线，其中，Zn含量沿x轴绘制，Al含量沿y轴绘制。可以看出，就表面光洁度的等级而言，Al含量〉11重量免并且Zn含量〈3重量％的区域是最好的；Zn含量越低效果就越好。此外，大致由A1含量为8重量免-12重量免且Zn含量〉10重量呢所限定的区域也提供了表面光洁度优异的合金。实施例4在室温下针对多种组成对强度和伸长率进行了测量。结果在图13中示出。在此，z轴表示拉伸强度(用MPa表示)，而x轴和y轴分别表示Al和Zn的含量。在同一图中将可锻性表示为等伸长率线。总体上可以看到，拉伸强度(用MPa表示)随合金元素含量的增加而提高。增加A1(重量％)的效果比增加Zn的效果更明显。图13也表明，以伸长百分率表示的可锻性随合金元素含量的增加而降低。例如，表示伸长率为3%的这条线从12重量％的Al和0%的Zn这一位置大体上线性地延伸到0%的Al和18重量呢的Zn这一位置。12针对多种组成根据ASTMB117来确定抗腐蚀性。在该测试中，为了确定Zn含量与Al含量的关系所带来的影响而引入了大量的数据。结果在图14中示出。在该图中，将以重量损失计的腐蚀速率表示为等腐蚀速率线(mg/cm々天)，其中，Zn含量沿y轴绘制，Al含量沿x轴绘制。可以看出，在Zn含量低于大约8重量％时，腐蚀速率随Al含量的增加而降低，并且几乎与Zn含量无关，然而，当Zn含量超过约12重量%时，腐蚀速率随Zn含量的增加而略微地增加，并且几乎与A1含量无关。由8重量免-12重量呢的Zn限定的区域表示过渡区域。具体而言，在Zn含量为0呢时，腐蚀速率由大约0.09mg/cmV天(Al含量为4重量％)降低到大约0.03mg/cm2/天(Al含量为9重量％)。在Al含量恒定为9重量％时，腐蚀速率增加到0.05mg/cm々天(Zn含量为8重量％)以及0.11mg/cm2/天(Zn含量为14重量％)。从这些测试结果明显看出，本发明提供了一种铸造镁合金的方法，由此获得了高温蠕变特性、可锻性和腐蚀性能优异地结合在一起的产品。权利要求1.一种铸造镁合金的方法，所述镁合金含有10.00重量％-13.00重量％的铝，0.00重量％-10.00重量％的锌；以及5.00重量％-13.00重量％的铝，10.00重量％-22.00重量％的锌；该镁合金还包含0.10重量％-0.5重量％的锰，并且余量是镁和不可避免的杂质，该杂质的总量低于0.1重量％，其中，■在温度被控制于150℃-340℃的铸模中铸造该合金，■在以下时间内填充该铸模，所述时间用毫秒表示，并且等于2至300之间的某一数值乘以用毫米表示的部件平均厚度的乘积，■在铸造期间将静态金属压力保持为20MPa-70MPa，并且随后可将其增加到180MPa。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，将铸模温度控制为16(TC-30(TC范围内的温度，优选为20(TC-27(TC范围内的温度。3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，用毫秒表示的充模时间等于部件的用毫米表示的平均厚度乘以2至200之间、优选3-50之间、最优选3-20之间的某一数值的乘积。4.根据权利要求1-3中任一项所述的方法，其特征在于，在铸造期间将所述静态金属压力保持为30MPa-70MPa。5.根据权利要求1-4中任一项所述的方法，其特征在于，铸造之后的冷却速率为1(TC/秒-1000'C/秒。6.根据权利要求1-5中任一项所述的方法，其特征在于，铝含量为10.00重量％-13.00重量％，优选为10.00重量％-12.00重量％。7.根据权利要求1-6中任一项所述的方法，其特征在于，Zn含量为0.00%-10.00重量％。8.根据权利要求1-7中任一项所述的方法，其特征在于，铝含量为10.00重量％-12.00重量％，且Zn含量为0.00重量％-4.00重量%。9.根据权利要求1-5中任一项所述的方法，其特征在于，铝含量为5.00重量％-13.00重量％，优选为6.00重量％-12.00重量％。10.根据权利要求l-5和9中任一项所述的方法，其特征在于，Zn含量为10.00重量％-22.00重量％。11.根据权利要求1-5和9-10中任一项所述的方法，其特征在于，铝含量为6.00重量％-12.00重量％，且Zn含量为10.00重量%-18.00重量％。全文摘要本发明涉及一种铸造镁合金的方法，所述镁合金包含10.00重量％-1300重量％的铝，0.00重量％-10.00重量％的锌；以及5.00重量％-13.00重量％的铝，10.00重量％-22.00重量％的锌；该合金还包含0.10重量％-0.5重量％的锰，并且余量是镁和不可避免的杂质，其杂质总量低于0.1重量％，其中，在温度被控制于150℃-340℃的铸模中铸造该合金；在以下时间内填充铸模，该时间用毫秒表示，并且等于2至300之间的某一数值乘以用毫米表示的部件平均厚度的乘积；在铸造期间将静态金属压力保持为20MPa-70MPa，并且随后可将其增加到180MPa。文档编号B22D21/00GK101505891SQ200780030727公开日2009年8月12日申请日期2007年8月16日优先权日2006年8月18日发明者佩尔·巴克,哈康·韦斯滕根,阿曼达·鲍尔斯申请人:镁工泰克有限公司