专利名称：用于切断、切槽和车螺纹的硬质合金刀片的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种带涂层的切削刀具刀片，特别适用于在湿润条件
下对钢、不锈钢和超耐热合金(HRSA)进行切断、切槽和车螺纹。多 层的PVD涂层极大地提高了后刀面的耐磨性，且高铬的细晶粒基底提 供了良好的抗塑性变形性。
背景技术：
用于对较大不同的加工材料(如钢、不锈钢和HRSA)进行切断、 切槽和车螺纹的带涂层的切削刀具刀片必须具有以下特征
1. 较高的抵抗塑性变形性，这是因为切削工艺在刀片的切削刃处 产生很高的温度，尤其是在车螺纹时的刀尖区域处产生很高的温度。
2. 良好的抵抗磨蚀磨损性，以便避免很快生长后刀面磨损。
3. 良好的抵抗粘附磨损性，以及基底和涂层之间很好的附着性。 尤其是不锈钢的碎屑非常易于被焊接到刀片的表面上。
4. 良好的刀刃线韧度，以便避免破损或碎裂。
5. 良好的体积韧度，以便避免体积破裂，尤其是在切断到中间时 的破裂。
美国专利US6,261，673公开了一种带涂层的硬质合金刀片，其适用 于钢制部件的切槽或切断，例如钢或不锈钢管或杆。这种刀片的特征 在于，WC-Co基的硬质合金基底和相对较薄的涂层，其中WC-Co基的 硬质合金基底具有高W合金的Co粘结相，而相对较薄的涂层包括具有 柱状晶粒的TiQNyOz的内层，接着是细晶粒k-Al203层，以及TiN的顶层。
美国专利US6，342，291公开了一种有用于对钢制部件进行切槽或 切断的带涂层的切削刀具，例如对钢或不锈钢管或杆的切槽和切断。这种刀片的特征在于，WC-Co基的硬质合金基底和坚硬耐磨的涂层， 其中WC-Co基的硬质合金基底具有高W合金的Co粘结相，而坚硬耐磨 的涂层包括具有重复变化的Ti/Al比率的(TixAlby) N组分的子层的多 层结构。
EP-A-1798310公开了一种用于对包括基底和涂层的超耐热合金和 不锈钢进行切断和切槽的切削刀片。基底包括5-7wt-%的Co 、 0.15-0.60wt-。/。的TaC、 0.10-0.50wt-。/。的NbC、和余量的WC。涂层由均 匀AUVxN层组成，其中x二0.6-0.8，且厚度为l-3.8pm。
发明内容
本发明的目的是提供一种切削刀具刀片，适用于在湿润条件下对 钢、不锈钢和HRSA进行切断、切槽和车螺纹。
本发明的另一目的是提供一种切削刀具刀片，其具有提高的抵抗 塑性变形性和耐磨性。
本发明的又一目的是提供一种切削刀具，其中在损害降低的刀刃 线韧度的情况下，没有获得提高的抵抗塑性变形性。
现已发现，多层(Ti， Al) N的PVD涂层与高铬的细晶粒基底的结 合提供了在湿润条件下对钢、不锈钢和HRSA进行切断、切槽和车螺纹 时良好的抗塑性变形性、良好的耐磨性以及足够的刀刃线韧度。
因而，本发明涉及一种带涂层的切削刀具刀片，其包括硬质合金 基底和涂层。硬质合金基底包括，优选地由以下组成WC， 7.5-10.5wt-% 的Co，优选为8.0-10.0wt-。/。的Co，最优选为8.5-9.5wt-。/。的Co，以及 0.7-1. lwt-%的Cr ，优选为0.8-1.0%wt-%的Cr 。硬质合金还包含 100-300ppm的Ti、优选为150-275ppm的Ti、最优选为200-260ppm的Ti。 在另一实施方式中，Ti的一部分用Ta取代，并且Ti/Ta的重量比》0.8，
7优选为^1.7，最优选为1.2-1.5。
粘结相与w和o合金化，这影响粘结的磁性性能，并由此关系到
CW—Cr比率值，CW—Cr比率定义如下
CW—Cr= (magnetic-%Co+1.13 * wt-%Cr) /wt-%Co 其中magnetic-。/。Co是磁性Co的重量百分比，wt-。/。Cr是Cr在硬质合
金中的重量百分比，而wt-。/oCo是Co在硬质合金中的重量百分比。
已经发现，当硬质合金具有0.77-0.97的CW—Cr比率，优选为 0.80-0.94，最优选为0.82-0.92，以及21-27kA/m的矫顽性，优选为 22-26kA/m时，实现提高的切削性能。
烧结体也可包含少量另外沉淀相或多个沉淀相的析出，如W相、 MX或N^X3、 M3X2，其中M: (Ti+Ta+Co+Cr+W)，而X二C或N，且 可容许达到的体积分数最大为0.5vol-。/。，而不会有有害影响。
涂层包括具有不同A1/Ti比率的两个(Ti， Al) N层。内层具有比 外层高的A1/Ti比率。内层由AlyTi!.yN层组成，其中y二0.4-0.67，优选为 0.45-0.60。内层的涂层厚度为0.3-2.5pm，优选为0.5-2.0nm。在一个优 选实施方式中，内层为非周期性薄层涂层，其由Al/Ti^N和AVriLvN的 交替层组成，其中z二O.55-0.70，优选为z二O.6-0.67，以及v:0.35-0.53， 优选为v-0.40-0.50。每个单独的层的涂层厚度均为0.1-20nm，优选为 l-10nm 。外层由AVIVwN层组成，其中w=0.15-0.35 ，优选为 w=0.20-0.30。外层涂层厚度为0.5-5.0pm，优选为1.0-4.0|im。在一个优 选实施方式中，外层由具有AlmTi^N、 AlJVnN和AlkT"N的交替层的 非周期性薄层涂层组成，其中n^0-0.2，优选为m^0-0.1， n=0.35-0.53， 优选为11=0.40-0.50， k=0.55-0.70，优选为ki.6-0.67。每个单独的层的 涂层厚度均为0.1-20nm，优选为l-10nm。涂层的总厚度为0.8-7.5pm， 优选为1.5-6.(Him。各个层的厚度是在侧面上低于切削刃0.2mm处测量 的。在一个优选实施方式中，涂层具有由TiN层组成的最内层附着层， 其厚度为0.05-0.2pm，优选为0.1-0.2pm。
在一个实施方式中，涂层具有TiN顶层，用于色彩目的。该TiN层 的厚度为0.1-lpm，优选为0.1-0.3pm。
在另一个实施方式中，涂层具有AlpTi,.pN顶层，用于色彩目的， 其中p-0.05-0.67。 AlpTi,-pN层的厚度为0.2-lpm，优选为0.2-0.4pm。
本发明还涉及一种制造包括硬质合金基底和涂层的涂层切削刀具 刀片的方法。硬质合金基底采用常规粉末冶金技术来碾磨、压制和烧 结制造。硬质合金基底包括，优选地由下列组成WC， 7.5-10.5wt-% 的Co，优选为8.0-10.0wt-。/。的Co，最优选为8.5-9.5wt-。/。的Co，以及 0.7-l.lwt-。/。的Cr，优选为0.8-1.0。/。wt-。/。的Cr。在一个实施方式中，硬质 合金还包含100-300ppm的Ti、优选为150-275ppm的Ti、最优选为 200-260ppm的Ti。在另一个实施方式中，Ti的一部分用Ta取代，且Ti/Ta 的重量比》0.8，优选为^1.7，最优选为1.2-1.5，以TaC、 (Ta， W) C、 TiC、 (Ta， W) C和/或(Ti， Ta， W ) C或这些的组合添加。在真空 中141(TC下烧结1小时后，矫顽性为21-27kA/m，优选为22-26kA/m。
CW—Cr比率为0.77-0.97，优选为0.80-0.94，最优选为0.82-0.92，且
通过将适量炭黑或W粉末加入到粉末混合物中来监测。
在常规后烧结处理之后，用阴极电弧蒸镀法或磁控溅射来沉积由 具有不同A1/Ti比率的两个(Ti， A1)N层组成的涂层。内层具有比外层 高的A1/Ti比率。内层由Aly!VyN层组成，其中y二0.4-0.67，优选为 0.45-0.60。内层的涂层厚度为0.3-2.5pm，优选为0.5-2.0pm。在一个优
选实施方式中，内层为非周期性薄层涂层，其由Ai;rikN和AUVvN的
交替层组成，其中z二O.55-0.70，优选为z^0.6-0.67，以及v:0.35-0.53，优选为v-0.40-0.50。每个单独的层的涂层厚度均为0.1-20nm，优选为 l-10nm 。外层由AVTi,-wN层组成，其中w=0.15-0.35 ,优选为 w=0.20-0.30。外层涂层厚度为0.5-5.0pm，优选为1.0-4.0pm。在一个优 选实施方式中，外层由具有AU!VmN、 AVTi^N和AlkTVkN的交替层的 非周期性薄层涂层组成，其中m,.2，优选为nvK)-O.l， n=0.35-0.53， 优选为n-0.40-0.50， k=0.55-0.70，优选为k《.6-0.67。每个单独的层的 涂层厚度均为0.1-20nm，优选为l-10nm。涂层的总厚度为0.8-7.5pm， 优选为1.5-6.0/im。
本发明还涉及根据上述的刀片的用途，用于对钢和不锈钢在湿润 条件下的切断、切槽和车螺纹，切削速度为30-400m/分钟，而进刀速度 为0.05-0.6mm/转，以及用于对HRSA的切断、切槽和车螺纹，切削速度 为15-100m/分钟，而进刀速度为0.02-0.3mm/转。
具体实施方式
实施例l (本发明)
Al.多层(Ti， Al) N涂层通过阴极电弧蒸镀法而被沉积在由硬质 合金制成的切削刀片上，其中硬质合金具有以下组分9wt-。/。的Co， 0.9wt-o/o的Cr， 230ppm的Ti以及余量的WC，且矫顽力为23.6kA/m，其 对应于平均约0.8nm的晶粒尺寸，以及6.7的磁性Co含量，其对应0.95 的CW一Cr比率。该涂层采用利用Ti和TiAl金属源的电弧蒸镀法来沉积。 TiN附着层采用Ti金属源在混合起来的Ar和N2气氛中沉积。TiN附着层 的涂层厚度为0.15)am。第二层采用由Alo.67Tio.33和Alo.5QTio.5Q合金组成的 耙料在N2气氛中沉积。非周期性薄层结构通过在沉积室内刀片的3度 (fold)旋转而获得。第二层的厚度为1.6pm。平均组分为Alo.54Tio.46N， 其由SEM-EDS测定。第二层的各个薄层的平均厚度为8nm，其由透射 电子显微镜(TEM)测定。外部的第三层采用由Ti、 Al。.6/TiQ.33和 Al。，Ti。^合金组成的靶料在N2气氛中沉积。非周期性薄层结构通过在 沉积室内刀片的3度旋转而获得。该第三层的厚度为2.6pm。第三层的 平均组分为Al。.24Ti。.76N，其由SEM-EDS测定。第三层的各个薄层的平均厚度为llnm，其由TEM测定。所施加涂层的总厚度为4.4pm。
A2.与A1中相同的涂层沉积在硬质合金上，硬质合金组分为 9wt-。/。的Co， 0.9wt-。/。的Cr， 130ppm的Ti， 100ppm的Ta，以及余量的 WC。
实施例2 (现有技术)
由硬质合金基底组成的硬质合金切槽刀片，硬质合金基底由 10wt-。/。的Co， 0.39wt-。/。的Cr，以及余量WC组成，其中矫顽性为20kA/m， 且CW—Cr为0.89，对应于0.9pm的晶粒尺寸和1600HV3的硬度，该硬质 合金切槽刀片涂敷有4.4pm的PVD (Ti， Al) N多层，该多层由均匀的 Alo.sTio.5N层以及具有TiN和Alo.5Tio.sN层的交替层的薄层的序列层组 成。该序列层重复12次。均匀的Alo.5Ti。.5N层的厚度为0.1-0.2pm，而薄 层的厚度为0.1-0.2pm。在薄层内，每个单独的TiN或Al。.5Ti。.5N层的厚 度均为0.1 -20nm。该多层的平均组分用SEM-EDS测定为AlQ.2TiQ.8N。
实施例3
将刀片A1和B在调质钢制部件的切槽和车削中试验。首先的操作 为从外径46mm切一个2mm深的切槽，然后沿杆车削20mm，之后返回 来切槽和车削，这样继续直到直径为10.2mm。
操作切槽和车削 材料AISI4340 (SS 2541-03) 刀片型号N123G2-0300-0003-TF 切削速度220m/分钟 切槽进刀速度0.15mm/转 车削进刀速度0.13mm/转 每个部件用时28秒钟 用冷却液结果完成的部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示: 等级A1 (本发明)86.7个部件，40.5分钟切削
等级B (现有技术)46.7个部件，21.8分钟切削
实施例4
将刀片A1和B在调质钢的切槽中试验。切槽的外径D。为178mm， 内径D,为172mm，以及切槽的宽度为3mm。
操作切槽
材料AISI 4340 (SS 2541-03) 刀片型号N123G2-0300陽0003-TF 切削速度210m/分钟 切槽进刀速度0.12mm/转 切削深度3mm
每次循环的时间3分钟(l次循环为30个槽) 用冷却液
结果以预定后刀面磨损为0.2mm的刀具寿命。 等级A1进行21.3次循环，且总共切削时间为63.9分钟。 刀片B的刀具寿命为11.3次循环，并且在33.9分钟内完成。
实施例5
将刀片A1和B在奧氏体不锈钢制部件的切槽和车削中试验。首先 的操作为从外径45mm切一个2mm深的切槽，然后沿杆车削20mm，之 后返回来切槽和车削，这样继续直到直径为10.2mm。
操作切槽和车削 材料SANMAC316L 刀片型号N123H2-0400-0008-TM 切削速度180m/分钟切槽进刀速度0.15mm/转 车削进刀速度0.15mm/转 每个部件用时27秒钟 用冷却液
结果完成的部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示
等级A1 (本发明)70个部件，31.5分钟切削 等级B (现有技术)51个部件，23.3分钟切削
实施例6
将刀片A1和B在对钢的切槽中试验，其中D。为159mm， D,为 140mm，以及宽度为9.5mm。
操作切槽
材料SN2039
刀片型号N123L2-0800-RM 切削速度150-130m/分钟 进刀速度0.3mm/转 每个部件用时90秒钟 用冷却液
结果完成的部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示
等级A1 (本发明)71个部件，106.5分钟切削 等级B (现有技术)34个部件，51分钟切削
实施例7
将刀片A1和B在对钢C40的内螺纹车削中试验，其中该内螺纹为 M24xl.5，长度24mm，钢C40硬度为190-250HB。
操作内螺纹车削
13材料C40
刀片型号R166.OL-16MM01-150 切削速度115m/分钟 操作次数每个螺纹7次
用冷却液
结果螺纹的数量
等级A1 (本发明)580个螺纹 等级B (现有技术)430个螺纹
实施例8
将刀片A2和B在对钢的切槽中试验，其中D。为177.9mm至Di为 165.8mm。切槽的宽度为12.45mm。
操作切槽 材料16MnCr5
刀片型号N123H2-0400-0004-TF 切削速度255m/分钟 进刀速度0.15mm/转 每个部件用时17秒钟 用冷却液
结果以预定的表面光洁度的部件数量，以及刀具寿命，以分钟
表示
等级A2 (本发明)107个部件，30.3分钟切削 等级B (现有技术)75个部件，21.3分钟切削
实施例9
将刀片A2和B在切断钢杆中试验，其中切断从D。为20mm至中心。操作切断
材料42CrMo4、硬度320HB 刀片型号N123G2-0300-0002-CM 切削速度100-0m/分钟
进刀速度0.15mm/转，从直径为3mm开始，fi.05mm/转
每个部件用时4秒钟
用冷却液
结果部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示
等级A2 (本发明)6200个部件，413分钟切削 等级B (现有技术)3600个部件，240分钟切削
实施例IO
将刀片A2和B在切断钢管中试验，其中切断从D。为36mm到Di为 17mm。
操作切断管
材料42CD4、硬度300HB 刀片型号N123G2-0300-0003-CR 切削速度150m/分钟 进刀速度0.1mm/转 每个部件用时3.2秒钟 用冷却液
结果部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示
等级A2 (本发明)1159个部件，61.8分钟切削 等级B (现有技术)754个部件，40.2分钟切削
实施例ll
将刀片A2和B在切断钢管中试验，其中切断从D。为120mm到Di为115mm。
操作切断管
材料SAE1010、硬度110HB 刀片型号N123G2-0300-0003-CR 切削速度226m/分钟-216m/分钟 进刀速度0.15mm/转 每个部件用时1.67秒钟 用冷却液
结果部件数量，以及刀具寿命，以分钟表示
等级A2 (本发明)700个部件，19分钟切削 等级B (现有技术)580个部件，16分钟切削
实施例12
将刀片A2和B在切断20mm的Inconel (铬镍铁合金)销中试验。 操作切断销
材料铬镍铁合金718
刀片型号N123G2-0300-0002-CM
切削速度20m/分钟
进刀速度0.07mm/转-0.03mm/转
用冷却液
结果部件数量
等级A2 (本发明)IOO个销
等级B (现有技术)85个销
权利要求
1.用于对钢和不锈钢进行切断、切槽和车螺纹的切削刀具刀片，包括基底和涂层，其特征在于所述基底包括WC，7.5-10.5wt-％的Co，0.7-1.1wt-％的Cr，100-300ppm的Ti，其中CW_Cr比率为0.77-0.97，以及矫顽性为21-27kA/m，所述CW_Cr比率的定义如下CW_Cr＝(magnetic-％Co+1.13＊wt-％Cr)/wt-％Co，其中magnetic-％Co是磁性Co的重量百分比，wt-％Cr是Cr在硬质合金中的重量百分比，而wt-％Co是Co在硬质合金中的重量百分比，并且，所述涂层包括不同Al/Ti比率的两个(Ti，Al)N层内层AlyTi1-yN和外层AlwTi1-wN，其中y＝0.4-0.67，w＝0.15-0.35，所述内层厚度为0.3-2.5μm，所述外层厚度为0.5-5.0μm。
2. 根据权利要求l所述的切削刀具刀片，其特征在于所述基底包括8.5-9.5wt-。/。的Co。
3. 根据权利要求l-2中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所 述基底包括0.8-1.0wt-G/o的Cr。
4. 根据权利要求l-3中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所 述基底包括200-260卯m的Ti。
5. 根据权利要求l-4中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所 述基底具有0.82-0.92的CWj:r比率和22-26kA/m的矫顽性。
6. 根据权利要求l-5中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于 y=0.45-0.60，而\￥=0.20-0.30。
7.根据权利要求l-6中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所< 述内层AlyTi,.yN的厚度为0.5-2.0pm ，所述外层AlwTi,.wN的厚度为 ，1.0-4.0|um。
8. 根据权利要求l-7中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所述基底中的Ti部分地用Ta取代，达到Ti/Ta的重量比》0.8，但芸1.7。
9. 根据权利要求l-8中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所述内层为由AUV,N和AVn^N的交替层组成的非周期性薄层涂层，其中2=0.55-0.70，而vK).35-0.53，且每个单独的层的厚度均为0.1-20nm，和/或，所述外层由具有AlmIVmN、 AUVnN和AlkTVkN的交替层的非周期性薄层涂层组成，其中111=0-0.2， n=0.35-0.53， k=0.55-0.70，且每个单独的层的厚度均为0.1-20nm。
10. 根据权利要求9所述的切削刀具刀片，其特征在于z=0.6-0.67，而￥=0.40-0.50。
11. 根据权利要求9-10中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于m=0-0.1， n=0.40-0.50，而k^0.6-0.67。
12. 根据权利要求9-ll中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于所述内层和所述外层都由非周期性薄层涂层组成，其中每个单独的层的厚度均为l-10nm。
13. 根据权利要求1-114中任一项所述的切削刀具刀片，其特征在于最内层附着层为TiN,其厚度为0.05-0.2)am。
14. 制造带涂层的切削刀具刀片的方法，所述刀片包括硬质合金基底和涂层，其特征在于，所述方法包括以下步骤提供基底，其采用常规粉末冶金技术来碾磨、压制和烧结而成，所述基底包括WC， 7.5-10.5wt-o/o的Co， 0.7-1.lwt-0/。的Cr，和100-300ppm的Ti，其中CWJ3r比率为0.77-0.97，以及矫顽性为21-27kA/m，所述CW—Cr比率定义如下CW_Cr= (magnetic-%Co+1.13* wt-%Cr) /wt-%Co ，其中magnetic-。/。Co是磁性Co的重量百分比，wt-。/。Cr是Cr在硬质合金中的重量百分比，而wt-。/。Co是Co在硬质合金中的重量百分比，以及，采用阴极电弧蒸镀法或磁控溅射法沉积涂层，所述涂层包括具有不同Al/Ti比率的两个(Ti， Al) N层内层AlyTVyN和外层AVTi^N，其中厂0.4-0.67， w=0.15-0.35,所述内层厚度为0.3-2.5pm，所述外层厚度为0.5-5.0,。
15. 根据权利要求14所述的方法，其特征在于所述基底包括8.5-9.5wt-。/。的Co。
16. 根据权利要求14-15中任一项所述的方法，其特征在于所述基底包括0.8-1.0wt-。/。的Cr。
17. 根据权利要求14-16中任一项所述的方法，其特征在于所述基底包括200-260ppm的Ti。
18. 根据权利要求14-17中任一项所述的方法，其特征在于所述基底具有0.82-0.92的CW一Cr比率和22-26kA/m的矫顽性。
19. 根据权利要求14-18中任一项所述的方法，其特征在于对于所述内层AlyTi!-yN， y=0.45-0.60，而且对于所述外层AlwIVwN， w=0.20-0.30。
20. 根据权利要求14-19中任一项所述的方法，其特征在于所述内层AlylVyN的厚度为0.5-2.0^n，所述外层AlwTi^N的厚度为1.0-4.0pm。
21. 根据权利要求14-20中任一项所述的方法，其特征在于所述基底中的Ti部分地用Ta取代，达到Ti/Ta的重量比^0.8,但^1.7。
22. 根据权利要求14-21中任一项所述的方法，其特征在于所述内层为由Ai;rikN和Ai;nLvN的交替层组成的非周期性薄层涂层，其中z二0.55-0.70，而v-0.35-0.53，且每个单独的层的厚度均为0.1-20nm，和/或，所述外层由具有AlmTi,.mN、 AlJVnN和AlkTi,.kN的交替层的非周期性薄层涂层组成，其中111=0-0.2， n=0.35-0.53， k=0.55-0.70，且每个单独的层的厚度均为0.1-20nm。
23. 根据权利要求22所述的方法，其特征在于z=0.6-0.67，而v=0.40-0.50。
24. 根据权利要求21-22中任一项所述的方法，其特征在于m=0-0.1，n=0.40-0.50，而k46-0.67。
25. 根据权利要求1-13中任一项所述的刀片的用途，用于在湿润条件下对钢和不锈钢进行切断、切槽和车螺纹，切削速度为30-400m/分钟，而进刀速度为0.05-0.6mm/转。
26. 根据权利要求1-13中任一项所述的刀片的用途，用于在湿润条件下对HRSA进行切断、切槽和车螺纹，切削速度为15-100m/分钟，而进刀速度为0.02-0.3mm/转。
全文摘要
本发明涉及一种用于对钢和不锈钢进行切断、切槽和车螺纹的切削刀片，其包括基底和涂层。所述基底包括WC，7.5-10.5wt-％的Co，0.7-1.1wt-％的Cr，100-300ppm的Ti。Ti可部分地用Ta取代，达到Ti/Ta的重量比≥0.8。所述涂层包括具有不同Al/Ti比率的两个(Ti，Al)N层内层Al<sub>y</sub>Ti<sub>1-y</sub>N和外层Al<sub>w</sub>Ti<sub>1-w</sub>N，其中y＝0.4-0.67，w＝0.15-0.35，所述内层厚度为0.3-2.5μm，所述外层厚度为0.5-5.0μm。
文档编号C23C14/32GK101596611SQ20081010955
公开日2009年12月9日 申请日期2008年6月2日 优先权日2008年6月2日
发明者保·布卢姆, 安-布里特·永贝里, 安德斯·努德格伦, 安德斯·强森, 安-玛丽·马尔姆, 苏珊·诺格伦, 马丁·汉松, 马茨·阿尔格伦 申请人:山特维克知识产权股份有限公司