高强度弹簧用钢的制作方法

专利名称：高强度弹簧用钢的制作方法
技术领域：
本发明涉及作为卷簧的原材有用的弹簧用钢(弹簧钢)，详细地说是涉及在制造卷簧时使用的弹簧用钢，是在淬火的状态下抗拉强度为1900MPa级的弹簧用钢。
背景技术：
在汽车等所使用的弹簧(悬架弹簧等)中，为了降低废气和提高燃油效率而要求轻量化，作为其一个环节而指向高强度化。高强度化的弹簧，缺陷敏感性增加，例如，容易从因融雪剂的附着而发生的腐蚀坑产生断裂，腐蚀疲劳造成的初期折损成为问题。因此就要求高强度且腐蚀疲劳特性也优异的弹簧。例如，申请人作为弹簧用钢以前开发的 “UHS1900”，是卷绕成弹簧形状后，进行淬火回火，既能够使抗拉强度达到1900MPa级的高强度，又能够达成良好的腐蚀疲劳特性。因此由这种弹簧用钢得到的卷簧，使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立。这样的卷簧，一般是通过拉拔弹簧用钢(线材)并进行磨棒后加热，热态下卷绕后进行淬火、回火，并进行整定处理(setting)制作而成。热卷绕后的淬火、回火处理，是为了调整弹簧的强度而进行。在淬火回火处理这样的热处理时，大量的CO2被排出。可是近年来，以降低对于地球环境的负荷为目的，作为防止全球变暖对策之一，强烈要求削减C02。为此，在卷簧的制造工序中，还要求降低CO2的排放量。还有，在专利文献1中提出的是，在热成形后立即进行水淬火而没有进行回火的水淬火状态下，改善了常温韧性和低温韧性的稳定器用钢。该稳定器用钢具有的特征在于， 将成分组成调整为低C-高Mn-Cr系，或在低C-高Mn-B-Cr系中添加Ti、V、Nb的一种或两种以上。该专利文献1中作为对象的稳定器，与卷簧的技术领域不同，例如，强度水平在腐蚀疲劳特性不成问题的SOOMPa级，与要求强度与腐蚀疲劳特性并立的高强度域(例如 1900MPa级)的弹簧没有关联。另外，一般铁钢材料的强度随着硬度的上升一起增加，另外若硬度上升，则韧性降低。即，若铁钢材料的强度增加则韧性降低，但作为弹簧用材料，则要求有弹簧可耐受严酷的使用环境的破坏特性，即使在高强度化的悬架弹簧等的弹簧中，仍需要确保其韧性，特别是在寒冷地区的使用中重要的低温韧性。例如，专利文献2公开，通过调节各种成分，在高强度弹簧钢中，其延展性和韧性得到改善，另外专利文献3公开，通过调节各种成分，能够得到兼具硬度和韧性的弹簧钢。 但是，专利文献2和3均只是着眼于常温下的韧性，对于低温韧性未予考虑。低温下的韧性通常比常温下的韧性差，若从专利文献2和3所公开的常温韧性进行考虑，则专利文献2和 3的技术中的低温韧性不充分。先行技术文献专利文献专利文献1 专利第4406341号公报专利文献2 专利第3577411号公报
专利文献3 专利第3246733号公报

发明内容
本发明着眼于上述这样的情况而做，其目的在于，提供一种弹簧用钢，其在加工成卷簧时，即使省略淬火后的回火处理，也能够使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，此外还能够制造低温韧性也优异的卷簧。另外，本发明的另一目的在于，提供由该弹簧用钢得到的弹簧。能够解决上述课题的本发明的高强度弹簧用钢，含有C 0. 15 0. 40% (质量％ 的意思。下同。)、Si :1 3. 5%、Mn :0. 20 2. 0%，并且含有从Ti :0. 005 0. 10%、 Nb 0. 005 0. 05%和V 0. 25%以下构成的群中选择的至少1种、Cr 0. 05 1. 20%, P 0. 030%以下、S :0. 02%以下，余量为铁和不可避免的杂质，由下式(1)所示的碳当量Ceq1 为0. 55以下。Ceq1 = [C] +0. 108 X [Si]_0. 067 X [Mn] +0. 024X [Cr]-0. 05 X [Ni]+0. 074X [V]— (1)(上式(1)中，[]表示各元素的含量(质量％)。)本发明的弹簧用钢，也可以根据需要含有以下元素(a) Ni :0. 05 2%和Cu: 0. 05 0. 50%, (b)Ni 0. 15 2%和 Cu 0. 05 0. 50%, (C)B 0. 005% 以下和 / 或 Mo 0. 60%以下。另外，本发明的弹簧用钢，还优选含有从Ti :0. 035 0. 10%,Nb :0. 005 0.05% 和V 0. 05 0. 25%构成的群中选择的至少1种，淬火后的结晶粒度为7. 5度以上。如果使用上述弹簧用钢，将该弹簧用钢在热态下卷绕，进行淬火后，以省略回火的状态直接进行整定处理，则能够制造出可使上述特性并立的弹簧。本发明的弹簧用钢，因为适当地控制了特定的合金元素的元素量和调配平衡，所以使用该弹簧用钢制造卷簧时，能够省略淬火后的回火处理，在淬火这一状态下就能够使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，此外还能够制造具有良好的低温韧性的弹簧。


图1是表示实施例1中得到的试验片的碳当量(Ceq1)与氢脆裂纹寿命的关系的标绘图。图2是表示实施例2中得到的试验片的抗拉强度与低温韧性(vE_5CI)的关系标绘图。
具体实施例方式本发明者们在卷绕弹簧用钢而制造弹簧时，为了省略在卷绕后进行的淬火后的回火处理而使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，此外还为了提供能够制造低温韧性也优异的弹簧的弹簧用钢，反复进行了锐意研究。其结果发现，如果使弹簧用钢所含有的基本合金元素的种类缩小到C、Si、Mn、Cr,以及Ti、Nb和V的至少1种，或收缩到在这些元素群中再添加(i)Ni和Cu，或(ii)B和/或Mo，并且，在这些元素之中，C、Ti、Nb、V、Cr、Ni和Cu的量尽可能降低，另一方面，积极地含有Si和Mn，则在卷绕该弹簧用钢而制造弹簧时，能够省略淬火后的回火处理，在淬火这样的状态下，能够使1900MPa级的抗拉强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，此外通过更严密地调整Ti、Nb和V的含量，能够提供低温韧性也优异的弹簧， 从而完成了本发明。在本发明的弹簧用钢中，特别具有的特征在于，使C量比通常的弹簧用钢所使用的C量降低。通过降低C量，能够降低在钢中析出的碳化物量，因此能够省略在通常的弹簧制造过程中进行的淬火后的回火。即，弹簧其制作如上述，通常是通过拉拔弹簧用钢(线材)并磨棒后进行加热，热卷绕后进行淬火、回火，再进行整定处理制作而成。整定处理后， 根据需要进行喷丸处理后，实施涂装。但是本发明的弹簧用钢因为降低了 C量，所以即使省略淬火后的回火而直接进行整定处理，也能够确保弹簧的强度。另一方面，在本发明的弹簧用钢中，积极地添加Si和Mn。Si和Mn是容易获取的元素，即便使Si和Mn量增加，仍能够维持稳定供给性。另外，因为Si和Mn具有不会使韧性降低而提高强度的作用，所以通过积极地添加Si和Mn，能够使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立。为了一边基于以上的认知，一边确实地使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，需要严密地规定各元素的量，并且还要规定它们的关系。即，在本发明中，以如下方式设计弹簧用钢的成分组成，使下式(1)所示的碳当量Ceq1* 0.55以下。下式(1)中，[]表示钢中的各元素的含量(质量％)。〈弹簧用钢的成分组成〉含有C0. 15 0. 40%,Si :1 3. 5%,Mn 0. 20 2. 0%，并且含有从Ti 0. 005
0.10%, Nb 0. 005 0. 05%和V 0. 25 %以下构成的群中选择的至少1种、Cr 0. 05
1.20%Ceq1 = [C] +0. 108 X [Si] -0. 067 X [Mn] +0. 024 X [Cr] -0. 05 X [Ni] +0. 074 X [V]... (1)各元素的添加量设定理由和碳当量Ceq1的规定理由如下。之所以使C为0. 15%以上，是为了提高淬火性，确保强度。另外，之所以使C在 0.40%以下，是为了防止韧性和腐蚀疲劳特性的劣化。C量的下限优选为0.2%以上，更优选为0. 25%以上，C量的上限优选为0. 35%以下，更优选为0. 34%以下，特别优选为0. 33% 以下。之所以使Si为以上，是为了使Si作为固溶强化元素发挥作用，确保强度。Si 低于时，基体强度不足。另一方面，若Si量变得过剩，则在淬火加热时碳化物的穿透不充分，为了均勻地奥氏体化而需要更高温的加热，表面的脱碳进行，弹簧的疲劳特性变差。 因此，通过使Si在3. 5%以下，能够抑制前述的脱碳和晶界氧化等的发生，能够防止异常组织生成，强度降低。Si优选为1.5%以上、3.0%以下，更优选为1.80%以上、2. 5%以下。Mn为0. 20%以上，能够提高淬火性，能够强度。此外硫化物系夹杂物生成，能够抑制因S造成的晶界脆化，使韧性和腐蚀疲劳特性提高。另外，Mn为2.0%以下，过冷组织发生，能够防止韧性和腐蚀疲劳特性劣化。另外，能够抑制过剩的硫化物系夹杂物的生成和粗大化，防止韧性和腐蚀疲劳特性劣化。Mn量的下限优选为0. 5%以上，更优选为0. 80%以上，Mn量的上限优选为1.8%以下，特别优选为1.5%以下。之所以使Ti为0.005%以上，是为了使淬火后的旧奥氏体晶粒微细化，提高强度和屈服强度比，提高韧性和腐蚀疲劳特性。通过使韧性提高，能够提高抗弹减性(sag resistance) 0另外，之所以使Ti在0. 10%以下，是为了防止粗大的夹杂物(例如Ti氮化物)析出，抑制腐蚀疲劳特性的劣化。Ti量的下限优选为0.01%以上(特别优选为0. 05% 以上)，Ti量的上限优选为0. 080%以下，更优选为0. 07%以下。V进一步提高淬火性，是对提高强度有效发挥作用的元素。另外其提高韧性而有助于抗弹减性的提高，此外其使晶粒微细化，是使强度和屈服强度比提高的元素。为了发挥这样的作用，V优选使之含有0. 05%以上，更优选为0. 08%以上，进一步优选为0. 1 %以上。 但是若V过剩，则形成粗大的碳氮化物，韧性和腐蚀疲劳特性劣化。因此V为0. 25%以下， 优选为0. 22%以下，更优选为0. 2%以下。Nb提高韧性，是有助于抗弹减性的提高的元素，另外其使晶粒微细化，是使强度和屈服强度比提高的元素。为了发挥这样的作用，Nb量为0. 005%以上。Nb量优选为0. 008% 以上，更优选为0.01%以上。另一方面，若Nb量过剩，则带给韧性不良影响。因此Nb量为 0.05%以下。Nb量优选为0.04%以下，更优选为0.03%以下。Ti、V和Nb可以单独添加，也可以组合两种以上添加。Ti、V和Nb的含量分别为， Ti 0. 035 0. 10%,Nb 0. 005 0. 05%,V 0. 05 0. 25%，优选含有其至少 1 种。另外， 通过在这样的范围含有Ti、V和Nb，能够有交往地发挥晶粒微细化效果，能够使淬火后的结晶粒度在7. 5号以上，其结果是能够发挥良好的低温韧性。淬火后的结晶粒度更优选为8. 0 号以上，进一步优选为9. 0号以上。本发明的弹簧用钢的低温韧性，例如-50°C下的冲击吸收功为50J/cm2以上，优选为70J/cm2以上、更优选为80J/cm2以上。Cr为0. 05 %以上，通过固溶强化使钢其体强化，并且使淬火性提高，能够确保强度。另外，使腐蚀条件下生成于表层部的锈为非晶质且致密，是有助于耐腐蚀性的提高的元素。另一方面，Cr为1. 20%以下，Ms点降低，能够防止过冷组织生成，确保韧性和腐蚀疲劳特性，另外，能够防止淬火时因Cr碳化物的穿透不足导致的强度和硬度的减少。Cr优选为 0. 以上、1. 10%以下，更优选为0.5%以上、1.05%以下。本发明的弹簧用钢的余量实质上是铁。但是，当然允许因铁原料(包含废铁)和辅助材料等物资、制造设备等的状況而混入的不可避免的杂质包含在钢中。不可避免的杂质之中，特别规定P在0. 030%以下，S在0. 02%以下。规定这一范围的理由如下。之所以使P在0.030%以下，是为了抑制共在旧奥氏体晶界偏析而使晶界脆化，防止韧性和腐蚀疲劳特性劣化。P优选为0.02%以下，更优选为0.01%以下。P越少的程度越为优选，但通常含有0.001%左右。之所以使S在0. 02%以下，是为了防止其在钢中形成硫化物系夹杂物，该夹杂物粗大化而导致腐蚀疲劳特性降低。S优选为0.015%以下，特别优选为0.01%以下。S与P 一样越少的程度越为优选，但通常含有0. 001%左右。P和S的合计量优选为0.015%以下，更优选为0.010%以下。之所以使上述碳当量Ceq1为0. 55以下，是为了在卷绕弹簧用钢而制造卷簧时，即使省略淬火后的回火处理，仍使弹簧的强度和腐蚀疲劳特性并立。即，上述碳当量Ceq1表示对淬火后的硬度造成影响的合金元素的贡献度，在减小该数值后，通过省略淬火后的回火处理，能够确保弹簧的芯部硬度，能够达成高强度化。另外，将上述碳当量Ceq1抑制在0. 55 以下，能够降低合金元素的依存度，能够提高稳定供给性。上述碳当量Ceq1优选为0. 53以下，更优选为0. 50以下。还有，虽然上述碳当量Ceq1以尽可能使之小的方式进行成分设计的方法能够削减成本，但为了使高强度和腐蚀疲劳特性并立，还是需要一定程度地添加合金元素。因此碳当量Ceq1的下限值为0.30。还有，在计算下式(1)时，存在未被含有的元素时，该元素的含量作为0质量％计算。本发明的弹簧用钢，满足上述化学成分组成和上述碳当量Ceq1，但要追求特性的进一步改善，也可以含有Ni和Cu，或含有B和/或Mo。含有Ni和Cu (即并用Ni和Cu)时，使Ni量为0. 05 2 %，Cu量为0. 05 0. 50 %。 之所以使M为0.05%以上，是为了提高韧性，降低缺陷敏感性，使腐蚀疲劳特性提高。另夕卜，Ni使生成的锈为非晶质且致密，具有提高耐腐蚀性的作用，此外还具有改善作为弹簧特性重要的永久残余应变特性的作用。另一方面，通过使Ni在2%以下，Ms点降低，能够防止过冷组织生成，确保韧性和腐蚀疲劳特性。Ni优选为0. 15%以上、2%以下，更优选为 0. 18%以上、1. 5%以下，进一步优选为0. 20%以上、以下，特别优选在0. 5%以下。Cu在电化学上是比铁贵的(Noble)元素，因此使锈致密化，是具有使耐腐蚀性提高这一作用的元素。因此含有Cu时，使Cu量为0.05%以上。但是即使过剩添加，其效果也是饱和，反而有可能引起在热扎中的原材料的脆化。因此Cu量的上限为0.50%以下。Cu 优选为0. 以上、0.4%以下，更优选为0. 15%以上(特别优选为0. 18%以上)、0. 3%以下。B进一步提高淬火性，提高晶界强度，提高韧性而使抗弹减性提高，此外还使生成于表面的锈致密化，是使耐腐蚀性提高的元素。为了发挥这样的作用，B优选含有0.0005% 以上，更优选为0. 001 %以上，进一步优选为0. 0015%以上。但是若B变得过剩，则除了上述效果饱和以外，还会形成粗大的碳氮化物，韧性和腐蚀疲劳特性劣化。因此B在0. 005% 以下，优选为0. 004%以下，更优选为0. 003%以下。Mo提高韧性，是有助于抗弹减性提高的元素，另外确保淬火性，是提高钢的强度和韧性的元素。为了有效地发挥这样的作用，Mo量优选为0. 05%以上，更优选为0. 08%以上， 进一步优选为0. 10%以上。另一方面，即使Mo量过剩，上述效果也是饱和。因此Mo量优选为0. 60%以下，更优选为0. 50%以下，进一步优选为0. 35%以下。B和Mo可以单独含有， 也可以并用。如上说明的，本发明的弹簧用钢其特征在于，严密规定各合金元素量，并且规定它们的关系，如果使用该弹簧用钢，则能够省略在卷绕后进行的淬火后的回火处理，能够制造在淬火状态下抗拉强度仍达到1900MPa以上的高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立的弹簧。 另外，通过更严密地控制有晶粒微细化作用的元素(Ti、Nb和V)的含量，能够使低温韧性提高。以下，对于由上述弹簧用钢制造弹簧时的方法进行说明。由本发明的弹簧用钢制造弹簧时，需要省略淬火后的回火。即，对于满足上述化学成分组成的弹簧用钢(线材)进行拉拔、磨棒后加热，在热态下卷绕而成形为弹簧形状，直到淬火均与以往相同，但淬火后，需要省略回火而直接进行整定处理。本发明的弹簧用钢， 因为C量比现有的弹簧用钢有所降低，所以若在淬火后进行回火，则过度软化，韧性和腐蚀疲劳特性劣化。因此需要省略淬火后的回火。在此，所谓“回火的省略”，意思是在淬火后，不加热到超过350°C的温度。上述整定处理可以在冷态下进行，也可以在温态下进行。冷态整定处理时的温度为常温即可，温态整定处理时的温度为200 250°C左右即可。整定处理后，也可以根据需要进行喷丸处理，之后再进行涂装。喷丸处理和涂装的条件没有特别限定，能够采用常规方法的条件。如此得到的弹簧，能够使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立，此外低温韧性也优
已本发明的弹簧用钢的制造条件没有特别限定，但为了达到本发明优选的形态，即， 使结晶粒度达到7. 5号以上，例如推荐淬火时的加热温度在925°C以下，加热时间在15分钟以下。前述淬火时的加热温度和加热时间的下限没有特别限定，但通常加热温度的下限为 850°C左右，加热时间的下限在10分钟左右。实施例以下，列举实施例更具体地说明本发明，但本发明当然不受下述实施例限制，在能够符合前后述的宗旨的范围内当然也可以适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术的范围内。实施例1以150kg的真空熔炉熔炼下述表1所示的化学成分组成的钢(余量为铁和不可避免的杂质)之后，以1200°C保持，之后进行热锻，成为边长155mm大小的坯段，对该坯段进行热轧而制作直径13. 5mm的弹簧用钢(弹簧用线材)。对于该弹簧用线材实施磨棒加工，使其直径成为12. 5mm后，切断成长度70mm，其后进行淬火。淬火其进行是以温度925°C加热 10分钟后，再放入温度50°C的油槽中。淬火后进行机械加工，切割成宽IOmmX厚1. 5mmX 长65mm的试验片。表1所示的No. 29和No. 30是模拟了神户制钢所(KOBE STEEL, LTD)制的弹簧用线材“UHS1900”的数据，其中，No. 30是在淬火后，以400°C保持1小时并进行回火之后，以与上述相同的条件进行机械加工而制作成试验片。表2中显示有无回火。另外，钢中的化学成分量，和根据上式(1)计算出的碳当量(Ceq1)结果显示在下述表1中。以如下方式对于所得到的试验片的强度和腐蚀疲劳特性进行调查。试验片的强度和腐蚀疲劳特性，模拟在冷态或温态下进行整定处理来进行测量。 即，模拟冷态整定处理时，将上述试验片直接用于各试验，模拟温态整定处理时，将上述试验片以200°C加热60分钟，用于各试验。无论模拟冷态整定处理和温态整定处理的哪种处理，均显示下述表2中。< 强度 >试验片的强度，是用洛氏硬度试验机，以C分度测量试验片的硬度来进行评价。C 硬度的测量结果显示在下述表2中。在本发明中，HRC在51以上为合格。<腐蚀疲劳特性>腐蚀疲劳特性进行氢脆裂纹试验来进行评价。氢脆裂纹试验，是对于上述试验片， 通过4点弯曲一边使1400MPa的应力起作用，一边将该试验片浸渍在硫酸(0. 5Mol/L)和硫氰酸钾(KSCN :0. OlMol/L)的混合水溶液中，使用恒电位仪施加比SCE电极低(Lower) 的-700mV的电压，测量直到裂纹发生的时间(以下称为氢脆裂纹寿命。)。氢脆裂纹试验的测量结果显示在下述表2中。在本发明中，至裂纹发生的时间在600秒以上时为合格。
还有，HRC为51以上，至裂纹发生的时间为600秒以上这一标准意味着，具有与在淬火后进行回火所得到的现有的悬架弹簧(下述表2的No. 30)同等以上的特性。图1中显示碳当量(Ceq1)与氢脆裂纹寿命(秒)的关系。在图1中，No. 1 15、 31、33的结果由□表示，No. 16 29、32的结果由·表示，No. 30(有回火)的结果由〇表示。由图1可知如下倾向，减小碳当量(Ceq1)的方法，能够延长氢脆裂纹寿命，能够改善腐蚀疲劳特性。由表2能够进行如下考察。No. 30是在淬火后进行回火的例子。在该例中，能够确保芯部硬度，强度高，另外氢脆裂纹寿命也良好，能够改善腐蚀疲劳特性。但是因为在淬火后进行回火处理，所以不能削减CO2排放量。No. 29的成分组成与上述No. 30类似，但是在淬火后省略回火的例子。在该例中， 因为省略回火处理，所以能够削减CO2排放量，但碳当量超过0. 55，尽管合金元素量多，但因为省略回火，所以芯部硬度过硬，韧性降低，氢脆裂纹寿命短，腐蚀疲劳特性劣化。No. 16 28、32是不满足本发明中规定的要件的例子，不能使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立。即，弹簧用钢的碳当量(Ceq1)超过本发明规定的范围，而且省略了淬火后的回火，因此，虽然能够消减CO2排放量，但是芯部硬度过硬，韧性降低，氢脆裂纹寿命短， 腐蚀疲劳特性劣化。No. 1 15、33是满足本发明规定的要件的例子，能够使高强度和良好的腐蚀疲劳特性并立。即，通过将碳当量(Ceq1)抑制在0. 55以下，因为省略了淬火后的回火，所以能够削减CO2排放量，而且能够适度确保芯部硬度，能够达到高强度。另外，氢脆裂纹寿命也长， 也能够改善腐蚀疲劳特性。而且，因为将弹簧用钢的碳当量(Ceq1)抑制在0.55以下，所以能够降低合金元素的依存度，实现稳定供给。因此可知，如果使用本发明的弹簧用钢，则能够提供发挥出与模拟了上述“UHS1900”的上述No. 30同程度或更高特性的弹簧。表1
权利要求
1.一种省略回火的高强度弹簧用钢，其特征在于，以质量％计含有C 0. 15 0. 40%, Si 1 3. 5%,Mn 0. 20 2. 0%，并且含有从由 Ti 0. 005 0. 10%,Nb 0. 005 0. 05% 和V 0. 25%以下构成的群中选择的至少1种元素、以及Cr 0. 05 1. 20%、P 0. 030%以下、S:0. 02%以下，余量为铁和不可避免的杂质，由下式(1)所示的碳当量Ceq1为0. 55以下，Ceq1 = [C] +0. 108 X [Si] -0. 067 X [Mn] +0. 024 X [Cr] -0. 05 X [Ni] +0. 074 X [V]…(1)上式(1)中，[]表示各元素的质量百分比含量。
2.根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢，其中，以质量％计含有Ni0. 05 2%和 Cu 0. 05 0. 50%。
3.根据权利要求2所述的高强度弹簧用钢，其中，以质量％计含有Ni0. 15 2%。
4.根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢，其中，以质量％计含有从由Ti0. 035 0. 10%, Nb 0. 005 0. 05%和V 0. 05 0. 25%构成的群中选择的至少1种元素，淬火后的结晶粒度为7. 5号以上。
5.根据权利要求1所述的高强度弹簧用钢，其中，以质量％计还含有B:0. 005%以下和 / 或 Mo 0. 60% 以下。
6.一种腐蚀疲劳特性优异的高强度弹簧的制造方法，其特征在于，在热状态下卷绕权利要求1 5中任一项所述的弹簧用钢，进行淬火后，以省略回火的状态进行整定处理。
全文摘要
一种弹簧用钢，其中含有C0.15～0.40％、Si1～3.5％、Mn0.20～2.0％，并且含有从Ti0.005～0.10％、Nb0.005～0.05％和V0.25％以下构成的群中选择的至少1种、Cr0.05～1.20％、P0.030％以下、S0.02％以下，余量为铁和不可避免的杂质，由下式(1)所示的碳当量Ceq1为0.55以下。Ceq1＝[C]+0.108×[Si]-0.067×[Mn]+0.024×[Cr]-0.05×[Ni]+0.074×[V]…(1)，上式(1)中，[ ]表示各元素的含量(质量％)。
文档编号C22C38/00GK102482743SQ201080039360
公开日2012年5月30日 申请日期2010年12月21日 优先权日2009年12月22日
发明者丸尾知忠, 吉原直, 永松清佳 申请人:株式会社神户制钢所