一种耐腐蚀稀土合金钢的制作方法
【专利摘要】本发明公开了一种耐腐蚀稀土合金钢，涉及稀土合金钢领域，按质量百分比计，该稀土合金钢包括0％～0.10％的C，0.20％～0.50％的Si，0.40％～0.60％的Mn，0％～0.018％的P，0％～0.005％的S，1.8％～2.0％的Cr，0％～0.3％的Ni，0.30％～0.50％的Mo，0.04％～0.08％的Al，0.08％～0.12％的V，0.04％～0.08％的Nb，0％～0.20％的Cu，0.005％～0.03％的稀土，余量为Fe，稀土包括20％～40％的La、40％～50％的Ce、15％～20％的Nd和1％～5％的Pr。本发明的稀土合金钢，在具有良好的强韧性、耐高温性、焊接性能的前提下，提高钢材的抗硫化氢应力腐蚀能力、抗氢致诱导开裂的能力及耐氯离子腐蚀能力，而且使用成本较低。
【专利说明】_种耐腐蚀稀土合金钢
【技术领域】
[0001] 本发明涉及稀土合金钢领域，具体涉及一种耐腐蚀稀土合金钢。
【背景技术】
[0002] 现有的石化行业中的压力容器通常存在湿硫化氢（H2S)及氯离子（CL)的腐蚀工 况，因此，石化设备需要采用耐腐蚀的钢材制成，传统的石化设备用耐腐蚀钢通常采用牌号 为Q345R(HIC)、Q245R(HIC)或SA516Gr. 70(HIC)的碳钢制成，碳钢的合金含量较低，强度较 低，在高温高压条件下容易受损，受损后的石化设备用钢难以再次使用，需要进行更换，使 用成本较高。
[0003] 因此，现有的石化设备用钢在中高温的临氢环境中通常采用牌号为12Cr2MolR、 12Cr2M 〇lVR、或者15CrM〇R(H)的临氢钢板制成，该临氢钢板在使用时，能够承受设备使用 过程中的高温高压，但是长时间处于潮湿的硫化氢及氯离子的环境中，硫化氢和氯离子会 相互促进加剧腐蚀，导致临氢钢板发生硫化物应力腐蚀及氯离子应力腐蚀，腐蚀后的临氢 钢板强度降低，在设备使用过程中，腐蚀后的临氢钢板容易发生破损，难以继续使用。
[0004] 专利号为CN102925814A的发明专利公开了"一种抗硫化氢应力腐蚀压力容器用 钢及其生产方法"，通过控制钢材中S、P含量，使得钢材具有良好的抗氢致开裂和抗硫化 氢应力腐蚀性能，但该钢板的抗拉强度较低，耐热性能不强，不适用于中高温环境的石化设 备，且在用于高压石化设备时，需要使用厚度较大的钢板，使用成本较高。
[0005] 专利号为CN102605242A的发明专利申请公开了"一种抗氢致开裂压力容器用钢 及其制造方法"通过增加钢材中的C含量至0. 15%?0.25%，增加钢材的强度；但是随着 含碳量的增加，钢材不仅容易发生氢蚀，而且可焊性较差，因此，该钢材难以用于制备石化 设备的压力容器。
【发明内容】
[0006] 针对现有技术中存在的缺陷，本发明的目的在于提供一种耐腐蚀稀土合金钢，在 具有良好的强初性、耐尚温性、焊接性能的如提下，提尚钢材的抗硫化氛应力腐蚀能力、抗 氢致诱导开裂的能力及耐氯离子腐蚀能力，而且使用成本较低。
[0007] 为达到以上目的，本发明采取的技术方案是：一种耐腐蚀稀土合金钢，按质量百分 比计，该稀土合金钢包括0%?〇· 10%的C，0. 20%?0· 50%的Si，0. 40%?0· 60%的Mn， 0 % ?0· 018 % 的 P，0 % ?0· 005 % 的 S，1. 8 % ?2. 0 % 的 Cr，0 % ?0· 3 % 的 Ni，0· 30 % ? 0· 50 % 的 Mo, 0· 04 % ?0· 08 % 的 A1，0· 08 % ?0· 12 % 的 V，0· 04 % ?0· 08 % 的 Nb，0 % ? 0. 20 % 的 Cu，0. 005 % ?0. 03 % 的稀土，余量为 Fe，稀土包括 20 % ?40 % 的 La、40 % ?50 % 的Ce、15%?20%的Nd和1%?5%的Pr。
[0008] 在上述技术方案的基础上，按质量份计，所述稀土合金钢包括0%?0. 08%的C， 0· 25 % ?0· 45 % 的 Si，0· 42 % ?0· 55 % 的 Mn，0 % ?0· 014 % 的 P，0 % ?0· 0035 % 的 S， L 82 % ?L 98 % 的 Cr，0 % ?0· 2 % 的 Ni，0· 32 % ?0· 48 % 的 Mo, 0· 05 % ?0· 07 % 的 Al， 0.09%?0.11%的￥，0.05%?0.07%的恥，0%?0.15%的〇1，0.007%?0.020%的稀 土，余量为Fe，稀土包括20%?40%的La、40%?50 %的Ce、15 %?20 %的Nd和I %? 5%的 Pr。
[0009] 在上述技术方案的基础上，按质量份计，所述稀土合金钢包括0%?0.05%的C， 0· 30% ?0· 40% 的 Si，0. 45% ?0· 52% 的 Μη，0% ?0· 012% 的 P，0% ?0· 003% 的 S， L 85%?L 95% 的 Cr，0%?0· 15% 的 Ni，0. 35%?0· 45% 的 Μο,0· 055%?0· 65% 的 A1， 0· 095%?0· 105% 的 V，0. 055%?0· 065% 的 Nb，0%?0· 10% 的 Cu，0. 008%?0· 015% 的 稀土，余量为Fe，稀土包括20%?40%的La、40%?50%的Ce、15%?20%的Nd和1 %? 5%的 Pr。
[0010] 在上述技术方案的基础上，所述稀土合金钢中稀土的含量为0. 01%。
[0011] 在上述技术方案的基础上，所述稀土包括30%的La、48%的Ce、19%的Nd和3% 的Pr。
[0012] 在上述技术方案的基础上，所述稀土合金钢的屈服强度为380?390MPa，抗拉强 度为 540 ?565MPa。
[0013] 在上述技术方案的基础上，所述稀土合金钢的断面收缩率为63 %?65 %，断后伸 长率为31%?32%，伸长率为34. 5%。
[0014] 在上述技术方案的基础上，所述晶粒度大于6级，非金属杂质的总和小于4. 0。
[0015] 在上述技术方案的基础上，所述稀土合金钢在0°C下的冲击功为228J、在-30°C下 的冲击功为205J。
[0016] -种制备耐腐蚀稀土合金钢的方法，包括以下步骤：
[0017] A、将原材料放入电炉中炼制，得到钢液；将钢液转移至炉外精炼包进行炉外精炼 和真空脱气，调整钢包中C的含量为0%?0. 10%、Si的含量为0. 20%?0. 50%、Mn的 含量为0.40%?0.60%，P的含量0%?0.018%，S的含量0%?0.005%，Cr的含量为 L 8 %?2. 0 %，Ni的含量0 %?(λ 3 %，Mo的含量为(λ 30 %?0· 50 %，Al的含量为(λ 04? 0.08%，V的含量为0.08?0· 12%，Nb的含量为0.04?0.08%，Cu的含量0%?0.2% ;
[0018] B、吊包浇铸模铸得到电极坯，将电极坯进行电渣重熔，得到稀土合金钢电渣钢锭， 将电渣钢锭热加工、粗加工后得到近成品，将近成品经温度为950±10°C正火处理后进行 700± KTC回火处理，再经精加工得到稀土合金钢成品。
[0019] 与现有技术相比，本发明的优点在于：
[0020] (1)本发明中的稀土合金钢，其屈服强度为380?390MPa，抗拉强度为540? 565MPa，断面收缩率为63?65%，断后伸长率为31?32%，晶粒度大于6级，非金属杂质 的总和小于4. 0,在0°C下的冲击功为228J、在-30°C下的冲击功为205J，该合金钢的伸长率 为34. 5%。本发明的稀土合金钢，与现有技术中的钢材相比，其综合性能比较优越，在高温 高压下不易受损，能够用于制备石化设备用钢。同时，该稀土合金钢制备石化设备用钢时， 不仅可焊性较高，而且需要的稀土合金钢的厚度较薄，能够节约成本。
[0021] ⑵本发明中的稀土合金钢，其耐硫酸、三氯化铁、盐酸、硫化氢的均匀腐蚀能力较 强，由于石油和化工原料的成分比较复杂，通常含有硫化物、氢、湿硫化氢和氯离子，若石化 设备用钢被其中任意一种成分腐蚀，会导致设备损坏，因此，需要选用能够防止任意一种成 分腐蚀的钢材制备石化设备用钢，本发明中的稀土合金钢能够满足上述要求，因此，稀土合 金钢能够用于制备能够长期使用的石化设备用钢，延长石化设备用钢的使用寿命，降低石 化设备用钢的使用成本。
[0022] (3)本发明中的稀土合金钢，经过在950±10°C的温度下正火、在700±10°C的温 度下回火后得到，该稀土合金钢组织为稳定的铁素体+索氏体组织，不存在对硫化氢应力 腐蚀开裂和氢致开裂有较大影响的马氏体组织，进而增加稀土合金钢的抗硫化氢应力腐蚀 能力。
【专利附图】
【附图说明】
[0023] 图1为本发明实施例中耐腐蚀稀土合金钢的金相图。
【具体实施方式】
[0024] 以下结合附图及实施例对本发明作进一步详细说明。
[0025] 参见图1所示，本发明实施例提供一种耐腐蚀稀土合金钢，按质量百分比计，该 稀土合金钢包括0%?0· 10%的C(碳），0· 20%?0· 50%的Si (硅），0· 40%?0· 60% 的Mn(锰），0%?0.018%的P(磷），0%?0.005%的 S(硫），1.8%?2.0%的 Cr(铬）， 0%?0· 3%的 Ni (镍），0· 30%?0· 50%的Mo (钼），0· 04%?0· 08%的 Al (铝），0· 08%? 0· 12%的 V(钒），0· 04%?0· 08%的 Nb (铌），0%?0· 20%的 Cu(铜），0· 005%?0· 03% 的稀土（本实施例中，稀土的含量优选为0. 01 % )，余量为Fe (铁）和不可避免的杂质。
[0026] 本发明实施例中，按质量份计，耐腐蚀稀土合金钢包括0 %?0.08%的C， 0· 25 % ?0· 45 % 的 Si，0· 42 % ?0· 55 % 的 Mn，0 % ?0· 014 % 的 P，0 % ?0· 0035 % 的 S， L 82 % ?L 98 % 的 Cr，0 % ?0· 2 % 的 Ni，0· 32 % ?0· 48 % 的 Mo, 0· 05 % ?0· 07 % 的 Al， 0.09%?0.11%的￥，0.05%?0.07%的恥，0%?0.15%的〇1，0.007%?0.020%的稀 土，余量为Fe和不可避免的杂质。
[0027] 本发明实施例中，按质量份计，耐腐蚀稀土合金钢包括0 %?0.05%的C， 0· 30% ?0· 40% 的 Si，0. 45% ?0· 52% 的 Μη，0% ?0· 012% 的 P，0% ?0· 003% 的 S， L 85%?L 95% 的 Cr，0%?0· 15% 的 Ni，0. 35%?0· 45% 的 Μο,0· 055%?0· 65% 的 A1， 0· 095%?0· 105% 的 V，0. 055%?0· 065% 的 Nb，0%?0· 10% 的 Cu，0. 008%?0· 015% 的 稀土，余量为Fe和不可避免的杂质。
[0028] 本发明实施例中的稀土包括的20 %?40 % La (镧）、40 %?50 %的Ce (铈）、 15%?20%的Nd(钕）和1%?5%的Pr(镨）。
[0029] 本发明实施例中，稀土包括30%的La、48%的Ce、19%的Nd和3%的Pr。
[0030] 本发明实施例中稀土合金钢的制备方法如下：
[0031] Sl :向偏心底电炉中加入Fe，出钢时先加入质量份0%?0.01 %的Al进行初步脱 氧，然后加入Si、Mn、Cr、Mo、Ni、V、Nb元素进行初步合金化，得到钢液。
[0032] S2 :将钢液转移至炉外精炼包进行LF炉外精炼和真空脱气，脱气后向钢中加入铝 至钢中铝的含量为0. 05 %?0. 08%，再加入稀土保持小氩气搅拌15min以上，调整钢包中 C的含量为0 %?0· 10 %、Si的含量为0· 20 %?0· 50 %、Mn的含量为0· 40 %?0· 60 %， P的含量〇%?〇· 018%，S的含量0%?0.005%，Cr的含量为L 8%?2.0%，Ni的含量 0%?0.3%，]?〇的含量为0.30%?0.50%，41的含量为0.04?0.08%，￥的含量为0.08? 0· 12%，Nb的含量为0.04?0.08%，Cu的含量0%?0.2%。
[0033] S3 :吊包浇铸模铸得到电极坯，将电极坯进行电渣重熔，得到稀土合金钢电渣钢 锭，将电渣钢锭热加工、粗加工后得到近成品，将近成品经温度为950±10°C正火处理后进 行700± KTC回火处理，再经精加工得到稀土合金钢成品。
[0034] 参见图1所示，稀土合金钢成品的组织为稳定的铁素体+索氏体组织，图中，白色 为铁素体组织，不存在对硫化氢应力腐蚀开裂和氢致开裂有较大影响的马氏体组织，进而 增加稀土合金钢成品的抗硫化氢应力腐蚀能力。
[0035] 采用上述方法制得的稀土合金钢，其抗拉强度为540?565MPa，屈服强度为380? 390MPa，断面收缩率为63 %?65 %，断后伸长率为31 %?32 %，晶粒度大于6级，非金属杂 质的总和小于4. 0。
[0036] 本发明实施例中合金钢中碳的含量为0%?0. 10%，由于碳含量为0.08%? 0. 25%时，合金钢的耐硫化物腐蚀性较高，若碳含量高于0. 25%后，随着合金钢中碳含量的 增加，合金钢不仅容易发生氢蚀，而且可焊性较差，本发明实施例中合金钢的碳含量为控制 在0. 10%以下，该合金钢不仅能够耐硫化物腐蚀，而且可焊性较好。
[0037] 本发明实施例中Mn的含量为0. 40%?0. 60%，由于锰元素是一种易偏析的元素， 控制锰含量是避免合金钢在硫化物腐蚀开裂的有效途径，当偏析区的Mn、C含量达到一定 比例时，在钢材生产和设备焊接过程中，容易产生出马氏体相。马氏体相的硬度较高，会降 低设备抗硫化物应力腐蚀的能力；同时，合金钢中锰的含量为〇. 40 %?0. 60 %时，锰能与 合金钢中的硫反应生产硫化锰，排出合金钢体系。同时，合金钢在脱氧时，含量为0. 40%? 0. 60%的锰，能够形成良好的脱氧组织，促进合金钢脱氧，而起积极作用。
[0038] 本发明实施例中Cr的含量为1.8%?2.0%，Cr的熔点为1903°C，本身具有较 好的抗蠕变性能，合金钢中Cr的含量为1. 8%?2. 0%时，该合金钢具有较好的抗蠕变性 能，当合金钢中Cr的含量低于1. 8%、或者高于2. 0%时，其抗蠕变性能均低于Cr含量为 1.8%?2.0%的合金钢。
[0039] 络、错、娃和稀土兀素能提尚耐热钢的抗氧化性能。
[0040] 本发明实施例中Mo的含量为0. 30%?0. 50%，Mo的熔点为2625°C，是一种难熔 金属，Mo加入合金钢后，能够缩小γ-Fe相区、扩大a-Fe相区的合金元素（γ-Fe、a-Fe均 为铁单质晶体的不同构型），能提尚抗氛能力和抗硫化氛开裂性能、提尚耐热钢的热强性， 显著抑制铁的自扩散，提高固溶体的再结晶温度。在Mo的含量较低合金耐热钢中，Mo的作 用是强化固溶件及形成性质优异的细小的碳化物相。Mo的抗硫化氢开裂效果相当于铬的4 倍，Mo的含量为0. 3%?0. 5%时，不仅具有较好的抗硫化氢开裂性能，而且使用成本较低。
[0041] Al的含量为0.04%?0.08%，由于Al是合金钢中的主要脱氧元素，Al在奥氏体 中的最大溶解度为〇. 6%，Al溶入奥氏体后仅能微弱地增大淬透性；当合金钢中Al的含量 偏高时，会造成合金钢中夹杂增多，进而降低合金钢的韧性、淬硬性和抗硫化氢腐蚀性能。 合金钢中Al的含量为0.04%?0.08%时，Al能够完全融入奥氏体中，不仅能够增大奥氏 体的淬透性，而且保持合金钢的抗硫化氢腐蚀性能。
[0042] Ni是促使合金钢形成稳定奥氏体组织的主要元素，能够使得铁碳合金冷却时自 奥氏体中开始析出F的临界温度最低，同时，使得冷裂纹敏感系数的增加最小。Ni的含量 0%?0. 3%时，能够与合金钢中的Ni与Nb、V共存，使合金钢的相变温度降低，促使细小沉 淀物的形成，降低合金钢炼制成本。Ni的含量0%?0. 3%，能够防止Ni含量过高导致的吸 氢，进而能够有效降低合金钢的硫化物破裂敏感性。
[0043] Nb的含量为0. 04 %?0. 08%，Nb能够细化合金钢的晶粒、降低合金钢的过热敏感 性、降低合金钢的回火脆性，提高合金钢的强度。
[0044] Nb能够细化合金钢的正火和退火的主要组织铁素体，增加高温铁素体的变形抗 力，乳制时夹杂物的变形（尤其是MnS的变形），随着铌含量的增加，MnS的长宽比增大， HIC(抗氢致裂纹）的敏感性增大。铌含量小于0.037%时，Nb(CN)粒子非常细小，此时HIC 裂纹主要出现在细长的MnS顶部，减少了铁素体组织的不均匀性，有效提高钢抗硫化物腐 蚀的性能。
[0045] V是钢的优良脱氧剂，钒可细化铁素体晶粒，提高合金钢的强度和韧性。钒能够与 碳形成碳化物，在高温高压的条件下，碳化物能够提高抗氢腐蚀能力，提高渗碳体（铁碳合 金按亚稳定平衡系统凝固和冷却转变时析出的Fe 3C型碳化物）的熔点、硬度和耐磨性。V的 含量过高时，容易使合金钢的焊接部位产生脆性，因此V的含量不能过高，控制在0. 08%? 0· 12%〇
[0046] Cu在钢中能够形成保护膜，保护膜能够阻碍氢原子向钢中扩散，进而提高钢的抗 氢致开裂性能；铜含量过高时，热加工时合金钢容易产生热脆，因此铜的含量不能过高，控 制0. 2%以下。
[0047] 稀土能够细化晶粒，在控制轧制下，适量的稀土可使轧制态钢为粒状贝氏体组织。 在奥氏体区，稀土使碳化铌析出的孕育期延长，使动态再结晶的开始及终了时间间隔加大。 稀土与低熔点的杂质砷、锑等化合成高熔点化合物溶于铁素体中，净化晶界，进而减少界面 缺陷，有助于减轻硫化氢腐蚀。稀土还有极好的除硫性。
[0048] 钢中加入稀土，可以置换钢中存在的硅酸盐、氧化铝、铝盐酸以及硫化锰等夹杂物 中的氧和硫，形成稀土化合物，稀土化合物在热加工时不易变形，仍然保持细小的球形或纺 锤形，较均匀地分布在钢中，消除了原先存在的沿钢材轧制方向分布的呈条状MnS等夹杂， 实现对夹杂物形态的有效控制。
[0049] 稀土对夹杂物的变性作用随含量的增加有一个渐变的过程。钢中含有少量稀土， 在钢材上就能观察到变粗、变短了的含稀土的MnS，随稀土成份继续增加，含球状的稀土硫 化物逐渐增多，并伴有小球状RES等夹杂物，当钢中稀土达到一定值时，长条状MnS夹杂物 便完全消失，约90%以上的MnS夹杂物可以变为细小的球形或仿锤形颗粒，较均匀分布，可 以克服细长条MnS夹杂所产生的方向性，克服焊接热影响区的层状撕裂。稀土夹杂物的热 膨胀系数和钢的近似，可以避免钢材热加工冷却时在夹杂物周围产生较大的附加应力，提 高了钢的疲劳强度。稀土能抑制钢中奥氏体晶粒长大，细小的球形稀土夹杂物对晶界有钉 扎作用，可阻碍晶界的迀移，从而抑制晶粒长大。
[0050] 本发明实施例中，稀土包括20 %?40 %的La、40 %?50 %的Ce，15 %?20 %的Nd 和1%?5%的Pr，能够有效控制夹杂物形的态，抑制钢中奥氏体晶粒长大，使得到的稀土 合金钢的晶粒比较均匀，性能比较好。
[0051] S、P :硫和磷都是钢中的有害元素，本实施例中S彡0. 005%，P彡0. 018%，能够提 高稀土合金钢的耐腐蚀性。
[0052] 下面，通过7个实施例对本发明作详细说明：
[0053] 参见表1所示，为组分不同的稀土合金钢。
[0054] 表1，实施例1、2、3、4、5、6、7中各组分的含量
[0055]
【权利要求】
1. 一种耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：按质量百分比计，该稀土合金钢包括0%? 0? 10 % 的 C，0. 20 % ?0? 50 % 的 Si，0. 40 % ?0? 60 % 的 Mn，0 % ?0? 018 % 的 P，0 % ? 0? 005% 的 S，1. 8 %?2. 0 % 的 Cr，0 % ?0? 3 % 的 Ni，0. 30% ?0? 50% 的 Mo,0. 04%? 0.08%的六1，0.08%?0.12%的￥，0.04%?0.08%的恥，0%?0.20%的〇1，0.005%? 0? 03 %的稀土，余量为Fe，稀土包括20 %?40 %的La、40 %?50 %的Ce、15 %?20 %的Nd 和1%?5%的Pr。
2. 如权利要求1所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：按质量份计，所述稀土合金 钢包括 0 % ?〇? 08 % 的 C，0? 25 % ?0? 45 % 的 Si，0? 42 % ?0? 55 % 的 Mn，0 % ?0? 014 % 的？，0%?0.0035%的5，1.82%?1.98%的0,0%?0.2%的附，0.32%?0.48%的 Mo,0. 05%?0? 07% 的 A1，0. 09% ?0? 11% 的 V，0. 05% ?0? 07% 的 Nb，0%?0? 15% 的 Cu，0. 007 %?0. 020 %的稀土，余量为Fe，稀土包括20 %?40 %的La、40 %?50 %的Ce、 15%?20%的Nd和1%?5%的Pr。
3. 如权利要求2所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：按质量份计，所述稀土合金 钢包括0%?0.05%的(：，0.30%?0.40%的31，0.45%?0.52%的]\111，0%?0.012%的 P，0 % ?0? 003 % 的 S，1. 85 % ?1. 95 % 的 Cr，0 % ?0? 15 % 的 Ni，0? 35 % ?0? 45 % 的 Mo， 0? 055%?0? 65%的 A1，0. 095%?0? 105%的 V，0. 055%?0? 065%的 Nb，0%?0? 10%的 (：11，0.008%?0.015%的稀土，余量为？6，稀土包括20%?40%的1^、40%?50%的〇6、 15%?20%的Nd和1%?5%的Pr。
4. 如权利要求3所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述稀土合金钢中稀土的含 量为0.01%。
5. 如权利要求1?4中任一项所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述稀土包括 30%的 La、48%的 Ce、19%的 Nd 和 3%的 Pr。
6. 如权利要求1?4中任一项所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述稀土合金 钢的屈服强度为380?390MPa，抗拉强度为540?565MPa。
7. 如权利要求1?4中任一项所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述稀土合金 钢的断面收缩率为63%?65%，断后伸长率为31 %?32%，伸长率为34. 5%。
8. 如权利要求1?4中任一项所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述晶粒度大 于6级，非金属杂质的总和小于4. 0。
9. 如权利要求1?4中任一项所述的耐腐蚀稀土合金钢，其特征在于：所述稀土合金 钢在0°C下的冲击功为228J、在-30°C下的冲击功为205J。
10. -种制备耐腐蚀稀土合金钢的方法，其特征在于，包括以下步骤： A、 将原材料放入电炉中炼制，得到钢液；将钢液转移至炉外精炼包进行炉外精炼和真 空脱气，调整钢包中C的含量为0%?0. 10%、Si的含量为0. 20%?0. 50%、Mn的含量为 0? 40%?0? 60%，P的含量0%?0? 018%，S的含量0%?0? 005%，Cr的含量为1. 8%? 2. 0 %，Ni的含量0 %?0? 3 %，Mo的含量为0? 30 %?0? 50 %，A1的含量为0? 04?0? 08 %， V的含量为0.08?0? 12%，Nb的含量为0.04?0.08%，Cu的含量0%?0.2% ; B、 吊包浇铸模铸得到电极坯，将电极坯进行电渣重熔，得到稀土合金钢电渣钢锭，将 电渣钢锭热加工、粗加工后得到近成品，将近成品经温度为950±10°C正火处理后进行 700± 10°C回火处理，再经精加工得到稀土合金钢成品。
【文档编号】C22C38/26GK104498836SQ201410802180
【公开日】2015年4月8日 申请日期:2014年12月22日 优先权日:2014年12月22日
【发明者】潘传洪, 赵天波, 向勇, 胡广志, 袁忠华, 刘长春, 伍砚 申请人:湖北长江石化设备有限公司