一种新型超轻高强高塑镁锂合金及其制备方法与流程

本发明涉及高强高塑镁锂合金领域，特别是涉及一种同时具有超低密度、高强度、高塑性和可室温塑性成型的新型超轻高强高塑镁锂合金及其制备方法。

背景技术：

镁与锂(密度为0.534g/cm³)进行合金化后，形成的将具有密度低、比强度和比刚度高等优点，可有效克服镁合金因密排六方结构引起塑性差的缺点，使的镁锂合金可作为航空航天和汽车等高新技术领域中一种潜在的候选新型轻质金属材料。对于Mg-Li合金，当Li含量低于5.5％时，其组织为Li固溶于Mg晶格中形成的α-Mg固溶体。当Li含量高于5.5wt.％，其主要相为hcp结构的α固溶体和bcc结构的β-Li相，而当Li含量高于11.5wt.％时，合金将完全由β相组成。其中，双相组织(α-Mg+β-Li)对于合金的强度和超塑性是有益的。与传统工程金属结构材料相比，镁锂合金是目前应用中最轻的。同时，该合金具有强的冷热变形能力、低的力学各向异性和良好的低温性能等特性。然而，镁锂合金也存在绝对强度低、耐高温能力差、抗蠕变性能和抗腐蚀性极差等缺点，严重制约了合金的应用与进一步的发展。近年来，文献(Mater.Lett.(材料快讯)60(2006)3272)和(Scr.Mater.(材料快报)51(2004)1057)主要侧重于下列两种强化方式来提高Mg-Li合金的强度：1)合金化强化；2)大塑性变形强化。另外，文献(Mater.Lett.(材料快讯)60(2006)1863)报道的复合强化Mg-Li合金的抗拉强度也仅为189MPa。可见，利用传统加工处理手段如合金化、热处理以及机械大变形，几乎已使镁锂合金的强度达到了极限。近年来，研究表明向镁合金中引入长周期有序(LPSO)相，可使Mg-2％Y-1％Zn合金的屈服强度提升至610MPa(Mater.Trans.(材料会刊)42(2001)1171)。因此，深入研究微观组织优化和新型强化相在镁锂合金中的引入，不仅可大幅度提升合金的力学性能，还会极大推动Mg-Li合金的工程应用。

技术实现要素：

本发明的目的在于提供一种新型超轻高强高塑镁锂合金及其制备方法，解决 镁合金不能同时具有高强高塑和可室温成型等问题。

本发明的技术方案是：

一种新型超轻高强高塑镁锂合金，Mg-Li合金是在β-Li相区的单相镁锂合金，按重量百分含量计，其包含的组分元素及其含量为：锂含量为11.5～30％，锌含量为2～6％，钇含量为3～10％，镁含量为平衡余量。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金，优选的成分范围，按重量百分含量计，Mg-Li合金包含的组分元素及其含量为：锂含量为15～25％；锌含量为3～5％，钇含量为5～8％，镁含量为平衡余量。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金，钇和锌的重量比值Y/Zn为1～2。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金，Mg-Li合金的密度为1.1～1.6g/cm³。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金，Mg-Li合金进行室温塑性成型。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金，Mg-Li合金的抗拉强度为σ_b＝180～320MPa，屈服强度为σ_0.2＝130～250MPa，延伸率为δ大于40％。

所述的新型超轻高强高塑镁锂合金的制备方法，Mg-Li合金的制备包括两个步骤：首先炼制满足成分要求的Mg-Zn-Y三元合金，然后将合金和纯Li在真空炉中进行重熔，以确保合金元素的分布均匀和减少Li元素在高温熔炼条件下的烧损。

本发明的设计思想是：

本发明通过合理选择合金元素并控制其含量和配比，使合金的基体为β-Li单相组织。同时，将长周期结构相引入到镁锂合金基体中。充分结合了β-Li单相组织具有的低密度及高塑性和长周期结构相的显著强化作用，制备出了具有超低密度、高强度、高塑性和室温可成型的超轻Mg-Li-Zn-Y合金。

本发明的优点及有益效果是：

1、本发明通过控制合金中的Li含量，极大的使合金密度得到了控制，甚至低于传统镁锂合金的密度，达到了真正意义上的超轻，为结构部件轻量化需求提供了候选材料。

2、本发明的合金在保留着较高塑形的同时，还具有工程需求的强度,特别适合于轻质、高强、高韧的用材需求。

3、本发明的合金具有室温成型能力，极大地减少了合金后续加工成本。

附图说明

图1含长程结构相镁锂合金(实施例1、实施例2和实施例3)XRD结果图。

图2为实施例1和实施例2合金的扫描电镜(SEM)观察照片及能谱结果。其中，图2(a),(b)和(g)为实施例1合金的高低倍SEM观察照片及合金相的EDS能谱分析结果；图2(c),(d)和(h)为实施例2合金的高低倍SEM观察照片及合金相的EDS能谱分析结果。图2(e)和(f)为实施例3合金的高低倍SEM观察照片。

具体实施方式

下面结合具体实施例和附图对本发明做进一步说明，需要说明的是给出的实施例是用于说明本发明，而不是对本发明的限制，本发明的保护范围并不限于以下实施的具体实施例。

实施例1

Ⅰ)、合金组成

按下列配比配置10千克含锂镁合金材料，所称取出的各合金元素的重量分别为：锂(Li)1.2千克、锌(Zn)0.2千克、钇(Y)0.4千克和余量的镁(Mg)。按重量百分比计，合金成分为Mg-12％Li-2％Zn-4％Y。

Ⅱ)、合金冶炼

合金的冶炼分两步：

1)在一个10千克容量的坩埚和电阻炉中，充分搅拌，将合金元素Y和Zn熔化，制备出Mg-2％-4％Y合金。

2)将Mg-2％-4％Y合金和纯锂放在真空炉中进行重熔。当合金完全熔化后，在720℃下保温30分钟，在真空炉内进行浇注。

Ⅲ)、均匀化和变形加工

1)将铸锭剥皮。

2)将剥皮后的铸锭用铝箔严密包裹，在450℃下进行4小时的均匀化处理。

3)将均匀化处理后的铸锭切成15mm厚的板材，在室温下进行轧制，分5次轧制成厚度为3mm的板材。

Ⅳ)、微观组织表征

组织观察的样品其制备过程如下：在煤油的保护下，对试样进行机械抛光；利用X-射线衍射分析对合金进行相分析，表明合金的相组成为β-Li和Mg₁₂ZnY(LPSO相)，相应X-射线图谱见附图1；高低倍电子扫描显微镜观察照片见附图2(a)和(b)。能谱分析结果证明，白色颗粒相的是LPSO相见附图2(g)。

Ⅴ)、力学性能测试

合金的室温力学拉伸性能样品的轴线方向平行于材料的轧向，试样标准长度为25mm，宽度为5mm，厚度为2mm。拉伸试验的应变速率为1×10^-3s^-1。拉伸试验在MTS(858.01M)拉扭试验机上进行。该含锂镁合金的材料的抗拉强度为270MPa，屈服强度为210MPa，延伸率为δ＝56％，密度为1.31g/cm³。

实施例2

Ⅰ)、合金组成

按下列配比配置10千克含锂镁合金材料所称取出的各元素为：锂(Li)1.4千克、锌(Zn)0.3千克、钇(Y)0.6千克和余量的镁(Mg)。按重量百分比计，合金成分为Mg-14％Li-3％Zn-6％Y。

Ⅱ)、合金冶炼

参考实施例1的冶炼。不同之处在于：两者的锌(Zn)和钇(Y)含量不同。

Ⅲ)、均匀化和变形加工

参考实施例1的均匀化和轧制工序。

Ⅳ)、微观组织表征

参考实施例1的微观组织表征。合金中主要相为β-Li和Mg₁₂ZnY(LPSO相)，相应X-射线图谱见附图1；与实施例1中合金相比，该合金中的LPSO相的数量有所增加，相应的扫描电晶照片见附图2(c)和(d)。能谱分析结果见附图2(h)。

Ⅴ)、力学性能测试

参考实施例1的力学性能测试。该含锂镁合金的材料的抗拉强度为310MPa，屈服强度为250MPa，延伸率为δ＝45％，密度为1.29g/cm³。

实施例3

Ⅰ)、合金组成

按下列配比配置10千克含锂镁合金材料所称取出的各元素为：锂(Li)1.8千克、锌(Zn)0.3千克、钇(Y)0.6千克和余量的镁(Mg)。按重量百分比计，合金成分为Mg-18％Li-3％Zn-6％Y。

Ⅱ)、合金冶炼

参考实施例1的冶炼。不同之处在于：两者的锌(Zn)和钇(Y)含量不同。

Ⅲ)、均匀化和变形加工

参考实施例1的均匀化和轧制工序。

Ⅳ)、微观组织表征

参考实施例1的微观组织表征。合金中主要相为β-Li和Mg₁₂ZnY(LPSO相)，相应X-射线图谱见附图1；与实施例2中合金相比，该合金中的LPSO相的数量基本没变，说明LPSO相的形成数量与加入的Zn和Y的量有关，相应的扫描电晶照片见附图2(e)和(f)。能谱分析结果与附图2(g)和(h)一致。

Ⅴ)、力学性能测试

参考实施例1的力学性能测试。该含锂镁合金的材料的抗拉强度为290MPa，屈服强度为240MPa，延伸率为δ＝65％，密度为1.19g/cm³。

实施例结果表明，本发明通过合理选择合金元素，将长周期结构相引入到高Li含量镁锂合金基体中，制备出了具有超低密度、高强度、高塑性的Mg-Li合金。该合金具有较强的室温成型能力，可冷轧成薄的板材(0.3～5mm)，其加工工艺操作简单、方便。