用于氮化燃料喷射系统的构件的方法与流程

文档序号:11110033阅读:691来源:国知局
用于氮化燃料喷射系统的构件的方法与制造工艺

本发明涉及一种用于氮化燃料喷射系统的受高压力负载的、由合金钢组成的构件的方法。



背景技术:

由公开文献DE 102 56 590 A1已知,燃料喷射系统的喷嘴在处于氮化状态时是非常耐抗的。在此,首先提高了抗腐蚀性和抗磨损性。然而在该文献中并未详细研究氮化方法。

此外,由公开文献WO 2001/042528 A1已知一种用于氮化喷嘴的方法。该已知的氮化方法在第一步骤中包括在盐浴中进行的氮碳共渗方法,之后在第二步骤中包括在520℃至580℃之间的温度下在低氮势或者说低的渗氮特性参数(在0.08至0.5之间的范围内)的情况下(即在教导曲线图的所谓的α区域中)进行的气体氮化方法。

具有处于非常高的压力下的燃料的燃料喷射系统的构件负载可能——特别是在节气门部位的区域中——导致这些构件的非常高的气蚀负载。即使在用上述氮化方法处理的构件中这也会导致较大的气蚀损害。



技术实现要素:

与之相对地,根据本发明的氮化方法减小由高压力负载引起的气蚀损害,其方式是:通过该氮化方法进一步提高构件的材料表面下方的延展性(韧性)。此外,该氮化方法对疲劳强度起积极作用。由此提高了构件的使用寿命或者说疲劳极限。

为此,用于氮化燃料喷射系统的受高压力负载的、由合金钢组成的构件的方法具有以下步骤:

-在无机酸中活化该构件,

-在含氧的气氛中在380℃至420℃之间预氧化该构件,

-在520℃至570℃之间在ε氮化物区域中的高的第一氮势KN,1的情况下氮化该构件,

-在520℃至570℃之间在γ‘氮化物区域中的低的第二氮势KN,2情况下氮化该构件。

通过活化减小了构件抵抗氮渗入的阻力。即,该步骤提高了构件的可氮化性。接着的预氧化导致:构件在工作中具有较高的抗腐蚀性。

真正的氮化被分成两个步骤,在这两个步骤中优选使用含氨的气体。

-具有处于ε氮化物区域中的第一氮势KN,1的第一氮化步骤用于构件的氮接收并从而用于提高构件的硬度,既在构件表面上的所谓的化合物层中,也在位于该化合物层下方的扩散层中。

-具有处于γ‘氮化物区域中的第二氮势KN,2的第二氮化步骤导致:化合物层不会变得过厚。化合物层虽然具有高硬度,但同时是非常脆的并从而非常容易受气蚀负载的影响。

通过根据本发明的氮化方法,除了减小脆的化合物层的厚度之外,首先相对于已知的氮化方法减少扩散层中氮化物沿晶界的嵌入。由此,晶界变得不那么容易断裂,这提高了构件的韧性并从而提高了抗气蚀作用的稳健性以及疲劳强度。

有利地,第一氮势KN,1处于1至10之间,优选2至8之间。即,第一氮势KN,1较高。由此,在教导曲线图中在520℃到570℃之间的温度的情况下基本位于ε氮化物区域中,该区域确保被活化的并且被氮化气体环流的构件接收的氮多。

此外有利地,第二氮势KN,2处于0.2至0.4之间。即,第二氮势KN,2较低。由此阻止高的氮含量深地渗入到构件中。主要提高的是化合物层中的氮含量;在基材中,氮质量含量上升到不超过大约6%。因此最大程度地保持构件的韧性。

在一个有利的实施方式中,已根据本发明的方法氮化过的构件在其表面上具有11%至25%之间的氮质量含量。这用于非常硬的、抗气蚀、抗磨损以及抗腐蚀的构件表面。

在另一有利的实施方式中,已根据本发明的方法氮化过的构件在相对于构件表面10μm的第一深度t1处具有3%至8%之间的氮质量含量。氮质量含量在10μm的构件深度已较大地下降导致:尽管构件具有高的表面硬度,但构件仍具有较高的韧性。在大致该构件深度也存在从化合物层到扩散层的过渡。

在另一有利的实施方式中,已根据本发明的方法氮化过的构件在相对于构件表面15μm的第二深度t2处具有2%至7%之间的氮质量含量。这导致:与已知的氮化方法相比进一步提高了构件韧性。

在另一有利的实施方式中,已根据本发明的方法氮化过的构件在相对于构件表面20μm的第三深度t3处具有2%至6%之间的氮质量含量。这导致:与已知的氮化方法相比进一步提高了构件韧性。

从该构件深度起,氮含量渐进地变化直到扩散区结束,以便之后在扩散区结束时相对突然地下降为基材中已包含的氮含量。通常,扩散区在此到达构件内部直至约500μm。氮含量从第三深度t3起如此下降,使得仅还形成少量的氮化物嵌入物。因此从该构件深度起得到必要的材料韧性。

在一个有利的实施方式中,所述构件是用于将燃料喷入内燃机燃烧室中的燃料喷射器的喷嘴体,其中,燃料喷射器具有可在喷嘴体中纵向运动地被导向的喷嘴针。由于燃料喷射器中的燃料并且在那里特别是在喷嘴体中的燃料的压力高并且流动速度高,所以所述喷嘴体刚好适合于根据本发明的氮化方法。例如,在喷嘴体的通到内燃机燃烧室中的喷射开口上还可能存在非常高的气蚀负载。由于通过根据本发明的氮化方法提高了喷嘴体疲劳强度,所以可以减少或甚至完全避免由此所引起的气蚀损害。

附图说明

图1示出一个教导曲线图,在该曲线图中关于氮化温度T描绘氮势KN,其中,用于根据本发明的方法的一个方法步骤的区域用第二氮势KN,2标记。

图2示出一个曲线图,在该曲线图中示出以根据本发明的方法氮化的构件的氮质量含量与构件深度的关系。

图3示意性示出燃料喷射器的一部分,其中仅示出了主要区域。

具体实施方式

图1示出教导曲线图:与温度T和氮势KN有关地示出了构件的铁-氮系统的不同状态相。氮势KN以对数形式关于氮化温度T绘出。在教导曲线图中未给出氮化持续时间,然而该氮化持续时间通常处于1至100小时之间的范围内。

氮势KN定义为:

在此,p(NH3)是氨分压,p(H2)是氢分压。所述分压分别是理想气体混合物中配属于各个气体成分的压力。这意味着,所述分压相当于各个气体组成部分在单独存在于相关的体积中的情况下所施加的压力。在观察溶解的气体的扩散特性时通常取代质量浓度而使用分压。

铁-氮系统的状态相被分成ε氮化物区域、γ氮化物区域、γ‘氮化物区域和α氮化物区域。ε氮化物区域具有非常高的氮质量含量并且通常可以在被氮化的构件的表面(即,所谓的化合物层或位于其下方的扩散层)找到。γ‘氮化物区域同样具有高的氮含量,然而具有比在ε氮化物区域中更有序的氮原子。γ‘氮化物区域同样可以在化合物层和扩散层中找到。ε氮化物区域和γ‘氮化物区域都是较硬且较脆的。然而在根据本发明的氮化方法外在非常高的温度下,也出现具有非常高的氮浓度的γ氮化物区域。α氮化物区域具有较低的氮浓度并且较柔韧。α氮化物区域通常可以在扩散层和基材中找到。

图1示出阴影区域12,该阴影区域基本上处于γ‘氮化物区域中,该阴影区域具有处于大约520℃至570℃之间范围的温度和大约0.2至0.4之间范围的氮势KN。在根据本发明的氮化方法中,阴影区域表征具有低的第二氮势KN,2的方法步骤。

图2示出一个曲线图,在该曲线图中关于构件深度“t[μm]”绘出了根据本发明的方法氮化的构件的氮质量含量“N质量-%”。在此,构件深度t垂直于表面延伸,所述氮质量含量针对与最接近的边缘或最接近的轮廓过渡间隔至少1mm的区域给出。曲线“MAX”表示所处理的构件的最大氮质量含量,曲线“MIN”表示所处理的构件的最小氮质量含量。

在图2中可见,用根据本发明的方法处理的构件的含氮的化合物层仅大约5μm至10μm厚并且扩散层在其后开始。扩散层可以达到直至超过500μm的构件深度,这由于图示原因未在图2中示出。

图3示意性示出燃料喷射器1的一部分,其中仅示出主要区域。燃料喷射器1具有喷嘴体4,在该喷嘴体中构造有压力室2。压力室2被处于高压力下的燃料充注并且例如由燃料喷射系统的未示出的共轨或未示出的高压泵馈给。在压力室2中可纵向运动地布置有喷嘴针3。喷嘴针3通过其纵向运动打开或关闭在喷嘴体4中所构造的用于将燃料喷入未示出的内燃机的燃烧室中的喷射开口5。喷嘴体4特别是在喷射开口5的区域中受气蚀风险。为了提高喷嘴体4的抗气蚀能力,使用根据本发明的氮化方法。

根据本发明的用于氮化燃料喷射系统的受高压力负载的、由合金钢组成的构件(例如喷嘴体4)的方法,包括以下方法步骤:

1)在无机酸中活化该构件。

2)在含氧的气氛中在380℃至420℃之间预氧化该构件。

3)在520℃至570℃之间在ε氮化物区域中的高的第一氮势KN,1的情况下氮化构件,优选,1≤KN,1≤10。

4)在520℃至570℃之间在γ‘氮化物区域中的低的第二氮势KN,2的情况下氮化构件,优选0.2≤KN,2≤0.4。

由此,为构件产生了与构件深度t有关的如图2所示出的氮质量含量。

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