抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸轧方法

文档序号:9781171阅读:1303来源:国知局
抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸轧方法
【技术领域】
[0001]本发明属于超级奥氏体不锈钢制备技术领域,特别涉及一种抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸乳方法。
【背景技术】
[0002]超级奥氏体不锈钢是一类高合金化的不锈钢,其薄规格的冷乳板在化学、制药、石油化工、发电厂等环境较为恶劣的领域有广阔的应用。较普通奥氏体不锈钢而言,超级奥氏体不锈钢含有大量的Cr、N1、Mo等合金元素,使其具有更高的强度、韧性和塑性,以及优异焊接性能,最为重要的是其在各种介质中耐蚀性能的大幅提高,满足了用户对可抵抗恶劣环境的材料的需求,使得超级奥氏体不锈钢的应用范围和对其的需求日益增多。
[0003]在超级奥氏体不锈钢中,某些合金元素含量很高,如Cr和Mo等,在传统的浇注、冶炼过程中,Cr和Mo元素会形成枝晶偏析,在随后的空冷过程中,偏析行为持续进行,最终造成中心部分整体偏析,由于合金元素的扩散系数很小,即使经过长时间高温均匀化退火也很难消除这种偏析,且高含量合金元素导致变形抗力大,铸坯热乳开坯时容易形成裂纹,甚至是开裂,故开坯时多采用在高温保温较长时间后进行锻造开坯的方法。开坯后经多道次热乳变形过程中,上述偏析元素会生长形成第二相,主要为laveux、碳化物等,最终,这些第二相会保留在使用状态的组织中。
[0004]超级奥氏体不锈钢中的第二相主要以金属间化合物的形式存在,多为硬质脆性相,沿晶界连续或不连续分布,在热加工或热处理过程中容易粗化长大,有的甚至与基体剥离,将给超级奥氏体不锈钢带来严重危害:I)恶化超级奥氏体不锈钢的耐蚀性能,由于基体和析出相合金元素含量的差别,导致腐蚀电位的差异,而导致的局部或选择性腐蚀;2)降低超级奥氏体不锈钢的强度、韧性和塑性。当超级奥氏体不锈钢受到外力作用时,如拉伸、冲击等,晶界上存在的第二相使得奥氏体各晶粒之间的结合力减弱,成为裂纹萌生和扩展的源头,严重削弱了其韧性和塑性,降低材料的使用性能和服役寿命,直接影响到其应用领域中设备的安全性和实用性。
[0005]通过中国知网(CNKI)、专利之星(CPRS)、SooPAT等检索系统检索,没有检索到与利用铸乳方法生产超级奥氏不锈钢以及控制超级奥氏不锈钢中Cr和Mo元素中心偏析相关的申请专利。针对超级奥氏体不锈钢Cr和Mo元素偏析严重、大量第二相析出的问题,目前还没有高效的解决方案,工业生产主要技术手段为:提高固溶处理温度和增加固溶处理时间,其中固溶处理温度高达1200°C以上,甚至更高,该固溶处理温度远高于普通奥氏体不锈钢的固溶处理温度,所以,对加热炉设备的能力提出了更高的要求,同时增加了材料烧损和能耗,降低了材料的利用率,加重了环境的承受能力,不利于经济和环境的可持续绿色发展。

【发明内容】

[0006]针对现有超级奥氏体不锈钢制备方法上存在的问题,本发明提供一种抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸乳方法。
[0007]抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸乳方法,包括以下步骤:
[0008]步骤1:按超级奥氏体不锈钢的成分配比,称取原料,将各原料在150?250°C保温100?15011^11,其中,超级奥氏体不锈钢,成分质量百分比为:(^0.03%小:0.18?0.25%,Si < 1.0% ,Cu < 0.75% ,Mn < 2.0%,Mo: 6?7 %,Cr: 20 ?22 %,N1: 23.5?25.5 %,P <
0.04%,S<0.03%,余量为Fe和不可避免的杂质;
[0009]步骤2:将各原料分类,分步放入真空感应熔炼炉中,真空度为0.1?1Pa,冶炼得到钢水;
[0010]步骤3:高纯氮气保护下,将钢水浇入双辊薄带铸乳机中进行铸乳,其中浇注温度为1450?1550°C,铸乳速度为10?40m/min,铸乳力30?70kN,得到超级奥氏体不锈钢薄带。[0011 ]本发明制备出的超级奥氏体不锈钢薄带厚度为2.0?3.0mm。
[0012]抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸乳方法,与现有技术相比,有益效果为:
[0013](I)本发明在不改变合金成分的前提下,抑制了严重恶化超级奥氏体不锈钢性能的Cr和Mo元素的中心偏析现象,较传统工艺制备的带钢而言,在保证塑性的前提下,屈服强度提高了5%?10%。
[0014](2)本发明采用薄带铸乳这一先进短流程工艺,与由冶炼、浇注、加热、乳制、退火等工序组成的传统工艺相比,大幅减少了薄带钢的生产工序,同时该工艺避免了钢带在传统铸坯加热、乳制及退火等生产过程中的能源消耗和加工损耗,节省了能源、矿产资源,降低了生产成本,提高了经济效益。
[0015](3)本发明避免了材料在铸坯加热、热乳变形及退火等传统生产工序过程中产生大量氧化铁皮,并减少了酸洗废液的处理且降低了因能源消耗带来的有害气体的排放,从而大幅度降低了材料在生产过程中所引起的环境污染,最终促进了可持续绿色发展。
【附图说明】
[0016]图1为实施例1的对比例铸锭铸态组织中心位置的背散射电子像;
[0017]图2为实施例1的对比例铸锭铸态组织中心位置的Mo元素的面扫结果;
[0018]图3为实施例1的对比例铸锭铸态组织中心位置的Cr元素的面扫结果;
[0019]图4为实施例1制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织的背散射电子像;
[0020]图5为实施例1制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Mo元素的面扫结果;
[0021 ]图6为实施例1制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Cr元素的面扫结果;
[0022]图7为实施例2制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织的背散射电子像;
[0023]图8为实施例2制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Mo元素的面扫结果;
[0024]图9为实施例2制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Cr元素的面扫结果;
[0025]图10为实施例3制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织背散射电子像;
[0026]图11为实施例3制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Mo元素的面扫结果;
[0027]图12为实施例3制备的超级奥氏体不锈钢薄带铸态组织Cr元素的面扫结果。
【具体实施方式】
[0028]以下实施例中采用的真空感应熔炼炉的型号为ZG-0.05;采用的双辊薄带铸乳机为水平式,配置有内冷式乳辊,乳辊直径为500_,辊身宽度为110?254mm;采用的冷乳机为直拉式四辊可逆冷乳/温乳实验乳机;酸洗液采用100ml水、30ml氢氟酸和120ml硝酸混合溶液,浸泡15?60min;采用的强度测量设备为CMT7000型微机电子万能试验机;观测显微组织及第二相采用Zeiss Ultra 55型扫描电镜;观测元素偏析采用JEOL JXA-8530F型电子探针。
[0029]对比例
[0030]采用的传统工艺制备超级奥氏体不锈钢薄带的步骤为:
[0031]按照超级奥氏体不锈钢质量百分比选配原料,采用真空感应熔炼炉冶炼,浇注成40Kg?50Kg铸坯,铸坯加热至1250°C保温120min后锻造开坯,将开坯后的铸坯重新加热至1200°C并保温120min,在Φ 450mm X 450mm 二棍可逆式实验热乳机上进行热乳,开乳温度为1150°C,终乳温度为960°C,得到厚度为5.5111111厚的热乳板。然后将热乳板在1200°(3保温30min后淬火并进行酸洗,将酸洗后的热乳板在冷乳试验机上进行冷乳变形,得到厚度为1.0mm的冷乳板。最后再将冷乳板在1150°C保温15min后淬火,得到传统工艺制备的超级奥氏体不锈钢薄带,并对其进行强度和塑性测量,其中,抗拉强度为738MPa,屈服强度为323MPa、延伸率为45%。
[0032]实施例1
[0033]抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸乳方法,包括以下步骤:
[0034]步骤1:按超级奥氏体不锈钢的成分配比,称取原料,将各原料在200°C
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