一种热轧钢板及其制备方法和应用
【专利摘要】本发明涉及热轧钢板生产领域，具体公开了一种热轧钢板及其制备方法和应用，所述热轧钢板的显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，其中，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20％以上。本发明提供的热轧钢板的制备方法包括：将锻造形成的板坯依次进行加热、粗轧、精轧和固溶，以粗轧和精轧的总变形率为100％计，所述粗轧的变形率为60?70％，所述精轧的末道次变形的变形率为8?12％。本发明采用新的控轧工艺使得热轧钢板在常温下具有高强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低温性能，特别适合在火箭发动机中应用。
【专利说明】
一种热轧钢板及其制备方法和应用
技术领域
[0001] 本发明涉及热乳钢板生产领域，具体地，涉及一种热乳钢板，一种热乳钢板的制备 方法，一种热乳钢板的应用。
【背景技术】
[0002] 航天用热乳钢板，由于其应用环境对材料时效性影响较大，现有热乳钢板均不能 满足技术要求。技术上要求航天用热乳钢板，特别是火箭发动机用热乳钢板的屈服强度比 棒材要求高50MPa以上，并且要求热乳钢板在常温下具有高强度、高塑性及高韧性的同时具 有良好的低温和超低温性能，以保证火箭卓越的大推力和远程运载能力。现有工艺研制的 热乳钢板性能指标不稳定，屈服强度合格率较低，只有60 %左右。
[0003] 因此，急需提供一种新的热乳钢板的生产工艺，研制出屈服强度合格率高，常温下 具有高强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低温性能的热乳钢板。
【发明内容】
[0004] 本发明的目的是在于克服现有技术生产的热乳钢板屈服强度合格率低，常温下热 乳钢板屈服强度、塑性和韧性较低，低温和超低温性能较差的缺陷，提供一种常温下具有高 强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低温性能的热乳钢板，一种操作简单且 屈服强度合格率高的热乳钢板的制备方法以及热乳钢板的应用。
[0005] 本发明的发明人通过深入的研究发现，对含有Fe、不大于0.03重量％的(：、不大于 0.15重量％的]?11、不大于0.15重量％的5丨、9-10.3重量％的附，11.5-12.5重量％的0,0.5-〇. 8重量％的此，0.15-0.25重量％的11，不大于0.2重量％的六1，不大于0.2重量％的^不大 于〇. 15重量％的￥，不大于0.15重量％的他和不大于0.2重量％的〇1的板坯进行乳制时，通 过控制粗乳和精乳工艺过程中各阶段钢板的变形率，优选进一步控制变形温度，能够改变 奥氏体的晶相，使得呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20%以上，上 述工艺增加板材热乳近表面变形残余奥氏体量，特别是奥氏体含量在5-7体积％，优选93-95体积％时，热乳钢板常温下具有高强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低 温性能。本发明的发明人进一步研究发现，固溶步骤对热乳钢板的性能产生较大影响，控制 固溶温度为840-860 °C，时间为0.5-1.5h能够进一步提高热乳钢板常温、低温和超低温性 能。
[0006] 基于此，本发明提供了一种热乳钢板，以所述热乳钢板的总重量为基准，所述热乳 钢板含有:Fe、不大于0.03重量％的(：、不大于0.15重量％的此、不大于0.15重量％的31、9_ 1〇 · 3重量％的附，11 · 5-12 · 5重量％的0，0 · 5-0 · 8重量％的恥，0 · 15-0 · 25重量％的11，不大 于0.2重量％的六1，不大于0.2重量％的^不大于0.15重量％的￥，不大于0.15重量％的恥和 不大于0.2重量％的〇!;所述热乳钢板的显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，其中，呈拉 长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20 %以上。
[0007] 本发明提供了一种热乳钢板的制备方法，该方法包括:将板坯依次进行加热、粗 车L、精乳和固溶，以所述板坯的总重量为基准，所述板坯含有:Fe、不大于0.03重量％的(：、不 大于0.15重量％的血、不大于0.15重量％的3丨、9-10.3重量％的附，11.5-12.5重量％的0， 0.5-0.8重量％的此，0.15-0.25重量％的11，不大于0.2重量％的六1，不大于0.2重量％的评， 不大于0.15重量％的￥，不大于0.15重量％的他和不大于0.2重量％的&1，以粗乳和精乳的 总变形率为100%计，所述粗乳的变形率为60-70%，所述精乳的末道次变形的变形率为8-12%〇
[0008] 本发明还提供了由上述制备方法生产的热乳钢板。
[0009] 本发明还提供了上述热乳钢板在火箭发动机中的应用。
[0010]本发明提供的热乳钢板显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，以奥氏体组织含量 为100%计，在放大倍数为100倍的金相显微镜下，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量不小于 20%，且屈服强度Ro.2在785MPa以上，优选情况下为790-825MPa，冲击韧性功在78J以上，优 选情况下为100-130J，晶粒度在4级以上，优选情况下为5-8级，抗拉强度为930-1000MPa，优 选情况下为940-990MPa，延伸率不小于12%，优选情况下为12-15.5%。因此，本发明提供的 热乳钢板具有高强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低温性能，非常适合在 火箭发动机中应用。
【附图说明】
[0011]附图是用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与下面的具 体实施方式一起用于解释本发明，但并不构成对本发明的限制。在附图中：
[0012] 图1是本发明实施例1制得的热乳钢板在放大倍数为100倍的金相显微镜下的奥氏 体金相组织图；
[0013] 图2是本发明对比例1制得的热乳钢板在放大倍数为100倍的金相显微镜下的奥氏 体金相组织图。
【具体实施方式】
[0014] 以下对本发明的【具体实施方式】进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体 实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
[0015] 在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或 值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各 个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个 新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
[0016] 根据本发明的第一个方面，本发明提供了一种热乳钢板，以所述热乳钢板的总重 量为基准，所述热乳钢板含有:Fe、不大于0.03重量％的(：、不大于0.15重量％的此、不大于 0.15重量％的51、9-10.3重量％的附，11.5-12.5重量％的0,0.5_0.8重量％的]\1〇,0.15-0.25重量％的11，不大于0.2重量％的六1，不大于0.2重量％的1不大于0.15重量％的￥，不 大于 0.15重量％的他和不大于0.2重量％的〇!;所述热乳钢板的显微组织为奥氏体组织和 马氏体组织，其中，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20%以上。
[0017] 所述拉长晶形态是指奥氏体组织由等轴晶粒沿变形方向被拉长的形态，即：设定 不规则的拉长结构中的最长距离所在直线为Y轴，与最长距离所在直线垂直的直线为X轴， 所述不规则的拉长结构在Y轴上的长度与在X轴上的长度之比不小于1.1。
[0018] 如图1和图2所示，本发明提供的热乳钢板的奥氏体组织结构发生变形，纵向被拉 长，而现有技术提供的热乳钢板的奥氏体组织结构基本呈不规则等轴结构。本发明提供的 热乳钢板具有更好的力学性能。
[0019] 在本发明中，无论是上述热乳钢板还是用于制备该钢板的钢水中，除了上述元素 之外，还包括除娃之外的不可避免的杂质。且Fe的含量通常为75-78重量％。
[0020] 根据本发明的一种优选实施方式，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组 织含量的30-40 %。
[0021] 呈拉长晶形态的奥氏体组织含量通过在放大倍数为100倍的金相显微镜下，计算 统计区域内可以观察到的在Y轴上的长度与在X轴上的长度之比不小于1.1的不规则的拉长 晶粒结构所占的面积比例得到。
[0022] 根据本发明的一种优选实施方式，所述奥氏体组织的含量为5-7体积％，马氏体组 织的含量为93-95体积％。
[0023]在本发明中，所述热乳钢板中奥氏体组织和马氏体组织的含量通过X，pert Pro衍 射仪来测定。
[0024] 本发明的热乳钢板的厚度可以根据热乳钢板的应用条件进行选择。从板形容易控 制和火箭发动机用料的需求角度出发，所述热乳钢板的厚度优选为5-30mm，更优选为5-20mm 〇
[0025] 根据本发明的一种优选实施方式，所述热乳钢板的屈服强度Ro.2在785MPa以上，优 选为790-825MPa。所述热乳钢板的屈服强度Ro.2按照GB/T228.1-2010规定的方法检测。
[0026] 根据本发明的一种优选实施方式，所述热乳钢板的零下192°C冲击韧性功在78J以 上，优选为100-130J，说明本发明提供的热乳钢板具有较好的低温性能。
[0027]在本发明中，所述热乳钢板的零下192°C冲击韧性功按照GB/T229-2007规定的方 法检测。
[0028]根据本发明的一种优选实施方式，所述热乳钢板的晶粒度在4级以上，优选为5-8 级。所述晶粒度通过GB/T 6394-2002中的比较法测定。
[0029]根据本发明的一种优选实施方式，所述热乳钢板的抗拉强度RmS930-1000MPa，优 选为940-990MPa。所述抗拉强度Rm通过GB/T228.1-2010金属材料室温拉伸试验方法测定。
[0030] 根据本发明的一种优选实施方式，所述热乳钢板的延伸率A不小于12%，优选为 12-15.5%。所述延伸率A通过GB/T228.1-2010金属材料室温拉伸试验方法测定。
[0031] 本发明的所述热乳钢板的显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，并且通过将呈拉 长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量控制在20%以上，实现热乳钢板的性能的 优化。
[0032] 根据本发明的第二个方面，本发明提供了一种热乳钢板的制备方法，该方法包括： 将板坯依次进行加热、粗乳、精乳和固溶，以所述板坯的总重量为基准，所述板坯含有:Fe、 不大于0.03重量％的(：、不大于0.15重量％的]?11、不大于0.15重量％的31、9-10.3重量％的 Ni，11 · 5-12 · 5重量％的0，0 · 5-0 · 8重量％的恥，0 · 15-0 · 25重量％的11，不大于0 · 2重量％ 的Al，不大于0.2重量％的^不大于0.15重量％的￥，不大于0.15重量％的他和不大于0.2重 量％的Cu，以粗乳和精乳的总变形率为100 %计，所述粗乳的变形率为60-70 %，所述精乳的 末道次变形的变形率为8-12%。
[0033] 所述板坯中，除了上述元素之外，还包括除硅之外的不可避免的杂质。且Fe的含量 通常为75-78重量％。
[0034]本发明的发明人在研究过程中发现，采用控乳新工艺能够改变所制得热乳钢板中 奥氏体的变形晶数量，使得呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20%以 上，得到的热乳钢板在常温下具有高强度、高塑性及高韧性的同时具有良好的低温和超低 温性能。
[0035]本发明对所述精乳过程没有特别的限制，只要保证精乳过程末道次变形的变形率 为8-12%即可。
[0036] 根据本发明的一种优选实施方式，所述精乳包括第一道次变形和第二道次变形， 进一步优选地，以粗乳和精乳的总变形率为100%计，所述粗乳的变形率为60-70 %，所述精 乳的第一道次变形的变形率为20-30%，所述精乳的第二道次变形的变形率为8-12%。采用 该优选的实施方式即能简化热乳钢板的生产工艺，能进一步提高热乳钢板的性能。
[0037] 根据本发明的一种优选实施方式，所述粗乳和精乳的总变形率为70-90 %，优选为 85-90%。所述粗乳和精乳的总变形率按式(1)计算：
[0038](板坯厚度-精乳后板坯材的厚度)/板坯厚度X 100 %式(1)。
[0039]本发明对所述板坯的厚度没有特别的限定，本领域技术人员可以根据对成品的厚 度要求来进行选择，优选地，所述板坯的厚度按照粗乳和精乳的总变形率为70-90%，优选 为80-85 %进行确定。
[0040] 根据本发明的一种优选实施方式，所述板还的厚度为20-300mm，优选为25-130mm。
[0041] 在本发明中，所述板坯加热可以在各种常规的用于板坯加热的装置上进行，用于 板坯加热的装置例如可以为步进式加热炉。所述板坯加热的温度优选为1050-1150°C，进一 步优选为1090-111 (TC。
[0042] 在本发明中，所述粗乳可以采用本领域技术人员常规使用的粗乳机进行，优选所 述粗乳为三辊粗乳。
[0043]根据本发明的一种优选实施方式，所述粗乳的终乳温度不小于850°C，优选为850-880°C。采用该种优选实施方式，通过控制粗乳的终乳温度以及粗乳的变形率更有利于提高 热乳钢板的常温性能、低温性能以及超低温性能。
[0044] 经过粗乳处理后的板坯优选进行乳后空冷，冷却至室温后，清理表面，待进行精 乳。
[0045] 在本发明中，优选所述精乳的第一道次变形的入口温度为950_1050°C，进一步优 选为980-1000°C ;优选所述精乳的第一道次变形的终乳温度为830-860°C，进一步优选为 840-860。。。
[0046] 在本发明中，优选所述精乳的第二道次变形的温度为700-780°C，进一步优选为 720-750 °C。
[0047] 采用本发明所述的优选实施方式，即控制第一道次变形和第二道次变形的温度和 变形率，更有利于增加所得热乳钢板中残余奥氏体中变形晶的含量，同时，也更有利于提高 其常温性能、低温性能以及超低温性能。
[0048] 在本发明中，优选所述精乳为两辊精乳。
[0049]根据本发明的一种优选实施方式，精乳的第二道次变形后，进行乳后空冷。
[0050]根据本发明的一种优选实施方式，所述固溶的温度为840-860°C，时间为0.5-1.5h。采用该种优选实施方式，更有利于将奥氏体组织的含量控制在5体积％左右，并且有 利于提高热乳钢板的性能。
[0051]本发明优选上述乳制方法，能够增加现有残余奥氏体的变形晶数量，实现热乳钢 板额强化，提高其屈服强度，并且保证其具有较好的低温和超低温性能，以满足新型火箭发 动机材料的设计使用要求。
[0052]根据本发明的一种优选实施方式，上述方法还包括:所述固溶后进行的碱洗、酸洗 和钝化。
[0053]本发明对所述碱洗、酸洗和钝化的条件没有特别的限制，可以按照本领域常规技 术手段进行。
[0054] 所述碱洗可以使用含有70-80体积％的似0!1和20-30体积％的他勵3的碱液在碱埚 中在400-420°C下碱洗3-10min，然后在冷水中碱爆去除表面氧化皮。
[0055] 所述酸洗可以通过含有20-30体积％的出5〇4和1-3体积％的似(：1的酸性水溶液在 75-95Γ下酸洗10-30分钟。采用所述酸洗过程可以使进一步去除板材表面的氧化皮。
[0056] 所述钝化可以采用18-25体积％的!^〇4和10-18体积％的似如3的钝化水溶液，所 述钝化的温度可以为40-80°C，所述钝化的时间可以为4-8h。采用所述钝化过程可以增加材 料表面防锈的能力。
[0057]另一方面，本发明还提供了一种由上述制备方法生产的热乳钢板。该热乳钢板的 显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含 量的20%以上，屈服强度Ro.2在785MPa以上，且零下192°C冲击韧性功在78J以上，晶粒度在4 级以上，抗拉强度为930-1000MPa，延伸率不小于12%。
[0058]目前，对航天用热乳钢板的技术要求为:抗拉强度不小于930MPa;屈服强度U 小于785MPa;延伸率不小于12 % ;晶粒度细于4.0级。
[0059] 将本发明所提供的热乳钢板与航天用热乳钢板的技术要求相比可以发现，本发明 提供的热乳钢板在常温下具有较好性能的同时具有较好的低温和超低温性能，完全符合技 术要求。
[0060] 本发明还提供了上述热乳钢板在火箭发动机中的应用。
[0061 ]以下通过实施例对本发明作进一步详细的说明。
[0062] 在下述实施例和对比例中：
[0063] 屈服强度Rq.2的测定方法:GB/T228.1-2010。
[0064]抗拉强度心的测定方法:GB/T228.1-2010金属材料室温拉伸试验方法。
[0065]延伸率A的测定方法:GB/T228.1-2010金属材料室温拉伸试验方法。
[0066] 零下192°C冲击韧性功的测定方法:GB/T229-2007。
[0067]晶粒度的测定方法:GB/T 6394-2002中的比较法。
[0068] 奥氏体组织和马氏体组织含量的测定方法:X'pert Pro衍射仪测定。
[0069]呈拉长晶形态的奥氏体组织含量通过在放大倍数为100倍的金相显微镜下，计算 统计区域内可以观察到的在Y轴上的长度与在X轴上的长度之比不小于2的不规则的拉长晶 粒结构所占的面积比例得到。
[0070] 实施例1-5
[0071] 该实施例用来说明本发明提供的热乳钢板的制造方法。
[0072] 坯料经常规锻造得到板坯，板坯的厚度和各种成分如表1所示;将制得的板坯分别 依次进行板坯加热、三辊粗乳、空冷、两辊精乳(包括第一道次变形和第二道次变形）、空冷、 固溶、碱洗、酸洗和钝化，从而制得热乳钢板。其中，板坯加热的温度、三辊粗乳的变形率、第 一道次变形的变形率、第二道次变形的变形率、粗乳的终乳温度、第一道次变形的入口温 度、第一道次变形的终乳温度、第二道次变形的温度、固溶的温度、固溶的时间、碱洗过程所 使用的碱液组成、碱洗温度、碱洗时间、酸洗过程所使用的酸性水溶液的组成、酸洗温度、酸 洗时间、钝化过程所使用的钝化水溶液的组成、钝化温度、钝化时间和所得热乳钢板的厚度 分别如表2所示。最终得到的热乳钢板的力学性能和显微组织的数据列于表3。
[0073] 实施例1所制得热乳钢板的奥氏体金相组织图如图1所示。
[0074] 本发明实施例1-5中所述方法制得的热乳钢板屈服强度合格率(高于行业要求的 785MPa即为合格)在95%以上。
[0075] 对比例1
[0076]按照实施例1所述的制备方法制备热乳板材，不同的是，乳制过程的精乳只有一个 道次，乳制过程中的变形率列于表2;所制得热乳钢板的奥氏体金相组织图如图2所示。
[0077]表 1
[0080]表 2
[0083] 注:表中粗乳变形率、第一道次变形率和第二道次变形率均以粗乳和精乳的总变 形率为100%计。
[0084] 表 3
[0086]通过表1-3中的数据可以看出，采用本发明所提供的制备方法可以获得屈服强度 Ro.2在785MPa以上，抗拉强度1在93010^以上，延伸率A在12%以上，且晶粒度细于4的符合 行业标准要求的热乳钢板，优选情况下，所制得的热乳钢板性能远远优于航天用热乳钢板 的行业要求，零下192°C冲击韧性功在115J以上，具有较好的低温及超低温性能。本发明提 供的热乳钢板完全可以在火箭发动机中进行应用。
[0087] 特别地，比较实施例1和实施例4可以发现，当固溶温度在840_860°C之间更有利于 使得热乳钢板中奥氏体组织含量达到最低，且完整保留热乳钢板中奥氏体晶粒的拉长形 态，使热乳钢板力学性能进一步提高;对比实施例1和实施例5可以发现，通过控制精乳过程 中末道次的变形温度，可有效的增加呈拉长晶形态的奥氏体组织含量，并且有利于更进一 步提高热乳钢板力学性能;从实施例和对比例可以看出，通过有目的的采用两个道次精乳， 并控制精乳的末道次变形的变形率为8-12%，可以提供符合行业标准要求的热乳钢板。
[0088] 以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中 的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这 些简单变型均属于本发明的保护范围。
[0089] 另外需要说明的是，在上述【具体实施方式】中所描述的各个具体技术特征，在不矛 盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合。
[0090] 为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
[0091] 此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本 发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。
【主权项】
1. 一种热乳钢板，其特征在于，以所述热乳钢板的总重量为基准，所述热乳钢板含有： Fe、不大于0.03重量％的(：、不大于0.15重量％的]?11、不大于0.15重量％的31、9-10.3重量％ 的附，11.5-12.5重量％的0,0.5_0.8重量％的]\1〇,0.15-〇.25重量％的1^，不大于0.2重 量％的六1，不大于0.2重量％的1不大于0.15重量％的￥，不大于0.15重量％的他和不大于 0.2重量％的〇!;所述热乳钢板的显微组织为奥氏体组织和马氏体组织，其中，呈拉长晶形 态的奥氏体组织含量占总奥氏体组织含量的20 %以上。2. 根据权利要求1所述的热乳钢板，其中，呈拉长晶形态的奥氏体组织含量占总奥氏体 组织含量的30-40% ; 优选地，所述热乳钢板的奥氏体组织的含量为5-7体积％，马氏体组织的含量为93-95 体积％。3. 根据权利要求1所述的热乳钢板，其中，所述热乳钢板的屈服强度Rq.2在785MPa以上， 优选为790-825MPa;所述热乳钢板的零下192°C冲击韧性功在78J以上，优选为100-130J;所 述热乳钢板的晶粒度在4级以上，优选为5-8级；抗拉强度为930-1000MPa，优选为940-99010^;延伸率不小于12%，优选为12-15.5%。4. 一种热乳钢板的制备方法，该方法包括:将板坯依次进行加热、粗乳、精乳和固溶，以 所述板坯的总重量为基准，所述板坯含有:Fe、不大于0.03重量％的(：、不大于0.15重量％的 Μη、不大于0.15重量％的5丨、9-10.3重量％的附，11.5-12.5重量％的〇,0.5-0.8重量％的 Mo，0.15-0.25重量％的11，不大于0.2重量％的六1，不大于0.2重量％的^不大于0.15重 量％的￥，不大于0.15重量％的仙和不大于0.2重量％的⑶，以粗乳和精乳的总变形率为 100 %计，所述粗乳的变形率为60-70 %，所述精乳的末道次变形的变形率为8-12 %。5. 根据权利要求4所述的制备方法，其中，所述精乳包括第一道次变形和第二道次变 形，优选地，以粗乳和精乳的总变形率为100 %计，所述粗乳的变形率为60-70 %，所述精乳 的第一道次变形的变形率为20-30%，所述精乳的第二道次变形的变形率为8-12%。6. 根据权利要求4或5所述的制备方法，其中，所述粗乳和精乳的总变形率为70-90%， 优选为80-85 %。7. 根据权利要求6所述的制备方法，其中，所述板坯的厚度为20-300mm，优选为25-130mm〇8. 根据权利要求5所述的制备方法，其中， 所述加热的温度为1050-1150°C，优选为1090-1110°C ;和/或 所述粗乳的终乳温度不小于850°C，优选为850-880°C ;和/或 所述精乳的第一道次变形的入口温度为950-1050°C，优选为980-1000°C ;和/或 所述精乳的第一道次变形的终乳温度为830-860 °C，优选为840-860 °C ;和/或 所述精乳的第二道次变形的温度为700-780°C，优选为720-750°C ;和/或 所述固溶的温度为840-860°C，时间为0.5-1.5h。9. 由权利要求4-8中任意一项所述的制备方法生产的热乳钢板。10. 权利要求1-3和权利要求9中任意一项所述的热乳钢板在火箭发动机中的应用。
【文档编号】C22C38/46GK106086704SQ201610688551
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年8月19日 公开号201610688551.0, CN 106086704 A, CN 106086704A, CN 201610688551, CN-A-106086704, CN106086704 A, CN106086704A, CN201610688551, CN201610688551.0
【发明人】胡进, 王强, 余志川, 罗定祥, 陈晋阳, 隆文庆
【申请人】攀钢集团江油长城特殊钢有限公司