环己酮精制及环己醇回收利用方法和系统的制作方法

文档序号:10713382阅读:1105来源:国知局
环己酮精制及环己醇回收利用方法和系统的制作方法
【专利摘要】本发明公开了环己酮精制及环己醇回收利用方法和系统,特点是步骤如下:将醇酮混合物送入脱轻塔进行脱除轻组分,塔底采出的物料送入环己酮产品塔,塔顶采出高纯环己酮产品,塔底采出主要含有环己醇的粗产物,然后送入环己醇回收塔,塔顶采出环己醇;采出的环己醇与适量的水混合后经加热送入环己醇脱氢反应器进行脱氢反应,得到含有环己醇、环己酮和水的混合产物,脱氢产物经两级冷却后气液分离,气相和液相送入脱水塔脱水处理,塔顶脱除的含油废水送往环己烷萃取塔,得到的上层油相送入醇酮回收塔,醇酮回收塔塔底得到含环己酮和环己醇的油相送回脱水塔回收利用,优点是产品环己酮纯度高,环己醇高效高收率转化成环己酮,且系统能量集成度高,能耗低。
【专利说明】
环己酬精制及环己醇回收利用方法和系统
技术领域
[0001] 本发明设及环己酬精制及环己醇回收利用方法和系统,尤其设及一种处理苯酪加 氨生产环己酬的加氨反应产物的环己酬精制和环己醇回收利用方法和系统,也可用于环己 醇为原料通过脱氨生产环己酬的精制和环己醇回收利用过程。
【背景技术】
[0002] 环己酬是一种重要的精细化学品,主要用于生产己内酷胺和己二酸,运两种产品 分别是尼龙-6和尼龙-66的前体。除了用于制备酷胺类产品,环己酬还被用作有机溶剂和制 备精细化学品。环己酬的工业制备法一般有Ξ种:环己烧氧化法、环己締水合法和苯酪加氨 法。在运些环己酬的工业制法中,环己烧氧化法曾经是主要的生产方法。其缺点是环己烧的 转化率很低,需要循环蒸馈再进入反应,使得整个体系能耗较高,且过程中通入空气形成爆 炸性混合物,危险性高。环己締水合法是环保的环己酬工艺路线,其缺点是工艺流程复杂、 产品环己酬杂质组分多,难W用于生产高端产品。苯酪加氨法W其环己酬质量好,流程简 便,能耗低而备受重视。但是苯酪加氨生产环己酬的粗产物中含有环己酬、环己醇、未反应 的苯酪W及少量的轻重杂质,而且由于环己酬的反应活性较高,苯酪加氨很难高选择性地 停留在环己酬,而形成过度加氨产物环己醇。因此,要获得纯度很高的环己酬并高效回收且 利用副产的环己醇是技术的关键,同时,整个生产过程如何有效进行热量集成,降低能耗也 是降低生产成本的关键。

【发明内容】

[0003] 本发明所要解决的技术问题是提供一种能分离得到纯度99.95wt%W上的环己酬, 同时有效回收并利用环己醇、热量集成利用率高的环己酬精制及环己醇回收利用方法和系 统。
[0004] 本发明解决上述技术问题所采用的技术方案为:一种环己酬精制及环己醇回收利 用方法,具体包括W下步骤: (1) 将含有环己酬、环己醇、轻组分和重组分的醇酬混合物料送入脱轻塔,将脱轻塔理 论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为40-6化pa,回流比控制为100-1000,脱轻塔的塔 顶采出环己酬含量低于20wt%的轻杂质组分,塔底采出轻组分含量低于50ppm的物料; (2) 将步骤(1)得到的轻组分含量低于50ppm的物料送入环己酬产品塔,将环己酬产品 塔的理论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为3-50kpa,回流比控制为1-5,环己酬产品 塔的塔顶采出纯度大于99.95 wt%的环己酬,塔底采出环己酬含量为5-15wt%的环己醇粗 产物; (3) 将步骤(2)得到的环己醇粗产物送入环己醇回收塔,将环己醇回收塔的理论塔板数 控制为30-60块,塔顶压力控制为4-40kpa,回流比控制为0.7-2.6,环己醇回收塔的塔顶采 出纯度大于98 wt%的环己醇产物,塔底采出重组分; (4) 将步骤(3)得到的环己醇产物与适量的水混合,经预热器、汽化器和过热器后控制 溫度为230-250°C,再送入环己醇脱氨反应器,在环己醇脱氨反应器中,控制反应溫度为 240-280°C,反应压力为110-200kpa,进行环己醇脱氨反应,环己醇脱氨反应器的底部出口 得到含有环己醇、环己酬、少量轻重杂质和水的脱氨反应混合产物; 巧)将步骤(4)得到的脱氨反应混合产物依次送入过热器和预热器冷却并回收热量,脱 氨反应混合产物由气相转变成气液相混合物,然后送入气液分离罐进行气液分离得到气相 和液相,回收的热量用于加热环己醇脱氨反应器进料; (6) 将步骤巧)得到的气相送入脱水塔上部,将步骤巧)得到的液相送入脱水塔下部,将 脱水塔的理论塔板数控制为2-15,塔顶压力控制为105-150kpa,脱水塔的塔顶W气相形式 采出水、少量油和不凝气,塔底采出水含量低于lOppm的主要含环己酬和环己醇的油相,将 含环己酬和环己醇的油相送回步骤(1)的脱轻塔进行处理; (7) 将步骤(6)脱水塔的塔顶采出的气相送入循环水冷凝器冷却至50°C,冷凝部分水和 油,不凝气送入压缩机升压到0.2-1.OMPaG,然后经低溫水冷却至15°C,冷凝的液体与经循 环水冷却器冷凝的液体一同送入油水分离器,油水分相后的油相送回脱水塔塔顶回流,油 水分相后的水相送入废水收集罐,经累提压后送往环己烧萃取塔,将环己烧萃取塔的理论 塔板数控制为2-15块,塔顶压力控制为105-250kpa,用环己烧萃取水中的环己醇和环己酬, 萃取后得到主要含环己烧、环己醇和环己酬的上层油相和W水为主的下层水相; (8) 将步骤(7)得到的上层油相送入醇酬回收塔,将醇酬回收塔的理论塔板数控制为 32-50块,塔顶压力控制为100-200kpa,回流比控制为0.2-1.5,塔顶得到环己烧,将环己烧 送回环己烧萃取塔循环利用,塔底得到含环己酬和环己醇的油相,将油相送回步骤(6)的脱 水塔进行循环处理。
[0005] 步骤(4)所述的环己醇脱氨反应器进料中水含量为0.2-4wt%。脱氨反应器进料中 合适的水含量有效降低了反应过程的结焦,延长了反应器运行寿命,并提高了目标产物环 己酬收率。
[0006] 步骤(4)所述的环己醇脱氨反应器为列管式固定床反应器,环己醇脱氨反应器内 装填Al2〇3为载体的Cu-Si催化剂。
[0007] 步骤(4)所述的环己醇脱氨反应器的加热介质为导热油,上油溫度为280-310°C, 回油溫度为260-280°C,用环己醇脱氨反应器出口的高溫物流对环己醇脱氨反应器进料升 溫和过热。
[0008] 步骤(7)中将环己烧萃取塔的塔底采出的萃取废水一部分送入环己醇脱氨反应器 循环利用,剩余部分萃取废水送去后处理工序。
[0009] 上述各塔的优选操作如下:所述脱轻塔的理论塔板数为50-60块,塔顶压力为50- 60kpa,回流比为200-600;环己酬产品塔的理论塔板数为50-60块,塔顶压力为5-30kpa,回 流比为2.2-4.2;所述的环己醇回收塔的理论塔板数为40-50块,塔顶压力为5-30kpa,回流 比为1-2;所述的环己烧萃取塔的理论塔板数为5-10块,塔顶压力为110-150kpa;所述的醇 酬回收塔的理论塔板数为35-45块,塔顶压力为lOO-llOkpa,回流比为0.4-1;所述的脱水塔 的理论塔板数2-15,塔顶压力为110-130kpa。
[0010] 一种用于上述环己酬精制及环己醇回收利用方法的系统,包括脱轻塔、环己酬产 品塔、环己醇回收塔、环己醇脱氨反应器、气液分离罐、脱水塔、油水分离器、废水收集罐、环 己烧萃取塔、醇酬回收塔,所述的脱轻塔的上端设置有醇酬混合物料进口,所述的脱轻塔的 底部物料出口与所述的环己酬产品塔的中部物料进口连接,所述的环己酬产品塔的底部物 料出口与所述的环己醇回收塔的中部物料进口连接,所述的环己醇回收塔的塔底设置有重 组分出口,所述的环己醇回收塔的塔顶轻组分出口依次通过预热器、汽化器和过热器与所 述的环己醇脱氨反应器的顶部物料进口连接,所述的环己醇脱氨反应器的底部物料出口依 次经过所述的过热器、所述的预热器与所述的气液分离罐连接,所述的气液分离罐的顶部 出气口与所述的脱水塔的上部进气口连接,所述的气液分离罐的底部出液口与所述的脱水 塔的下部进液口连接,所述的脱水塔的塔顶气相出口通过循环水冷凝器与所述的油水分离 器连接,所述的油水分离器的油相出口与所述的脱水塔的塔顶连接,所述的油水分离器的 水相出口与所述的废水收集罐的进液口连接,所述的废水收集罐的出液口与所述的环己烧 萃取塔的上部进液口连接,所述的环己烧萃取塔的塔顶油相出口与所述的醇酬回收塔的中 部进料口连接,所述的醇酬回收塔的塔底醇酬物料出口与所述的脱水塔的中部物料进口连 接。
[0011] 所述的环己烧萃取塔的塔顶油相出口与所述的醇酬回收塔的中部进料口之间设 有醇酬回收塔进料预热器。用环己醇回收塔塔顶物料预热醇酬回收塔的进料,减少醇酬回 收塔的热量消耗和环己醇回收塔的冷量消耗。
[0012] 所述的环己醇回收塔的塔顶回流罐上设置有环己醇进料口。回收的环己醇也可补 充一定量的新鲜环己醇一起进行环己醇脱氨反应。运样可W调整整个装置的产量和环己醇 脱氨反应的能力,同时可W使环己醇脱氨反应器进料压力均匀,从而提高环己醇脱氨反应 器的稳定性和目标产物收率。
[0013] 与现有技术相比,本发明的优点在于: (1)经环己酬精制及环己醇回收利用方法和系统得到的环己酬纯度大于99.95wt%,产 品纯度高,杂质少。
[0014] (2)控制环己酬产品塔塔底出料中环己酬的含量为5-15wt%,达到环己酬产量和运 行成本综合效益最佳的效果。
[0015] (3)控制脱氨反应器进料中水含量为0.2-4wt%,有效降低了反应过程的结焦,延 长了催化剂寿命,并提高了目标产物环己酬收率。
[0016] (4)设置了环己烧萃取塔,通过萃取工艺处理系统产生的含油废水,减少了废水中 的有机物含量,同时回收了有机物,环保的同时降低了物料消耗。
[0017] 巧)采用精馈塔分离泡露点溫度差别大的脱氨反应器出料,大幅度降低了能耗。
[0018] (6)设置醇酬回收塔进料预热器,对系统的能量进行高度集成,热量消耗和冷量消 耗同时双重降低,能量集成利用效果好。
[0019] 综上所述,本发明首次公开了环己酬精制及环己醇回收方法和系统,苯酪加氨粗 产物经过该方法和系统分离得到纯度大于99.95wt%的环己酬,同时效回收环己醇并尽可能 多的转变成目标产物环己酬,并且热量回收利用,利用效率高。
【附图说明】
[0020] 图1为本发明环己酬精制及环己醇回收系统的设备流程图。
【具体实施方式】
[0021] W下结合附图实施例对本发明作进一步详细描述。
[0022] 具体实施例一 一种环己酬精制及环己醇回收利用方法,如图1所示,具体包括W下步骤: (1) 将含有环己酬、环己醇、轻组分和重组分的醇酬混合物料(苯酪加氨粗产物)送入脱 轻塔1,将脱轻塔1理论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为40-6化pa,回流比控制为 100-1000,脱轻塔1的塔顶采出环己酬含量低于20wt%的轻杂质组分,塔底采出轻组分含量 低于50ppm的物料; (2) 将步骤(1)得到的轻组分含量低于50ppm的物料送入环己酬产品塔2,将环己酬产品 塔2的理论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为3-50kpa,回流比控制为1-5,环己酬产品 塔2的塔顶采出纯度大于99.95 wt%的环己酬,塔底采出环己酬含量为5-15wt%的环己醇粗 产物; (3) 将步骤(2)得到的环己醇粗产物送入环己醇回收塔3,将环己醇回收塔3的理论塔板 数控制为30-60块,塔顶压力控制为4-40kpa,回流比控制为0.7-2.6,环己醇回收塔3的塔顶 采出纯度大于98 wt%的环己醇产物,塔底采出重组分; (4) 将步骤(3)得到的环己醇产物与适量的水混合,经预热器13、汽化器14和过热器15 后控制溫度为230-250°C,再送入环己醇脱氨反应器4,在环己醇脱氨反应器4中,控制反应 溫度为240-280°C,反应压力为110-200kpa,进行环己醇脱氨反应,环己醇脱氨反应器4的底 部出口得到含有环己醇、环己酬、少量轻重杂质和水的脱氨反应混合产物;其中环己醇脱氨 反应器4进料中水含量为0.2-4wt%;环己醇脱氨反应器4为列管式固定床反应器,环己醇脱 氨反应器4内装填Al2〇3为载体的Cu-Si催化剂;环己醇脱氨反应器4的加热介质为导热油,上 油溫度为280-310°C,回油溫度为260-280°C,用环己醇脱氨反应器4出口的高溫物流对环己 醇脱氨反应器4进料升溫和过热; 巧)将步骤(4)得到的脱氨反应混合产物依次送入过热器15和预热器13冷却并回收热 量,脱氨反应混合产物由气相转变成气液相混合物,然后送入气液分离罐5进行气液分离得 到气相和液相,回收的热量用于加热环己醇脱氨反应器4进料; (6) 将步骤巧)得到的气相送入脱水塔6上部,将步骤巧)得到的液相送入脱水塔6下部, 将脱水塔6的理论塔板数控制为2-15,塔顶压力控制为105-150kpa,脱水塔6的塔顶W气相 形式采出水、少量油和不凝气,塔底采出水含量低于lOppm的主要含环己酬和环己醇的油 相,将含环己酬和环己醇的油相送回步骤(1)的脱轻塔1进行处理; (7) 将步骤(6)脱水塔6的塔顶采出的气相送入循环水冷凝器16冷却至50°C,冷凝部分 水和油,不凝气送入压缩机18升压到0.2-1.OMPaG,然后经低溫水冷却至15°C,冷凝的液体 与经循环水冷却器冷凝的液体一同送入油水分离器7,油水分相后的油相送回脱水塔6塔顶 回流,油水分相后的水相送入废水收集罐8,经累提压后送往环己烧萃取塔9,将环己烧萃取 塔9的理论塔板数控制为2-15块,塔顶压力控制为105-250kpa,用环己烧萃取水中的环己醇 和环己酬,萃取后得到主要含环己烧、环己醇和环己酬的上层油相和W水为主的下层水相; 其中环己烧萃取塔9的塔底采出的萃取废水一部分送入环己醇脱氨反应器4循环利用,剩余 部分萃取废水送去后处理工序; (8) 将步骤(7)得到的上层油相送入醇酬回收塔10,将醇酬回收塔10的理论塔板数控制 为32-50块,塔顶压力控制为100-200kpa,回流比控制为0.2-1.5,塔顶得到环己烧,将环己 烧送回环己烧萃取塔9循环利用,塔底得到含环己酬和环己醇的油相,将油相送回步骤(6) 的脱水塔6进行循环处理。
[0023] 具体实施例二 用于上述具体实施例一中环己酬精制及环己醇回收利用方法的系统,如图1所示,包括 脱轻塔1、环己酬产品塔2、环己醇回收塔3、环己醇脱氨反应器4、气液分离罐5、脱水塔6、油 水分离器7、废水收集罐8、环己烧萃取塔9、醇酬回收塔10,脱轻塔1的上端设置有醇酬混合 物料(苯酪加氨粗产物)进口 11,脱轻塔1的底部物料出口与环己酬产品塔2的中部物料进口 连接,环己酬产品塔2的底部物料出口与环己醇回收塔3的中部物料进口连接,环己醇回收 塔3的塔底设置有重组分出口 12,环己醇回收塔3的塔顶轻组分出口依次通过预热器13、汽 化器14和过热器15与环己醇脱氨反应器4的顶部物料进口连接,环己醇脱氨反应器4的底部 物料出口依次经过过热器15、预热器13与气液分离罐5连接,气液分离罐5的顶部出气口与 脱水塔6的上部进气口连接,气液分离罐5的底部出液口与脱水塔6的下部进液口连接,脱水 塔6的塔顶气相出口通过循环水冷凝器16与油水分离器7连接,油水分离器7的油相出口与 脱水塔6的塔顶连接,油水分离器7的水相出口与废水收集罐8的进液口连接,废水收集罐8 的出液口与环己烧萃取塔9的上部进液口连接,环己烧萃取塔9的塔顶油相出口经醇酬回收 塔进料预热器19与醇酬回收塔10的中部进料口连接,脱水塔6的塔底醇酬物料出口与脱轻 塔1的中部物料进口连接。
[0024] 在此具体实施例中,环己醇回收塔3和预热器13之间的管路与环己烧萃取塔9的塔 底萃取废水出口连接。环己醇回收塔3的塔顶回流罐20上设置有环己醇进料口 17回收的环 己醇也可补充一定量的新鲜环己醇一起进行环己醇脱氨反应。运样可W调整整个装置的产 量和环己醇脱氨反应的能力,同时可W使环己醇脱氨反应器4进料压力均匀,从而提高环己 醇脱氨反应器4的稳定性和目标产物收率。
[00巧]具体实施例Ξ 工艺方法同上述实施例一,系统设备同上述实施例二,其区别在于: 脱轻塔1的理论塔板数为55块,塔顶压力为55kpa,质量回流比为400; 环己酬产品塔2的理论塔板数为55块,塔顶压力为15 kpa,质量回流比为3; 环己醇回收塔3的理论塔板数为45块,塔顶压力为20 kpa,回流比为1.5; 环己烧萃取塔9的理论塔板数为8块,塔顶压力为130 kpa; 醇酬回收塔10的理论塔板数为40块,塔顶压力为105 kpa,质量回流比为0.8; 脱水塔6为精馈塔,理论塔板数8,塔顶压力为120kpa。
[0026]其中醇酬混合物料(苯酪加氨粗产物)进口 11为苯酪加氨产物,组成为:
采用上述操作条件,最终得到的结果如下:环己酬产品的纯度:99.96wt%。环己醇转化 率为50.5wt%。环己酬的收率(W原料环己醇+环己酬计算)为99.4wt%。
[0027] 具体实施例四 工艺方法同上述实施例一,系统设备同上述实施例二,其区别在于: 脱轻塔1的理论塔板数为50块,塔顶压力为50kpa;回流比为200; 环己酬产品塔2的理论塔板数为50块,塔顶压力为化pa,回流比为2.2; 环己醇回收塔3的理论塔板数为40块,塔顶压力为化pa,回流比为1;环己烧萃取塔9的 理论塔板数为5块,塔顶压力为1 lOkpa; 醇酬回收塔10的理论塔板数为35-45块,塔顶压力为lOOkpa,回流比为0.4;脱水塔6的 理论塔板数2,塔顶压力为11 Okpa。
[0028] 其中醇酬混合物料(苯酪加氨粗产物)进口 11为苯酪加氨产物,组成为:
采用上述操作条件,最终得到的结果如下:环己酬产品的纯度:99.97wt%。环己醇转化 率为54.5wt%。环己酬的收率(W原料环己醇+环己酬计算)为99.6wt%。
[00巧]具体实施例五 工艺方法同上述实施例一,系统设备同上述实施例二,其区别在于: 脱轻塔1的理论塔板数为60块,塔顶压力为60kpa;回流比为600; 环己酬产品塔2的理论塔板数为60块,塔顶压力为30kpa,回流比为4.2; 环己醇回收塔3的理论塔板数为50块,塔顶压力为30kpa,回流比为2;环己烧萃取塔9的 理论塔板数为10块,塔顶压力为150kpa; 醇酬回收塔10的理论塔板数为35-45块,塔顶压力为llOkpa,回流比为1; 脱水塔6的理论塔板数15,塔顶压力为130kpa。
[0030] 其中醇酬混合物料(苯酪加氨粗产物)进口 11为苯酪加氨产物,组成为:
采用上述操作条件,最终得到的结果如下:环己酬产品的纯度:99.99wt%。环己醇转化 率为57.5wt%。环己酬的收率(W原料环己醇+环己酬计算)为99.8wt%。
[0031] 当然,上述说明并非对本发明的限制,本发明也并不限于上述举例。本技术领域的 普通技术人员在本发明的实质范围内做出的变化、改型、添加或替换,也应属于本发明保护 范围。
【主权项】
1. 一种环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于具体包括以下步骤: (1) 将含有环己酮、环己醇、轻组分和重组分的醇酮混合物料送入脱轻塔,将脱轻塔理 论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为40-65kpa,回流比控制为100-1000,脱轻塔的塔 顶采出环己酮含量低于20wt%的轻杂质组分,塔底采出轻组分含量低于50ppm的物料; (2) 将步骤(1)得到的轻组分含量低于50ppm的物料送入环己酮产品塔,将环己酮产品 塔的理论塔板数控制为30-70块,塔顶压力控制为3-50kpa,回流比控制为1-5,环己酮产品 塔的塔顶采出纯度大于99.95 wt%的环己酮,塔底采出环己酮含量为5-15wt%的环己醇粗 产物; (3 )将步骤(2 )得到的环己醇粗产物送入环己醇回收塔,将环己醇回收塔的理论塔板数 控制为30-60块,塔顶压力控制为4-40kpa,回流比控制为0.7-2.6,环己醇回收塔的塔顶采 出纯度大于98 wt%的环己醇产物,塔底采出重组分; (4) 将步骤(3)得到的环己醇产物与适量的水混合,经预热器、汽化器和过热器后控制 温度为230-250°C,再送入环己醇脱氢反应器,在环己醇脱氢反应器中,控制反应温度为 240-280°C,反应压力为110_200kpa,进行环己醇脱氢反应,环己醇脱氢反应器的底部出口 得到含有环己醇、环己酮、少量轻重杂质和水的脱氢反应混合产物; (5) 将步骤(4)得到的脱氢反应混合产物依次送入过热器和预热器冷却并回收热量,脱 氢反应混合产物由气相转变成气液相混合物,然后送入气液分离罐进行气液分离得到气相 和液相,回收的热量用于加热环己醇脱氢反应器进料; (6) 将步骤(5)得到的气相送入脱水塔上部,将步骤(5)得到的液相送入脱水塔下部,将 脱水塔的理论塔板数控制为2-15,塔顶压力控制为105-150kpa,脱水塔的塔顶以气相形式 采出水、少量油和不凝气,塔底采出水含量低于lOppm的主要含环己酮和环己醇的油相,将 含环己酮和环己醇的油相送回步骤(1)的脱轻塔进行处理; (7) 将步骤(6)脱水塔的塔顶采出的气相送入循环水冷凝器冷却至50°C,冷凝部分水和 油,不凝气送入压缩机升压到0.2-1.OMPaG,然后经低温水冷却至15°C,冷凝的液体与经循 环水冷却器冷凝的液体一同送入油水分离器,油水分相后的油相送回脱水塔塔顶回流,油 水分相后的水相送入废水收集罐,经栗提压后送往环己烷萃取塔,将环己烷萃取塔的理论 塔板数控制为2-15块,塔顶压力控制为105-250kpa,用环己烷萃取水中的环己醇和环己酮, 萃取后得到主要含环己烷、环己醇和环己酮的上层油相和以水为主的下层水相; (8) 将步骤(7)得到的上层油相送入醇酮回收塔,将醇酮回收塔的理论塔板数控制为 32-50块,塔顶压力控制为100-200kpa,回流比控制为0.2-1.5,塔顶得到环己烷,将环己烷 送回环己烷萃取塔循环利用,塔底得到含环己酮和环己醇的油相,将油相送回步骤(6)的脱 水塔进行循环处理。2. 根据权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于:步骤(4)所 述的环己醇脱氢反应器进料中水含量为〇.2-4wt%。3. 根据权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于:步骤(4)所 述的环己醇脱氢反应器为列管式固定床反应器,环己醇脱氢反应器内装填Al 2〇3为载体的 Cu-Si催化剂。4. 根据权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于:步骤(4)所 述的环己醇脱氢反应器的加热介质为导热油,上油温度为280-310°C,回油温度为260-280 °c,用环己醇脱氢反应器出口的高温物流对环己醇脱氢反应器进料升温和过热。5. 根据权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于:步骤(7)中 将环己烷萃取塔的塔底采出的萃取废水一部分送入环己醇脱氢反应器循环利用,剩余部分 萃取废水送去后处理工序。6. 根据权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法,其特征在于:所述脱轻塔 的理论塔板数为50-60块,塔顶压力为50-60kpa,回流比为200-600;环己酮产品塔的理论塔 板数为50-60块,塔顶压力为5-30kpa,回流比为2.2-4.2;所述的环己醇回收塔的理论塔板 数为40-50块,塔顶压力为5-30kpa,回流比为1 一2;所述的环己烷萃取塔的理论塔板数为5-10块,塔顶压力为110_150kpa;所述的醇酮回收塔的理论塔板数为35-45块,塔顶压力为 100-110kpa,回流比为0.4-1;所述的脱水塔的理论塔板数2-15,塔顶压力为110-1301^?。7. -种用于权利要求1所述的环己酮精制及环己醇回收利用方法的系统,其特征在于: 包括脱轻塔、环己酮产品塔、环己醇回收塔、环己醇脱氢反应器、气液分离罐、脱水塔、油水 分离器、废水收集罐、环己烷萃取塔、醇酮回收塔,所述的脱轻塔的上端设置有醇酮混合物 料进口,所述的脱轻塔的底部物料出口与所述的环己酮产品塔的中部物料进口连接,所述 的环己酮产品塔的底部物料出口与所述的环己醇回收塔的中部物料进口连接,所述的环己 醇回收塔的塔底设置有重组分出口,所述的环己醇回收塔的塔顶轻组分出口依次通过预热 器、汽化器和过热器与所述的环己醇脱氢反应器的顶部物料进口连接,所述的环己醇脱氢 反应器的底部物料出口依次经过所述的过热器、所述的预热器与所述的气液分离罐连接, 所述的气液分离罐的顶部出气口与所述的脱水塔的上部进气口连接,所述的气液分离罐的 底部出液口与所述的脱水塔的下部进液口连接,所述的脱水塔的塔顶气相出口通过循环水 冷凝器与所述的油水分离器连接,所述的油水分离器的油相出口与所述的脱水塔的塔顶连 接,所述的油水分离器的水相出口与所述的废水收集罐的进液口连接,所述的废水收集罐 的出液口与所述的环己烷萃取塔的上部进液口连接,所述的环己烷萃取塔的塔顶油相出口 与所述的醇酮回收塔的中部进料口连接,所述的醇酮回收塔的塔底醇酮物料出口与所述的 脱水塔的中部物料进口连接。8. 根据权利要求7所述的环己酮精制及环己醇回收利用系统,其特征在于:所述的环己 烷萃取塔的塔顶油相出口与所述的醇酮回收塔的中部进料口之间设有醇酮回收塔进料预 热器。9. 根据权利要求7所述的环己酮精制及环己醇回收利用系统,其特征在于:所述的环己 醇回收塔的塔顶回流罐上设置有环己醇进料口。
【文档编号】C07C49/403GK106083544SQ201610389965
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年6月2日 公开号201610389965.3, CN 106083544 A, CN 106083544A, CN 201610389965, CN-A-106083544, CN106083544 A, CN106083544A, CN201610389965, CN201610389965.3
【发明人】梅鑫, 谷新春, 孟启贵, 沈铁孟, 陈发挥, 余爱平, 刘新安, 王宇光, 王爱芳, 苗延军, 赵风轩
【申请人】中国化学赛鼎宁波工程有限公司
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