本发明涉及一种适合三低气藏的径向射流水基喷射液，属石油钻井、完井增产技术领域。
背景技术：
随着中国石油勘探开发的不断深入，近几年的主要勘探开发对象逐渐转变为岩性地层、前陆冲断带、海相碳酸盐岩和叠合盆地中下部组合等地质目标，它们最大的共性是储层具有低孔低渗特征。所谓低孔低渗特征是指孔隙度小于15%、渗透率小于50×10～3μm2的储层。随着海上平台开采时间增加，低效井逐渐增多，目前我国东海海域、南海西部海域已发现多个三低气藏，潜在地质储量可观，但采用增大生产压差，储层改造等工艺后效果不明显，必须采取合理的增产措施以达到开发的目的。
目前，国内陆地油田以清水作为喷射液的径向射流工艺已经实施较多井次，虽然平均日产油气增幅明显，但与常规工艺相比，泄油面积较大的径向射流工艺实际增产远小于理论增产，该差异主要是由清水对储层保护不足导致的。与中高渗储层相比，低渗油气田本身更容易受伤害，而径向射流工艺过程中，高压射流使得喷射液快速侵入储层，与储层充分接触，那么，液相侵入可能引起水敏、水锁等损害，降低储层产能。因此，喷射液体系是储层保护效果好坏的关键因素。那么，对于使用径向射流工艺的三低气藏和低效井来说，储层差异较大，通过系统研究，优选出既适应径向射流工艺，又能满足不同地层储层保护要求的喷射液显得尤为重要。
技术实现要素：
本发明的目的在于，针对上述现有技术的不足，提供一种适合三低气藏的径向射流水基喷射液，该径向射流水基喷射液既能满足径向射流工艺要求又能有效保护储层的喷射液体系，为我国低渗气藏高效开发和低效井剩余油挖潜提供技术保障。
本发明是通过如下技术方案来实现上述目的的：
一种适合三低气藏的径向射流水基喷射液，其特征在于：它由下列重量份的原料混合制成：
小分子醇胺醚15～20份，水80～85份。
该适合三低气藏的径向射流水基喷射液的原料最佳配比为：
小分子醇胺醚18份，水82份。
所述的小分子醇胺醚由丙二醇醚和一乙醇胺在氧化铜的催化作用下缩合而成，缩合时反应温度控制在60～80℃，压力控制在1.0～2.5MPa，所述的丙二醇醚和一乙醇胺的质量比为15～20︰3～8；
所述的丙二醇醚的制备：将环氧丙烷与乙醇按照摩尔质量比为4～7︰0.5～2的比例放入反应釜中，在氧化铁的催化剂作用下按常规方法制备丙二醇醚，制备过程中反应温度控制在110～130℃，反应压力控制在1.0～1.5MPa；
所述的一乙醇胺的制备：将环氧乙烷与氨水按照质量比为4～6︰1～3的比例放入反应釜中，反应温度控制在30～40℃，反应压力控制在70.9～304kPa，进行缩合反应制得一乙醇胺，并在90～120℃的温度下经脱水浓缩后，进入减压蒸馏塔进行减压蒸馏，在168～174℃的温度下截取馏分，制得纯度为99%的一乙醇胺。
本发明与现有技术相比的有益效果在于：
该适合三低气藏的径向射流水基喷射液所用原料易于获得，制取容易，另外，该喷射液还具有如下显著优点：
（1）该喷射液用于钻井、完井时不仅具有清水的抗剪切稳定性、抗喷性强、抗热稳定性强、防腐性优良、摩阻低、压耗小、速度快的优点，而且由于其防膨率为95.8%～96.2%，而清水的防膨率为0，使得该喷射液具有较好的防水敏性；
（2）其气——液表面张力为28.5～28.7mN/m，油——液界面张力为0.0179～0.0186mN/m，清水的其气——液表面张力为72.0mN/m，油——液界面张力为25.912mN/m，该喷射液的气——液表面张力、油——液界面张力均远低于清水，具有较好的防水锁性；
（3）其岩心渗透率恢复值高达97%以上，而清水则只有60%左右，其岩心渗透率恢复值远高于清水，具有较好的储层保护性作用。
具体实施方式
该适合三低气藏的径向射流水基喷射液由下列重量份的原料混合制成：
小分子醇胺醚15～20份，水80～85份。
该适合三低气藏的径向射流水基喷射液的原料最佳配比为：
小分子醇胺醚18份，水82份。
所述的小分子醇胺醚由丙二醇醚和一乙醇胺在氧化铜的催化作用下缩合而成，缩合时反应温度控制在60～80℃，压力控制在1.0～2.5MPa，所述的丙二醇醚和一乙醇胺的质量比为15～20︰3～8；
所述的丙二醇醚的制备：将环氧丙烷与乙醇按照摩尔质量比为4～7︰0.5～2的比例放入反应釜中，在氧化铁的催化剂作用下按常规方法制备丙二醇醚，制备过程中反应温度控制在110～130℃，反应压力控制在1.0～1.5MPa；
所述的一乙醇胺的制备：将环氧乙烷与氨水按照质量比为4～6︰1～3的比例放入反应釜中，反应温度控制在30～40℃，反应压力控制在70.9～304kPa，进行缩合反应制得一乙醇胺，并在90～120℃的温度下经脱水浓缩后，进入减压蒸馏塔进行减压蒸馏，在168～174℃的温度下截取馏分，制得纯度为99%的一乙醇胺。
下面通过几个具体实施例对本发明进行详细描述。
一、具体实施例按照下表所示的原料和配比进行混合，制得径向射流水基喷射液：
二、对制得的径向射流水基喷射液进行室内评价
1、喷射液体系抗剪切稳定性评价
室内利用高温高压高速搅拌仪，对不同基液流体进行了150℃×15MPa×12000rpm条件下剪切30min，测定剪切前后的性能。
表1 抗剪切稳定性评价结果
从表1实验结果来看，3种喷射液剪切前后流变性和外观均无变化，与清水的抗剪切性能相当，说明该喷射液具有较好的抗剪切稳定性，能满足径向射流头高速剪切的要求。
2、负压对喷射液体系稳定性评价
这里主要在地面模拟喷射试验过程中，分别对连续油管入口和喷头出口进行了取样，并分别用泥浆密度计、毛细管粘度计和六速旋转粘度计对其密度、粘度和流变性等性能进行对比监测来考察负压对喷射液体系稳定性的影响。
表2 喷射液喷射前后性能对比评价结果
从上面的评价结果可知，地面模拟喷射前后，喷射液的密度、粘度和流变性性能均没有发生变化，与清水相当，故本发明的3种喷射液样品均具有较好的抗喷性。
3、喷射液体系抗热稳定性评价
喷射液放置在80℃、100℃、120℃、150℃下恒温24小时后，测定其流变性能，并观察体系外观变化。
表3热稳定性评价结果
从上表实验结果可知，在不同温度下恒温24h后，喷射液体系流变性稳定，且体系均匀稳定无变化，该3种喷射液样品在抗热稳定性方面与清水相当，说明该喷射液体系具有较好的抗热稳定性。
4、喷射液体系体系防腐性评价
测试方法参考石油天然气行业标准SY5273～2000中静态挂片失重法。试件材质：N80；试件尺寸：Ⅲ型40mm×13.1mm×2mm，S=12.6cm3。测试液在150℃下72h的腐蚀速率为0.0526～0.0528 mm/a，具有较好的防腐性。
5、喷射液体系摩阻测定及压耗计算
表4 喷射液体系摩阻和压耗测定和计算结果
从上表结果可以看出，喷射液体系摩阻、压耗与清水差不多，具有摩阻低、压耗小，可 喷性强的特点。
6、喷射液体系工艺适应性地面模拟试验
表5 喷射流体对露头靶心喷射效果
从地面模拟喷射结果来看，同等喷射条件下，本发明的3种水基喷射液样品钻进速度可达3.69～3.81m/h，优于清水钻进速度2.85m/h。
7、喷射液体系防膨性评价
依据中国石油天然气行业标准SY/T5971～94《注水用粘土稳定剂性能评价方法》，用储层岩屑进行了喷射液的防膨性评价。
表6 喷射流体防膨性评价结果
从上面评价结果来看，实施例中的3种水基喷射液防膨率为95.8%～96.2%，具有较好的防水敏性，明显优于清水。
8、喷射液体系防水锁性评价
室内利用TX～550A界面张力及接触角测定仪，对喷射流体防水锁性进行了评价。
表7 喷射流体防水锁性评价结果
从上面的结果可知，测定的3种实施例中的喷射液的气～液表面张力28.5～28.7mN/m，油～液界面张力0.0179～0.0186mN/m，远低于清水，具有较好的防水锁性。
9、喷射液体系储层保护性评价
表8 喷射液储层保护性能结果
从储层保护评价结果来看，3种喷射液样品污染后，岩心渗透率恢复值高达97%以上，远高于清水，具有较好的储层保护性。
以上所述只是本发明的较佳实施例而已，上述举例说明不对本发明的实质内容作任何形式上的限制，所属技术领域的普通技术人员在阅读了本说明书后依据本发明的技术实质对以上具体实施方式所作的任何简单修改或变形，以及可能利用上述揭示的技术内容加以变更或修饰为等同变化的等效实施例，均仍属于本发明技术方案的范围内，而不背离本发明的实质和范围。