专利名称：表皮整体发泡成型用的表皮材料的制作方法
技术领域：
本发明涉及表皮整体发泡成型用的表皮材料，其是兼具防渗出性和透气性的材 料，其中，在将表皮材料立体地缝制后向其内部注入液态的发泡树脂并使发泡，得到与表皮 材料成为整体的成型体的情况下，能够防止由于液态发泡树脂的浸透而导致的渗出，同时 也能除去伴随发泡注入而产生的气泡而防止巢穴(void)的产生，所述表皮材料特别适用 于汽车用的头靠、扶手以及控制箱(console box)等的成型。
背景技术：
利用表皮整体发泡成型法制造的产品之一有汽车用的头靠、扶手等，所述成型法 是将表皮材料立体地缝制后向其内部注入液态发泡树脂并使发泡，得到与表皮材料成为整 体的成型体的方法(参照日本特开平4-314507号公报)。作为采用上述的表皮整体发泡成型法来成型汽车用的头靠、扶手及控制箱时所 使用的表皮材料，从手感、伸缩性等观点考虑，在机织物、无纺布、针织物、合成皮革等面材 (表生地)的背面通常粘附软质聚氨酯泡沫塑料，但如果立体地缝制后，注入液态发泡树 月旨，则浸透至软质聚氨酯泡沫塑料，使软质聚氨酯泡沫塑料硬化，或者渗入至面材且硬化使 手感和外观恶化。因此，通过在软质聚氨酯泡沫塑料的背面粘附聚氨酯膜，来防止液态发泡树脂的 浸透。另一方面，如果缝制这种粘附有聚氨酯膜的表皮材料，向其内部注入液态发泡树 月旨，则发泡时产生的气体未逸出而残留，冷却时收缩产生被称为巢穴的空穴，由此导致表皮 材料产生折皱。因此，需要在防止液体发泡树脂的浸透的同时，能使气体透过的表皮材料，例如具 有以下手法通过使用面材、粗纺泡沫(7，^ 7才一 Λ )和形成有微小透气孔的屏蔽膜的 三层层压表皮材料，从而兼具防止浸透的防渗出性和透气性(参考日本特开平1-228811号 公报)。
发明内容
然而，日本特开平1-228811号公报中记载的三层层压表皮材料，使用聚氨酯膜或 者聚氯乙烯膜作为屏蔽膜，由于在这些合成树脂膜中形成有微小透气孔，因而通过与注入 的发泡树脂接触，则由于耐热性的问题而使孔的大小容易变化，若变化而使透气孔变大则 由于发泡树脂的浸透而易于产生渗出，即使不发生变化，如果透气孔过小，则透气性不充分 而存在气体不能逸出的问题，存在难以设定微小透气孔的尺寸等，也难以控制发泡树脂的 注入条件的问题。另外，由于该表皮材料具备合成树脂制的屏蔽膜，所以存在以下问题背面很难滑 动，难以利用缝纫机进行缝合，很难通过缝纫机的针。本发明是鉴于上述现有技术的问题而进行的发明，本发明的目的是提供表皮整体发泡成型用的表皮材料，该表皮材料具有能防止由于液态发泡树脂的浸透而导致的渗出的 防渗出性，同时具有发泡时产生的气体适当选出的透气性。为了解决上 述现有技术的问题，本发明的第1构成的表皮整体发泡成型用的表皮 材料是，缝制成成型体的外形、向内部注入液态的发泡树脂并使发泡而成为整体的表皮整 体发泡成型用的表皮材料，其特征在于，由配置于成型体的外侧的面材、粘附于该面材的内 侧的聚氨酯泡沫塑料、以及粘附于该聚氨酯泡沫塑料的内侧且具有防渗出性和透气性的 无纺布组成；该无纺布的所述防渗出性为耐水压450mmH20以上，同时所述透气性为透气度 0. 1 20cc/cm2/s，平均孔径大小为0. 1 20 μ m。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，通过以面材、聚氨酯泡沫塑料以及具有 防渗出性和透气性的无纺布构成表皮材料，使无纺布的防渗出性以耐水压计为450mmH20以 上，透气性以透气度计为0. 1 20CC/Cm2/s，同时使平均孔径大小为0. 1 20 μ m，由此来 防止由液态的发泡树脂的浸透导致的渗出，而且防止由于热导致的透气性的变化以确保发 泡时的气体的透气性。这样，不需要透气孔的设定及微孔的形成工序，发泡树脂的注入条件也缓和而可 以成型没有折皱的制品。此外，本发明的第2构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，除第1构成之外，其 特征在于，前述无纺布的平均纤维直径为0. 1 10 μ m。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，通过使无纺布的平均纤维直径为0. 1 10 μ m,从而能够容易地确保必要的孔径大小等。进一步地，本发明的第3构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，除权利要求1或 2记载的构成之外，其特征在于，前述无纺布的单位面积平均重量(目付)为30 70g/m2。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，通过使无纺布的单位面积平均重量为 30 70g/m2，从而防止变硬或防止产生成型不良。进一步地，本发明的第4构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，除第1 第3中 任一项的构成之外，其特征在于，前述无纺布是通过熔喷法制得的无纺布。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，通过采用熔喷法成型无纺布，从而容易 地得到柔软且极细的纤维直径的无纺布，其结果可以使对面材的手感的影响最小化。此外，本发明的第5构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，除第1 第4中任一 项的构成之外，其特征在于，前述无纺布以由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的单层或者 在该层上叠层有由其它树脂组成的无纺布的多层(複数層)构成。作为该热塑性弹性体的 种类没有特别的限定，可列举苯乙烯类、烯烃类、PVC类、聚氨酯类、酯类、酰胺类等。其中， 优选较廉价且采用熔喷法得到细纤维直径的苯乙烯类热塑性弹性体。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，通过使无纺布以由热塑性弹性体树脂组 成的无纺布的单层或者在该层上叠层有由其它树脂组成的无纺布的多层构成，从而确保必 要的耐水性、透气度、孔径大小，并防止由液态的发泡树脂的浸透导致的渗出，而且抑制由 于热导致的透气性的变化而使发泡时的气体的透气性优良。进一步地，本发明的第6构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，除第1 第5中 任一项的构成之外，其特征在于，前述无纺布由2层或3层的叠层体构成，所述叠层体是在 由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的至少一面或双面上，设置了由聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的无纺布的叠层体。根据该表皮整体发泡成型用的表皮材料，更加确实地防止由液态发泡树脂的浸透 导致的渗出，同时由于设置了由表面摩擦小的聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的无纺布，因 而在缝制时的缝纫机送布(feed)性也优异。由本发明产生的效果如下根据本发明的第1构成的表皮整体发泡成型用的表皮 材料，由于以面材、聚氨酯泡沫塑料以及具有防渗出性和透气性的无纺布构成表皮材料，使 无纺布的防渗出性以耐水压计为450mmH20以上，透气性以透气度计为0. 1 20CC/Cm2/s， 同时使平均孔径大小为0. 1 20 μ m，因而可防止由液态的发泡树脂的浸透导致的渗出，而 且防止由于热导致的透气性的变化而确保发泡时的气体的透气性。于是，不需要透气孔的设定及微孔的形成工序，还 可以容易地由缝纫机进行缝制， 发泡树脂的注入条件也缓和而可以成型没有折皱的制品。此外，根据本发明的第2构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，由于使无纺布 的平均纤维直径为0. 1 10 μ m，因而能够容易地确保必要的孔径大小，可防止由液态的发 泡树脂的浸透导致的渗出，而且可确保发泡时的气体适当选出的透气性。进一步，根据本发明的第3构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，由于使无纺 布的单位面积平均重量为30 70g/m2，因而可防止变硬或防止产生成型不良，可防止由液 态的发泡树脂的浸透导致的渗出，而且可确保发泡时的气体适当逸出的透气性。进一步，根据本发明的第4构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，由于使用了 采用熔喷法得到的无纺布，因此柔软且可容易地控制必要的耐水性、透气度、孔径大小，可 防止由液态的发泡树脂的浸透导致的渗出，可确保发泡时的气体适当逸出的透气性。另外，根据本发明的第5构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，由于使无纺布 以由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的单层或者在该层上叠层有由其它树脂组成的无纺 布的多层构成，因此可确保必要的耐水性、透气度、孔径大小，可防止由液态的发泡树脂的 浸透导致的渗出，可确保发泡时的气体适当逸出的透气性。此外，通过使用由热塑性弹性体树脂组成的无纺布，从而可使具有更高的柔软性。 如果表皮整体发泡成型用的表皮材料硬，则表面容易出现褶皱(棱角)，因此优选尽可能柔 软的表皮材料。若这时的热塑性弹性体的单位面积平均重量，为无纺布整体的单位面积平 均重量的50%以上，则有效果。此外，根据本发明的第6构成的表皮整体发泡成型用的表皮材料，由于无纺布由 2层或3层的叠层体构成，所述叠层体是在由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的至少一面 或双面上，热粘合由聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的无纺布而形成的，因此确实地防止由 液态的发泡树脂的浸透导致的渗出，而且耐热性优异，从而可以防止由热导致的透气性的 变化且充分地确保发泡时产生的气体适当逸出的透气性，进而缝合时的缝纫机送布性也优
已此外，通过在由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的聚氨酯泡沫塑料侧的一面上， 叠层由聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的无纺布，从而可提高与聚氨酯泡沫塑料的粘合力。 另外，通过在与聚氨酯泡沫塑料相反侧的一面上，叠层由聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的 无纺布，从而可提高表皮整体发泡成型用的表皮材料背面的滑动性，可获得缝制操作效率 的提高。
图1是涉及本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料的一个实施方式的剖视图。图2是涉及本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料的一个实施方式的成型体 的一例的汽车用的头靠的概略透视图。图3是涉及本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料的一个实施方式的成型体 的一例的汽车用的头靠的成型工序的概略剖视图。
具体实施例方式以下对于本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料的一实施方式进行详细的说 明。图1 图3涉及本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料的一实施方式，图1为 剖视图、图2为成型体的一例的汽车用头靠的概略透视图，图3为成型工序的概略剖视图。本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料10，作为如图2和图3所示的、汽车用的 头靠20的表皮材料10使用，立体地缝制成对应于头靠20的外形的形状，在其内部安装补 强材料和支杆等插入部件21，在这些安装的插入部件21和表皮材料10的内部空间中注入 液态的发泡树脂，形成表皮材料10和经发泡的发泡树脂成为整体的表皮整体发泡成型体 的制品即头靠。本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料10也可在表皮整体发泡成型体 的表皮的一部分中使用。例如，可以仅在液态的发泡树脂的注入压力大的部分使用。这样的表皮整体发泡成型用的表皮材料10，如图1所示，可以将面材11、软质聚氨 酯泡沫塑料12、和具备防渗出性和透气性的无纺布13粘结而构成。作为面材11，考虑到作为头靠20的手感、触感和透气性，除了可使用编织纤维的 布料或无纺布等之外，还可以使用天然皮革或合成皮革等以往常用的材料。软质聚氨酯泡沫塑料12粘附在该面材11的背面侧，使得面材11的手感和伸缩性 等，不会被在内部注入发泡并成为整体的发泡树脂所损坏。软质聚氨酯泡沫塑料12，可使用 通常在表皮整体发泡成型用中所使用的聚氨酯泡沫塑料，但优选密度为18 60kg/m3 (更 优选为35 55kg/m3)，硬度为90 500N(更优选为350 450N)。而且其厚度根据成型 品的种类和材质而不同，但例如在Imm 15mm左右。该软质聚氨酯泡沫树脂12的背面侧，为了防止液态的发泡树脂向软质聚氨酯泡 沫塑料12和面材11中浸透，故需要具有防渗出性，同时为了防止由于伴随发泡树脂的注入 发泡而产生的气体所导致的气泡残留，故需要具有透气性，而且需要具有与发泡树脂接触 而不会热变形的耐热性，这里，通过使用无纺布13来确保防渗出性和通气性。作为这种具有防渗出性和透气性的无纺布13，作为表示防渗出性的物性，采用耐 水压，耐水压(JIS-L1092)必需为450mmH20(mmAq)以上；以及作为表示透气性的物性采用 透气度，透气度(JIS-L1096)必需为0. 1 20CC/Cm2/s ；进一步，作为决定该耐水压和透气 度的物性采用孔径大小，孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法(valve point method) 来测定)的平均值必需为0. 1 20 μ m。此外，上述无纺布的耐水压优选为500mmH20以上， 更优选为550mmH20以上。另外，上述无纺布的透气度优选为5 15cm2/S。另外，上述无纺 布的孔径大小优选为5 15 μ m。
另外，如果无纺布13的耐水压低于450mmH20 (mmAq)，则液态的发泡树脂浸透并渗 出至其内侧的软质聚氨酯泡沫塑料12。另外，如果无纺布13的透气度低于0. lcc/cm2/s,则从发泡树脂产生的气体不会逸 出而可能产生巢穴；如果透气度超过20CC/Cm2/S为较大值，则空气等气体过度选出而可能 导致成型体不发生膨胀。另外，由无纺布13的孔径大小在某种程度上确定透气度和耐水压，但如果平均孔 径大小超过20 μ m为较大值，则不能将透气度和耐水压保持在上述的范围内。此外，当作为 表皮材料10使用的情况下，该孔径大小是这些值即可，在将无纺布采用压花或轧光等后续 工序实施加工的情况下，通过这些加工可以调节孔径大小，在调节后、填充液态的发泡树脂 前的状态下，可以确保上述的值即可。
通过使用这样的耐水压、透气度、孔径大小的无纺布13，由面材11、软质聚氨酯泡 沫塑料12、无纺布13构成表皮材料10，成型为向立体成型的内部空间中注入液态发泡树脂 而与发泡树脂成为整体的表皮整体发泡成型体，从而使得液态发泡树脂不会浸透并渗出至 软质聚氨酯泡沫塑料12，也不会变硬，不存在来自发泡树脂的气体不逸出而产生巢穴的情 况，面材11也不会产生折皱，可以获得所需的制品，同时也不存在发泡树脂的注入使表皮 材料10不发生膨胀而不能成型的情况。另外，无纺布13的平均纤维直径优选为0. 1 10 μ m，更优选为2 5 μ m。纤维 直径是决定无纺布13的孔径大小的要素之一，如果平均纤维直径超过10 μ m为较大值，则 孔径大小变大，而变得不能在上述的孔径大小的范围内。另外，平均纤维直径不足0. Ιμπι 的无纺布，其生产性极端恶化。应予说明，即使无纺布13的纤维直径大，也可通过压花或轧光等后续工序而使孔 径大小在上述的范围内。进而，无纺布13的单位面积平均重量优选为30 70g/m2。如果无纺布13的单位面积平均重量低于30g/m2，则不能获得作为无纺布的必要物 性；如果变大超过70g/m2，则变硬且变得成型不良。该无纺布13的单位面积平均重量，根据作为表皮整体发泡成型体的产品而优选 的范围也不同，例如在头靠的情况下，优选为30 50g/m2的范围；在扶手的情况下，优选为 40 70g/m2的范围。应予说明，无纺布13的单位面积平均重量即使相同，由于纤维直径等也导致物性 不同，但该情况下也必需满足上述孔径大小。另外，无纺布的制造方法，没有特殊的限定，但优选熔喷法。例如，如果作为无纺布 的制造方法为通常的纺粘法、水刺法等，则在制法上难以采取细纤维直径的织物。因此，如 果为了得到适当的耐水压、透气度、孔径大小的无纺布，则倾向于单位面积平均重量变高， 刚度变高变硬。相对而言，根据熔喷法，在对熔融状态的树脂进行纺丝时以高速高温的空气 喷射、开纤，并在皮带或金属网上集积而成为无纺布的形态，因此容易地成为极细的纤维直 径。因此，能够以低单位面积平均重量、以柔软的状态获得适当的耐水压、透气度、孔径大小 的无纺布。作为构成这种无纺布13的合成树脂，没有特殊限制，由于无纺布柔软而在表皮材 料的表面上难以出现褶皱(棱角)，外观上良好，因而例如优选热塑性弹性体，其中更优选苯乙烯类热塑性弹性体，例如SEPS (苯乙烯乙烯丙烯苯乙烯嵌段共聚物)、SIS (苯乙烯异戊 二烯苯乙烯嵌段共聚物)、SBPS (苯乙烯丁烯丙烯苯乙烯嵌段共聚物)、SEBS (苯乙烯乙烯丁 烯苯乙烯嵌段共聚物)等，除此之外还可以使用兼具耐水性和透气性、孔径大小在上述范 围内的合成树脂。 此外，表皮材料的背面，摩擦阻力小是优选的。构成表皮材料的背面的无纺布，由 于是由摩擦阻力小的树脂组成的，从而可以使缝纫机缝制时的滑动性提高，而提高操作效 率。作为此时的摩擦阻力低的树脂的种类无特殊限制，但可列举聚对苯二甲酸乙二酯、聚 对苯二甲酸丁二酯等聚酯类树脂；聚丙烯等聚烯烃类树脂；聚酰胺类树脂等。其中，容易利 用熔喷法制备无纺布的是，聚对苯二甲酸丁二酯、聚丙烯；进而与其它层的粘合性高的是聚 丙烯。容易热熔融的树脂，在熔喷法、与其它层的热粘合性等方面是有利的，但另一方面从 抑制、控制由熔融导致的透气度降低和硬化的观点考虑，难以热熔融的树脂，例如改性聚对 苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚丙烯、聚酰胺类树脂等是有利的。如果无纺布整 体变硬，则成为在表面产生褶皱(棱角)的原因。从控制熔喷性、粘合性、熔融性等的平衡 的观点考虑，选择聚对苯二甲酸丁二酯是最优选的。而且优选的是，至少在与聚氨酯泡沫 塑料接触的部分中，无纺布与聚氨酯泡沫塑料良好地粘附，例如可列举聚对苯二甲酸乙二 酯、聚对苯二甲酸丁二酯等聚酯类树脂；聚丙烯等聚烯烃类树脂；聚酰胺类树脂等。为了改 善聚氨酯泡沫塑料和无纺布的粘合性，还可以使用粘合剂等，但从保持透气性的观点来看， 优选无纺布的热粘合。此外，作为无纺布13，除了将由上述树脂制得的无纺布以单层使用之外，还可叠层 其它合成树脂来构成无纺布。这时，与聚氨酯泡沫塑料接触的第1无纺布层，优选由与聚氨 酯泡沫塑料亲和性高的树脂构成，同样优选由与第2无纺布层(其是与上述第1无纺布层 叠层的第2无纺布层)亲和性高的树脂构成。热粘合的情况下，期望例如单位面积平均重 量为30 70g/m2，以使不产生由熔融导致的透气性障碍。为了调节粘合性和透气性，还可 以采取调节空隙率的方法。为了获得无纺布的柔软性，优选设置由柔软性高的无纺布构成 的柔软层，其例如使用由热塑性弹性体等组成的无纺布，为了获得充分的柔软性效果，期望 使无纺布整体的单位面积平均重量的50%以上为该柔软层。柔软层可作为前述第1无纺 布层，但从热粘合时的透气度控制等观点来考虑，优选在与聚氨酯泡沫塑料亲和性高的第1 无纺布层的上面设置该柔软层。此外，为了提高该第1无纺布层和柔软层之间的粘合性，还 可以进一步在之间叠层其它的无纺布。形成柔软层的柔软的无纺布有时胶着感高，但通过 进一步叠层滑动性高、与该柔软层的亲和性高的无纺布，形成表皮材料的背面，从而能够提 高缝纫机缝制的操作性。用作形成表皮材料的背面的层的无纺布，例如，优选单位面积平均 重量为30 70g/m2，作为材料使用有利于构成前述背面的树脂。为了提高该背面层和柔软 层的粘合性，还可以进一步在之间叠层其它的无纺布。因此，以多层构成无纺布时，例如优 选的结构是，将与聚氨酯泡沫塑料亲和性高的第1层、由柔软层组成的第2层、由构成背面 的滑动性良好的层组成的第3层依次叠层的结构。这样，使无纺布为多层结构时，如果作为整体，耐水压为450mmH20以上、透气度为 0. 1 20CC/Cm2/S、平均孔径大小为0. 1 20 μ m的范围，则该层结构可以是任意的结构。 作为叠层方法，可列举有效利用粘合剂的方法和热扎花法，但更优选热扎花法。通过用热扎 花法进行叠层，可以降低无纺布的摩擦阻力值，使滑动性得以提高。由此能够提高缝纫机缝制的操作性。此时的热扎花的压接面积优选为2 50%，如果超过50%，则手感变硬，成为 在表皮上产生皱褶(棱角)的原因。如果为2%以下，则没有降低摩擦阻力值的效果。在实施例中，作为具体的无纺布13，例如，如图1中的放大图所示，使用在苯乙烯 乙烯丙烯苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)的表背面(两面)上设置有聚对苯二甲酸丁二酯(PBT) 的3层13a、13b、13c的无纺布，使用其厚度(JIS-L1096)为0. 2 0. 4mm左右、优选为0. 3mm 左右的无纺布，使用透气度(JIS-L1096)为18cc/cm2/秒左右、耐水压为500mmH20左右，平 均孔径大小为15. 8 μ m的无纺布。作为将面材11、软质聚氨酯泡沫塑料12和无纺布13叠层来成型表皮材料10的方 法，有使用粘合剂的方法、使用热熔膜的方法、使用高频焊机的方法、采用火焰层压(7 > 一Λ，S彳、一卜)的方法等，但优选采用火焰层压的方法，因为其不会损害面材11和软质 聚氨酯泡沫塑料12的手感，不需要干燥工序， 粘合速度也快，生产性优异。这种在背面粘附有具有耐热性和透气性、具有防渗出性的无纺布13的表皮材料 10，作为成型体，如图3所示，立体地缝制成与汽车用头靠20的外形相对应的形状，在其内 部装上增强材料和支杆等插入部件21并安装至成型装置30的发泡模型31上，在这些安装 的插入部件21和表皮材料10的背面的无纺布13的内部空间中从注入喷嘴32注入液态的 发泡树脂，形成表皮材料10和经发泡的发泡树脂成为整体的表皮整体发泡成型体的制品 即头靠20(参照图2)。此外，本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料10，也可以在表皮 整体发泡成型体的表皮的一部分中使用。例如，可以只在与液态发泡树脂直接接触的部分 中使用本发明的表皮整体发泡成型用的表皮材料10。这样用表皮整体发泡成型法成型的成型体即头靠20，由于无纺布13而能够防止 注入的液态或膏状的发泡树脂浸透并渗出到软质聚氨酯泡沫塑料12和面材11，也不会变 硬，即使在注入的液态等的发泡树脂与无纺布13碰撞的情况下，以压力和热等也不会改变 无纺布13的透气性，例如即使随着注入发泡而产生气体等气体，也能够通过无纺布13并排 出，能够防止巢穴的产生。进一步地，该表皮材料10，不需要如以往的在合成树脂膜上设置微小透气孔的情 形的透气孔的加工工序，容易成型，可缩短工序。此外，与聚氨酯膜等相比容易滑动，可以容易地利用缝纫机进行缝制，同时为了形 成表皮材料10而与面材11、软质聚氨酯泡沫塑料12层压时，能容易地运送无纺布13，并且 耐热性也优异，因此例如用火焰层压法进行层压时也不会变形，表皮材料10的成型也变得
各易ο实施例以下对于本发明的实施例，和比较例一起进行说明，但本发明不受该实施 例的限制。<评价样品的形成 > 在各实施例、比较例中评价样品如下制作。将厚度5mm、硬度 35N(JIS K6400-2)的软质聚氨酯泡沫塑料和无纺布通过火焰层压法叠层。将其切割成2片 长300mm、宽200mm的长方形，制作袋状的评价样品，所述袋状是用工业用缝纫机，使用涤纶 线，以无纺布成为内侧的方式将3边缝合的袋状。即评价样品是如同没有面材的表皮材料 的结构。另外，无纺布为2层的评价样品是，以第一层、第二层的顺序叠层的结构，为3层的 评价样品是，以第一层、第二层、第三层的顺序叠层的结构，分别进行叠层使得该第一层和 软质聚氨酯泡沫塑料相接触。此外，实施了热扎花处理的评价样品，均以圆点形状，且热压部分的压接面积为全部表面积(600cm2)的3%。此外，在该评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂(聚醚多元醇100重量份、 作为聚异氰酸酯的TDI-80和聚二苯甲烷二异氰酸酯的混合物70重量份、作为反应性的催 化剂的二甲基乙醇胺(2-二甲基氨基乙醇，DMEA) 2. 5重量份、作为非反应性的催化剂的三 亚乙基二胺(TEDA) 1. 0重量份、作为发泡剂的水3. 5质量份以及作为稳泡剂的硅油1重量 份的混合物)并使发泡、固化，从而得到与评价样品一体的发泡成型体。<评价方法 > 该实施例中，评价利用无纺布的发泡树脂的防渗出性、由于从发泡树 脂产生的气体导致的巢穴的产生，缝纫性、耐剥离性。其评价方法如下所示。 <防渗出性 > 从表皮材料的上部开口注入聚氨酯的原液，固化后，在从底部缝制部 开始的高2cm至5cm的范围内以目测评价注入聚氨酯泡沫塑料的渗出状态，同时剥离该部 分的软质聚氨酯泡沫塑料，并用橡胶硬度计测定6处的硬度而求出硬度的平均值，从与初 始的软质聚氨酯泡沫塑料的硬度的变化来评价防渗出性。评价标准如下所示。〇注入的聚氨酯泡沫塑料没有浸透至表皮材料的表面，表面硬度的变化小于 IONX 注入的聚氨酯泡沫塑料浸透至表皮材料的表面，表面硬度的变化为ION以上 < 巢穴 的产生 > 观察上述评价样品的截面，以目测判断在表皮材料和注入的聚氨酯泡沫塑料的界 面中有无巢穴(空隙)的产生。〇没有巢穴(空隙)产生X 观察到巢穴(空隙)< 缝纫机送布性 > 对于缝合上 述评价样品时的缝纫机送布性进行评价。〇无纺布运送顺畅，线缝为直线Δ 无纺布有一些被挂住，但线缝为直线X 无 纺布运送不顺畅，线缝不整齐 < 耐剥离性 > 对上述表皮材料的聚氨酯泡沫塑料和无纺布的 剥离强度进行评价。〇即使强拉无纺布，界面仍与聚氨酯泡沫塑料粘附。Δ 即使轻拉无纺布，仍与聚氨酯泡沫塑料粘附，但如果强拉则界面剥离X 如果轻拉无纺布，则从聚氨酯泡沫塑料剥离。应予说明，在拉拽无纺布时聚氨酯泡沫塑料或无纺布比界面更先破坏的样品记为〇。(实施例1)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积 平均重量为25g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(第2层)(SEPS，平均纤维直径 4.5ym)的单面上，热压了由单位面积平均重量为20g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平 均纤维直径3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布(第1层)的2层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为12. 5CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为529mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 12. 1 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为37N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生由气 泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性，有一些被挂住，但线缝为直线。而且耐剥离性高(参 照表1)。
(实施例2)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积平 均重量为35g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的单 面上，热压了由单位面积平均重量为30g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平均纤维直径 3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的2层叠层体。该无纺 布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为6. 6CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为620mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm Porometer POROUSMATERIALS, INC.制)的平均值为 8. 6 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而得到和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为36N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生由气 泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性，有一些被挂住，但线缝为直线。而且耐剥离性高(参 照表1)。(实施例3)评价样品使用单位面积平均重量为70g/m2的聚丙烯树脂熔喷无纺布 (PP，平均纤维直径3.0 μ m)的单层。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为11. 7CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为918mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 10. 4 Um0在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为43N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂几乎没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生 由气泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。而且耐剥离性高(参 照表1)。(实施例4)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积平 均重量为15g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的单 面上，热压了单位面积平均重量为25g/m2的同一树脂的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布 (SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的2层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为18. 4CC/Cm2/S、耐水压 (JIS-L1092)为560mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 14. 8 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而得到和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为44N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂几乎没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料的触感，没有产生由气 泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性，有一些被挂住，但线缝为直线。耐剥离性为中等程度 (参照表1)。(实施例5)评价样品使用单位面积平均重量为65g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔 喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的单层品。
该无纺布的各 测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为15. 4CC/Cm2/S、耐水压 (JIS-L1092)为600mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 13. 3 Um0在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而得到和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为39N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂几乎没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生 由气泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性，有一些被挂住，但线缝为直线。耐剥离性为中等 程度(参照表1)。(实施例6)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在由单位面积 平均重量为20g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯组成的熔喷无纺布(PBT，平均纤维直径3. 5μπι) 的单面上，热压了由单位面积平均重量为25g/m2的苯乙烯类弹性体树脂(SEPS，平均纤维直 径4. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的2层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为12. 5CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为529mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 12. 1 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而得到和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为35N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生由气 泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性也良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性为中等程度 (参照表1)。(实施例7)评价样品使用3层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积平 均重量为20g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的两 面上，热压了由单位面积平均重量为10g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平均纤维直径 3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的3层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为16. 2CC/Cm2/S、耐水压 (JIS-L1092)为495mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 12. 6 Um0在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为36N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂没有浸透至表面，保留了软质聚氨酯泡沫塑料原本的触感，没有产生由气 泡导致的巢穴。此外，缝纫机送布性也良好，送布顺畅，线缝为直线。而且耐剥离性高(参 照表1)。(比较例1)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积平 均重量为10g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的单 面上，热压了由单位面积平均重量为10g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平均纤维直径 3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的2层叠层体。
该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为50. 0CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为370mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 19. 6 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。 所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为46N，表面硬度的变化为 ION以上，发泡树脂浸透至表面，失去软质聚氨酯泡沫塑料的触感而变硬。另外，透气度高， 评价样品难以膨胀。此外，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性高(参照 表1)。(比较例2)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在单位面积平 均重量为15g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔喷无纺布(SEPS，平均纤维直径4.5μπι)的单 面上，热压了由单位面积平均重量为10g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平均纤维直径 3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的2层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为33. 0CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为426mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 17. 1 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为46N，表面硬度的变化为 ION以上，存在发泡树脂浸透至表面，显著地失去了软质聚氨酯泡沫塑料的触感。另外，没有 产生由气泡导致的巢穴，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性高(参照表 1)。(比较例3)评价样品使用2层叠层体的无纺布，其是利用热轧花在由单位面积 平均重量为10g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT，平均纤维直径3.5 μ m) 100%组成的熔喷 无纺布的单面上，热压了由单位面积平均重量为30g/m2的同一树脂聚对苯二甲酸丁二酯 (PBT,平均纤维直径3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的2层叠层体。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为15. 3CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为325mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 13. 5 Um0在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为48N，表面硬度的变化为 ION以上，发泡树脂浸透到表面，失去软质聚氨酯泡沫塑料的触感而变硬。另外，没有产生由 气泡导致的巢穴，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性高(参照表1)。(比较例4)评价样品使用由单位面积平均重量为40g/m2的聚对苯二甲酸丁二酯 (PBT，平均纤维直径3. 5 μ m)组成的熔喷无纺布的单层品。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为20. 8CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为254mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 14. 5 μ m。
在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为47N，表面硬度的变化为 ION以上，存在发泡树脂浸透到表面，显著地失去了软质聚氨酯泡沫塑料的触感。另外，没有 产生由气泡导致的巢穴，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性高(参照表 1)。(比较例5)评价样品使用单位面积平均重量为40g/m2的聚丙烯树脂熔喷无纺布 (PP，平均纤维直径3.0 μ m)的单层品。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为32. 6CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为568mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 19. O μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。这时，透气度高，评价样品难以膨胀。 所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为46N，表面硬度的变化为 ION以上。缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。另外，没有产生由气泡导致的巢穴。 耐剥离性高(参照表1)。(比较例6)评价样品使用单位面积平均重量为45g/m2的苯乙烯类弹性体树脂熔 喷无纺布(SEPS，平均纤维直径3.0μπι)的单层品。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为45. 3CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为395mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 22. 8 μ m。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为47N，表面硬度的变化为 ION以上，发泡树脂浸透到表面，失去软质聚氨酯泡沫塑料的触感而变硬。另外，透气度高， 评价样品难以膨胀。缝纫机送布性，有一些被挂住，但线缝为直线。耐剥离性为中等程度 (参照表1)。(比较例7)评价样品使用单位面积平均重量为50g/m2的聚氨酯树脂熔喷无纺布 (PU，平均纤维直径5.0 μ m)的单层品。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为51. 5CC/Cm2/s、耐水压 (JIS-L1092)为383mmH20、孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动细孔 测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)的平均值为 26·4μπι。在由该无纺布得到的评价样品的内部，从注入喷嘴注入发泡树脂并使发泡、固化， 从而制得和评价样品为整体的发泡成型体。所得发泡成型体的表面硬度(JIS Κ6400-2)的平均值为50Ν，表面硬度的变化为 ION以上，发泡树脂浸透到表面，失去软质聚氨酯泡沫塑料的触感而变硬。另外，产生巢穴， 透气度高，评价样品难以膨胀，缝纫机送布性也恶化，成型性差。而且耐剥离性低(参照表 1)。(比较例8)评价样品采用单位面积平均重量为50g/m2的聚氨酯树脂膜(PU)代替无纺布。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为36N，表面硬度的变化小 于10N，发泡树脂没有浸透到表面，但产生巢穴。而且缝纫机送布性也恶化，成型性差。另外 耐剥离性低(参照表1)。(比较例9)评价样品使用单位面积平均重量为80g/m2的聚对苯二甲酸乙二酯树 脂水刺法无纺布(PET，平均纤维直径15.0μπι)的单层品。该无纺布的各测定值如表1所示，透气度(JIS-L1096)为240. 0CC/Cm2/S。另外， 对于耐水压(JIS-L1092)和平均孔径大小(基于ASTMF-361-80的阀点法，多孔质材料自动 细孔测定装置 Perm PorometerPOROUS MATERIALS, INC.制)不能测定。所得发泡成型体的表面硬度(JIS K6400-2)的平均值为70N，表面 硬度的变 化为ION以上，发泡树脂浸透到表面，失去软质聚氨酯泡沫塑料的触感而变得非常 硬。另外，透气度高，评价样品难以膨胀。另外，没有产生伴随注入发泡的气泡导致 的巢穴，缝纫机送布性良好，送布顺畅，线缝为直线。耐剥离性高(参照表1)。[表
权利要求
表皮整体发泡成型用的表皮材料，其缝制成成型体的外形、向内部注入液态的发泡树脂并进行发泡而成为整体，其特征在于，由配置于成型体的外侧的面材、粘附于该面材的内侧的聚氨酯泡沫塑料、以及粘附于该聚氨酯泡沫塑料的内侧且具有防渗出性和透气性的无纺布组成；该无纺布的所述防渗出性为耐水压450mmH2O以上，同时所述透气性为透气度0.1～20cc/cm2/s，平均孔径大小为0.1～20μm。
2.根据权利要求1所述的表皮整体发泡成型用的表皮材料，其特征在于，所述无纺布 的平均纤维直径为0. 1 10 μ m。
3.根据权利要求1或2所述的表皮整体发泡成型用的表皮材料，其特征在于，所述无纺 布的单位面积平均重量为30 70g/m2。
4.根据权利要求1 3中任一项所述的表皮整体发泡成型用的表皮材料，其特征在于， 所述无纺布是通过熔喷法制得的无纺布。
5.根据权利要求1 4中任一项所述的表皮整体发泡成型用的表皮材料，其特征在于， 所述无纺布以由热塑性弹性体树脂组成的无纺布的单层或者在该层上叠层有由其它树脂 组成的无纺布的多层构成。
6.根据权利要求1 5中任一项所述的表皮整体发泡成型用的表皮材料，其特征在于， 所述无纺布由2层或3层的叠层体构成，所述叠层体是在由热塑性弹性体树脂组成的无纺 布的至少一面或双面上，热粘合由聚对苯二甲酸丁二酯树脂组成的无纺布而形成的。
全文摘要
本发明提供由面材(11)、粘附于其内侧的聚氨酯泡沫塑料(12)、以及粘附于其内侧的无纺布(13)组成的表皮材料(10)，其中所述无纺布(13)是耐水压450mmH2O以上、优选500mmH2O以上、更优选550mmH2O以上，透气度0.1～20cc/cm2/s、优选5～15cc/cm2/s，平均孔径大小为0.1～20μm、优选为5～15μm的无纺布。
文档编号B29K75/00GK101970227SQ20088012767
公开日2011年2月9日 申请日期2008年12月24日 优先权日2007年12月26日
发明者佐藤秀高, 松岛康臣, 白石育久, 赤田胜彦 申请人:阿基里斯株式会社;可乐丽可乐富丽世株式会社