一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法及装置与流程

本发明涉及电力技术领域，尤其涉及一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法及装置。

背景技术：

随着环境治理的严峻形势，我国对nox的排放限制将日益严格，国家环境保护部已经颁布了《火电厂氮氧化物防治技术政策》，明确在“十二五”期间将全力推进我国nox的防治工作。目前国内外电站锅炉控制nox技术主要有2种：一种是控制生成，主要是在燃烧过程中通过各种技术手段改变煤的燃烧条件，从而减少nox的生成量，即各种低nox技术；二是生成后的转化，主要是将已经生成的nox通过技术手段从烟气中脱除掉，如选择性催化还原法(scr)、选择性非催化还原法(sncr)。

近几年随着电力工业发展及投入使用，部分超临界对冲燃烧锅炉相继发生侧墙水冷壁高温腐蚀现象，如有锅炉在运行4个月后的小修中发现，燃烧器高度区域左右侧墙中部水冷壁管存在高温腐蚀现象，氧化层厚0.1～0.5mm，管子设计壁厚7.5mm，剩余壁厚6.9～7.3mm，腐蚀速率很快；有投产的超临界600mw机组锅炉于停炉检查时发现水冷壁高温腐蚀现象，腐蚀范围为以侧墙中心线为中心宽度3m，标高从1层至3层燃烧器附近，腐蚀最严重的第3层壁厚腐蚀减薄约0.5mm。或因水冷壁高温腐蚀减薄，至今已更换了大量的水冷壁管。因此，超临界对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁的安全成为了影响机组安全运行的一个重要因素。

上述提及的超临界对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀，导致的不安全的技术问题成为了本领域技术人员亟待解决的技术问题。

技术实现要素：

本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法及装置。本发明实施例根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况，解决了目前的超临界对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀，导致的不安全的技术问题。

本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法，包括：

获取锅炉设备的锅炉参数信息；

根据所述参数信息确定对应的燃烧器设计参数；

根据所述设计参数对应的所述燃烧器对所述锅炉设备进行燃烧，对所述锅炉设备进行贴壁气氛测量；

获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据所述锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。

可选地，获取锅炉设备的锅炉参数信息具体包括：

获取锅炉设备的过热蒸汽蒸发量、过热蒸汽出口压力、过热蒸汽温度、再热蒸汽流量、再热器进口/出口蒸汽压力、再热器进口/出口蒸汽温度、给水温度。

可选地，根据所述参数信息确定对应的燃烧器设计参数具体包括：

根据所述参数信息确定对应的燃烧器的燃烧器区域过量空气系数、第一燃烧器区域过量空气系数、第二燃烧器区域过量空气系数、一次风量、二次风量、燃尽风量、给水温度。

可选地，根据所述设计参数对应的所述燃烧器对所述锅炉设备进行燃烧，对所述锅炉设备进行贴壁气氛测量具体包括：

根据所述设计参数对应的所述燃烧器对所述锅炉设备进行燃烧，在预置气氛测试条件下对所述锅炉设备进行贴壁气氛测量，所述预置气氛测试条件包括负荷、磨煤机/煤种、干基氧量/过量空气系数、原烟气so2、总风门配风、燃烬风。

可选地，获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据所述锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况具体包括：

获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，并根据所述锅炉侧墙烟气组分分布确定与高温腐蚀对应的燃烧器结构。

本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断装置，包括：

第一获取单元，用于获取锅炉设备的锅炉参数信息；

确定单元，用于根据所述参数信息确定对应的燃烧器设计参数；

测量单元，用于根据所述设计参数对应的所述燃烧器对所述锅炉设备进行燃烧，对所述锅炉设备进行贴壁气氛测量；

第二获取单元，用于获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据所述锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。

可选地，第一获取单元，具体用于获取锅炉设备的过热蒸汽蒸发量、过热蒸汽出口压力、过热蒸汽温度、再热蒸汽流量、再热器进口/出口蒸汽压力、再热器进口/出口蒸汽温度、给水温度。

可选地，确定单元，具体用于根据所述参数信息确定对应的燃烧器的燃烧器区域过量空气系数、第一燃烧器区域过量空气系数、第二燃烧器区域过量空气系数、一次风量、二次风量、燃尽风量、给水温度。

可选地，测量单元，具体用于根据所述设计参数对应的所述燃烧器对所述锅炉设备进行燃烧，在预置气氛测试条件下对所述锅炉设备进行贴壁气氛测量，所述预置气氛测试条件包括负荷、磨煤机/煤种、干基氧量/过量空气系数、原烟气so2、总风门配风、燃烬风。

可选地，第二获取单元，具体用于获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，并根据所述锅炉侧墙烟气组分分布确定与高温腐蚀对应的燃烧器结构。

从以上技术方案可以看出，本发明实施例具有以下优点：

本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法及装置，其中，锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法包括：获取锅炉设备的锅炉参数信息；根据参数信息确定对应的燃烧器设计参数；根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。本实施例中，根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况，解决了目前的超临界对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀，导致的不安全的技术问题。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。

图1为本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法的流程示意图；

图2为本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法的另一流程示意图；

图3为本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断装置的结构示意图；

图4为ht-nr3燃烧器的结构示意图；

图5为燃烧器布置图；

图6为1号锅炉贴壁气氛分布的示意图；

图7为2号锅炉贴壁气氛分布的示意图；

图8为2号锅炉贴壁气氛分布2的示意图；

图9为3号锅炉660mw负荷的贴壁气氛测量结果示意图；

图10为潮州电厂1号锅炉载600mw，氧量设定值为1.8％条件下贴壁气氛分布示意图；

图11为潮州电厂1号锅炉在500mw,氧量设定值为1.3～2.0％条件下贴壁气氛分布示意图；

图12为潮州电厂1号锅炉在600mw,氧量设定值为2.0％条件下贴壁气氛分布示意图。

具体实施方式

本发明实施例提供了一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法及装置。本发明实施例根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况，解决了目前的超临界对冲燃烧锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀，导致的不安全的技术问题。

为使得本发明的发明目的、特征、优点能够更加的明显和易懂，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，下面所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而非全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。

请参阅图1，本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法的一个实施例，包括：

101、获取锅炉设备的锅炉参数信息；

获取锅炉设备的过热蒸汽蒸发量、过热蒸汽出口压力、过热蒸汽温度、再热蒸汽流量、再热器进口/出口蒸汽压力、再热器进口/出口蒸汽温度、给水温度。

102、根据参数信息确定对应的燃烧器设计参数；

根据所参数信息确定对应的燃烧器的燃烧器区域过量空气系数、第一燃烧器区域过量空气系数、第二燃烧器区域过量空气系数、一次风量、二次风量、燃尽风量、给水温度。

103、根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；

确定对应的燃烧器设计参数后，根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量。

104、获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。

对锅炉设备进行贴壁气氛测量后，获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。

请参阅图2，本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法的另一个实施例，包括：

201、获取锅炉设备的锅炉参数信息；

获取锅炉设备的过热蒸汽蒸发量、过热蒸汽出口压力、过热蒸汽温度、再热蒸汽流量、再热器进口/出口蒸汽压力、再热器进口/出口蒸汽温度、给水温度。

202、根据参数信息确定对应的燃烧器设计参数；

根据所参数信息确定对应的燃烧器的燃烧器区域过量空气系数、第一燃烧器区域过量空气系数、第二燃烧器区域过量空气系数、一次风量、二次风量、燃尽风量、给水温度。

203、根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，在预置气氛测试条件下对锅炉设备进行贴壁气氛测量，预置气氛测试条件包括负荷、磨煤机/煤种、干基氧量/过量空气系数、原烟气so2、总风门配风、燃烬风。

确定对应设计参数后，根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，在预置气氛测试条件下对锅炉设备进行贴壁气氛测量，预置气氛测试条件包括负荷、磨煤机/煤种、干基氧量/过量空气系数、原烟气so2、总风门配风、燃烬风。

204、获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，并根据锅炉侧墙烟气组分分布确定与高温腐蚀对应的燃烧器结构。

进行贴壁气氛测量后，获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，并根据锅炉侧墙烟气组分分布确定与高温腐蚀对应的燃烧器结构。

请参阅图3，本发明实施例提供的一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断装置的一个实施例，包括：

第一获取单元301，用于获取锅炉设备的锅炉参数信息；

确定单元302，用于根据参数信息确定对应的燃烧器设计参数；

测量单元303，用于根据设计参数对应的燃烧器对锅炉设备进行燃烧，对锅炉设备进行贴壁气氛测量；

第二获取单元304，用于获取到贴壁气氛测量后的锅炉侧墙烟气组分分布，使得后续根据锅炉侧墙烟气组分分布确定锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀情况。

上面是对一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法和装置进行的详细说明，为便于理解，下面将以一具体应用场景对一种锅炉侧墙水冷壁高温腐蚀的诊断方法和装置的应用进行说明，应用例包括：

1锅炉设备情况

1.1a电厂锅炉设备情况

a电厂1、2号锅炉为600mw汽轮发电机组，锅炉为超临界参数变压直流炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道、采用挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣。

锅炉主要参数如下：

表1

设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北烟煤，煤质分析如下：

燃烧器采用按bhk技术设计的性能优异的低nox旋流式煤粉燃烧器(ht-nr3),组织对冲燃烧，满足燃烧稳定、高效、可靠、低nox的要求。燃烧器的主要设计参数表表2。

煤粉燃烧器的设计参数(设计煤种，bmcr工况)：

表2

a电厂2号机组于2008年6月进行的小修期间，在对炉膛水冷壁进行检查时，发现螺旋管水冷壁在燃烧器区域两侧墙中间宽4米、高约15米(标高在20米至35米之间)范围内，即在最下层燃烧器下1米至最上层燃烧器之间的水冷壁高热负荷区域发现管壁向火侧外表面氧化严重。

1.2b电厂锅炉设备情况

b电厂#1、#2号机组锅炉是超临界参数变压直流锅炉，该炉为东方锅炉厂生产的单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、悬吊结构π型锅炉。bmcr工况锅炉蒸发量1950t/h，额定蒸汽压力25.4mpa，额定蒸汽温度571℃，再热蒸汽温度569℃。锅炉有关设计参数见表3。

锅炉设计煤种为神府东胜煤。校核煤种为晋北烟煤。点火油与助燃油为0#轻柴油。b-mcr工况下锅炉热效率为93.4％。设计煤种下煤粉细度r90＝25％。锅炉采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台炉配6台中速磨煤机，为上海重型机器厂生产的hp1003型中速磨煤机，燃烧设计煤种时，5台运行，1台备用。每台磨煤机出口对应6根一次风管。每台磨煤机配1台给煤机，为上海发电设备成套设计研究所cs2024型称重式给煤机。本工程采用低nox旋流煤粉燃烧器，前后墙对冲布置，允许某层单排燃烧器投运。

锅炉主要性能参数：

表3

锅炉燃烧器为东方日立的ht-nr3低nox旋流燃烧器，燃烧器如图4所示，燃烧器布置如图5所示，低1层燃烧器对应ac磨，第2层燃烧器对应df磨，第3层燃烧器对应eb磨。主要配风方式如表4所示。

广东粤电靖海发电有限公司1、#2锅炉燃烧器配风：

表4

#1机组于2010年4月3日开始c级检修，4月15日，炉膛内满膛红架子搭设完毕，4月16日，防磨防爆检查小组的成员对#1炉水冷壁区域进行了检查。检查中发现，#1炉螺旋水冷壁a、b两侧墙从燃尽风到最上层吹灰器区域以及斜坡水冷壁与炉墙交界处发生大面积腐蚀。单侧墙燃尽风以上腐蚀范围大约为15×16米的区域，两侧墙总面积约500平方米。水冷壁与炉墙交界处也有约200平方米发生腐蚀。

螺旋水冷腐蚀部位具体情况如下：表面积了一层薄薄的灰，灰的下面是厚厚的黑色粉末(目前还不知道是否是煤粉)，将煤灰和黑色粉末除去后，发现管子表面结了一层黑色的垢，非常硬，厚度约从0.5-2mm不等，用钢丝刷无法将其刷掉，用硬物敲击垢的表面，便会脱下一小块。螺旋水冷壁管原厚度为7.5mm，而敲掉垢后用测厚仪进行测量，结果发现平均厚度只剩下6mm，最薄处只有5.7-5.8m，因此水冷壁可能因腐蚀而减薄。

1.3c电厂锅炉设备情况

广东大唐潮州发电厂2×600mw机组——hg-1900/25.4-ym4型锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进英国三井巴布科克能源公司(mb)的锅炉技术，进行设计、制造的。锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生(benson)直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型布置。锅炉为露天布置。锅炉设计煤种为神府东胜烟煤，校核煤种为山西晋北烟煤。锅炉燃烧器采用30只低nox轴向旋流

燃烧器(lnasb)前后墙布置、对冲燃烧，配有6台hp963中速磨直吹式制粉系统，b-mcr工况下5台运行，一台备用。

锅炉以最大连续负荷(即bmcr工况)为设计参数，在机组电负荷为661.9mw时锅炉的最大连续蒸发量为1900t/h；机组电负荷为600mw(trl工况)时锅炉的额定蒸发量为1808t/h。表5为锅炉容量及主要参数。

锅炉容量及主要参数：

表5

在lnasb中，燃烧的空气被分成三股，一次风、二次风和三次风。一次风由一次风机提供，进入磨煤机中携带煤粉，形成一次风粉混合物，经燃烧器一次风管送入炉膛。在一次风管靠炉膛一侧的端部，设有铸造的煤粉浓缩器，用以在煤粉气流进入炉膛之前对其进行浓缩。浓缩的煤粉气流同二次风、三次风的配合，以保证在靠近燃烧器喉口处维持一个稳定的火焰。

位于炉膛前后水冷壁上的风箱，向每个燃烧器供给二次风和三次风。

2锅炉铁壁气氛现场测量研究

为了得到锅炉水冷壁附近烟气成份分布的规律，采用如下测量仪器进行了现场测量。试验所用仪器如表6所示。

仪器列表：

表6

现场分别对广东粤电靖海发电有限公司1、2号锅炉、广东红海湾发电有限公司3号锅炉、潮州电厂1号进行了贴壁气氛的测量。

2.1广东粤电靖海发电有限公司贴壁气氛测量(广东粤电靖海发电有限公司)

1号锅炉贴壁气氛测量的测试条件如表7所示，测试结果如图6所示。

1号锅炉贴壁气氛(600mw)测试条件：

表7

1号锅炉各燃烧器观火孔、侧燃烬风中间观火孔均测不到o2和h2s，co浓度介于7％～17％。

由于测试h2s的仪器采用电化学方法，h2s被高浓度的co所干扰，导致无法测到h2s。标高41m处(燃烬风上约5m)，b侧墙个别区域有o2,个别区域有很高浓度的h2s(480ppm)，a侧墙观火孔和后墙观火孔均测到h2s,且有3个孔的h2s浓度超过100ppm。各测点的co浓度仍较高。

2号锅炉贴壁气氛测量的测试条件如表8所示，测试结果如图7所示。

2号锅炉贴壁气氛(600mw)测试条件：

表8

2号锅炉c6、d6和f1旁边的观火孔均测到很高的o2，应是有风吹到观火孔处,这几个观火孔处的co很低，h2s也很低；其它燃烧器观火孔没测到o2，co浓度较高，并有h2s测到，如c6旁边的观火孔处测到约165ppm的h2s。侧燃烬风中间观火孔o2和h2s为0,co浓度为13％～17％。标高38m和41m处，b侧墙基本无o2，co和h2s较高；a侧墙基本有o2,co和h2s较低。

在对2号锅炉的另一次测量中，其测试条件如表9所示，其中烟煤1变为烟煤2，挥发份略低；b侧燃烬风全开。对标高38m和41m中间测孔进行的测量结果如图8所示。

2号锅炉贴壁气氛(600mw)测试条件2：

表9

6个测点均没有检测到h2s，但检测到了so2，而第1次测量中基本没有检测到so2，这种变化可能与仪器、也可能与配风调整或煤种有关。标高38m的co浓度高于标高41m的co浓度。

2.2广东红海湾发电有限公司3号锅炉测试情况

3号锅炉贴壁气氛测量的测试条件如表10所示，660mw负荷测试结果如图9所示。

3号锅炉贴壁气氛测试条件：

表10

在660mw负荷下，空预器进口氧量为3.0％时(干基)，40.3m的观火孔水冷壁贴壁处检测不到o2，第3层燃烧器的观火孔也检测不到o2，no浓度也很低，而co浓度较高，两侧墙均处于强还原性气氛下。

提高运行氧量至4.1％，40.3m的观火孔水冷壁贴壁处的气氛有所改善，靠后墙的两个观火孔出现氧量；第3层燃烧器观火孔水冷壁贴壁处的气氛也有所改善；但侧燃烬风标高处的侧墙中间位置的还原性气氛没有改善。

2.3潮州电厂1号锅炉测试情况

图10为11月4日在600mw负荷下，氧量设定值为1.8％时测得的结果，此工况燃烧塔山与印尼混煤，掺混比例为1:1。a、b侧墙上各有9个观火孔。此工况下的h2s生成量几乎没有，与锅炉没有水冷壁腐蚀的现象较为吻合。侧墙附近的no含量较高，这也能说明锅炉no排放高的现象。

图11为11月16日在500mw负荷情况下，氧量设定值为1.3～2.0％，a磨停运时的锅炉各层观火孔的烟气组分测量值。此工况下燃烧的煤种塔山和褐煤的混煤，掺混比例为6：4。a侧墙燃烧器区域的氧气含量为0％；no也基本是0ppm，除了燃尽风层的中间测点为122ppm；此外co在侧墙的分布也很高，都在7％以上，壁面附近为还原性气氛，为h2s的存在创造了有利条件；三层燃烧器区域的h2s浓度较高，在137ppm以上，在燃尽风层中间测点的h2s浓度最低，只有5ppm。根据各组分的分布规律可以看出高co浓度的还原性气氛是h2s存在的必要条件。炉膛的空气分级燃烧会造成燃烧器区域的还原性气氛存在，当侧墙附近的o2和no浓度都很低的时候，h2s就不会被氧化而存在，随着气流冲刷壁面，造成水冷壁的高温腐蚀。

图12为11月7日在600mw负荷情况下，氧量设定值为2.0％，a磨停运时的锅炉各层观火孔的烟气组分测量值。此工况下燃烧的煤种塔山和褐煤的混煤，掺混比例为6：4。a侧墙和b侧墙上共有18个观火孔。根据h2s的组分分布，可以看出满负荷情况下的h2s在靠近侧墙的分布很少，仅在a侧墙的靠近后墙部位测到h2s，浓度为178ppm。尽管a、b侧墙的氧气浓度也很低，但是no浓度较高。no的存在可能会影响h2s的生成或者是消耗掉h2s。因此no浓度较高的地方h2s基本不存在。

综上所述，在满负荷和氧量设定值较高时锅炉的侧墙的h2s几乎不存在。而当氧量设定值较低时，侧墙附近的h2s会急剧增加。根据侧墙附近的各组分浓度值情况可知，当氧气和no浓度很低的时候，h2s浓度较高。

3结果分析与讨论

惠来1、2号锅炉、汕头3号锅炉燃烧器为ht-nr3型旋流燃烧器，都发生了高温腐蚀，但是对于潮州1、2号锅炉没有发生高温腐蚀，这个主要原因与燃烧器结构有很大关系，潮州1、2号锅炉采用的是三井巴布科克低nox(lnasb)燃烧器，汕尾3、4号锅炉采用的是dbc-opcc型旋流燃烧器。从运行氧量来看，潮州1、2号锅炉运行氧量为2.3％，是对比几台锅炉中氧量最低的。最外燃烧器到侧墙距离可以得出，潮州1、2号锅炉为3158.65mm,是对比几台锅炉中距离侧墙距离最近的，但是潮州1、2号锅炉没有发生高温腐蚀，这充分说明，高温腐蚀的发生与否与燃烧器的结构设计有很大关系。

所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为描述的方便和简洁，上述描述的系统，装置和单元的具体工作过程，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。

在本申请所提供的几个实施例中，应该理解到，所揭露的系统，装置和方法，可以通过其它的方式实现。例如，以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，例如，所述单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另一点，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通信连接可以是通过一些接口，装置或单元的间接耦合或通信连接，可以是电性，机械或其它的形式。

所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本实施例方案的目的。

另外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中。上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。

所述集成的单元如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分或者该技术方案的全部或部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在一个存储介质中，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，服务器，或者网络设备等)执行本发明各个实施例所述方法的全部或部分步骤。而前述的存储介质包括：u盘、移动硬盘、只读存储器(rom，read-onlymemory)、随机存取存储器(ram，randomaccessmemory)、磁碟或者光盘等各种可以存储程序代码的介质。

以上所述，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。