冰箱的制作方法

本发明涉及冷藏或冷冻储存食品、饮料的冰箱，特别是涉及在隔热箱体的下部配置机械室的冰箱。

背景技术：

一般销售的冰箱，在隔热性的隔热箱体上部配置冷藏室，在中间部配置冷冻室，在下部配置蔬菜室，以热量移动少的方式通过隔热隔壁划分各自的储藏室彼此。并且，为了冷却各储藏室需要通过冷冻循环生成冷气，冷冻循环由压缩机、冷却器(蒸发器)、冷凝器、膨胀阀等构成，主要配置于隔热箱体的背面侧。而且，由于压缩机重量重，因此被载置于隔热箱体背面的下部。

这样结构的冰箱如日本特开2015-17737号公报(专利文献1)中所记载。

在专利文献1中，隔热箱体从上方具备冷藏室、制冰室以及上部冷冻室、下部冷冻室、蔬菜室。因此，冷藏室是大概+3℃的冷藏温度带的储藏室，蔬菜室是大概+3℃～+7℃的冷藏温度带的储藏室。另外，制冰室、上部冷冻室以及下部冷冻室是大概-18℃的冷冻温度带的储藏室。

在蔬菜室进深侧的隔热箱体下部形成机械室，在其中内置构成冷冻循环的压缩机。另外，冷却器收纳室与机械室通过排水通路连通，排出冷却器的冷凝水。并且，该压缩机在上方向的高度一般性地具备190mm～200mm左右的高度，使用外观形状比较大的压缩机为一般性的。另外，其重量也为7～8kg左右，为重物。

现有技术文献

专利文献1：日本特开2015-17737号公报

在一般性的冰箱中为了抑制储藏室的冷热向箱外泄露，成为向隔热箱体中填充发泡泡沫、还向其中埋设真空隔热部件的结构。该真空隔热部件配置于构成冰箱的隔热箱体的底面壁、侧面壁、背面壁、顶面壁以及各储藏室的开关门上。真空隔热部件由于在多层全部上层压无机纤维而制作，所以，其重量比发泡泡沫重。

可是，在现有的冰箱中，压缩机的重量为7～8kg左右，能够使冰箱的重心充分低，倾倒的可能性小。另一方面，若使压缩机小形、轻量化，通过由真空隔热部件的重量引起的影响冰箱的重心位置向上方移动，由此，冰箱的稳定性恶化，冰箱容易倾倒的可能性升高。

而且，作为参考，在将压缩机配置于冰箱的顶面侧的方式(陀螺压缩机方式)的冰箱中，由于通过压缩机冰箱的重心位于上方，因此提出利用配置于隔热箱体中的真空隔热部件使重心向下方移动的方案。即，使位于冰箱下侧的真空隔热部件的重量变重，使位于顶面侧的压缩机重量的影响变少。可是，这种方法必须使位于冰箱下侧的真空隔热部件的重量变重，会产生冰箱整体的重量变得更重的现象。

技术实现要素：

本发明的目的在于提供一种抑制冰箱整体重量的同时使冰箱的重心向下方移动而能够抑制冰箱倾倒的新型冰箱。

本发明的特征在于：使用相对于冰箱横向尺寸高度尺寸小的扁平压缩机的同时，使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件的总重量低于配置于隔热箱体下方的真空隔热部件的总重量。

本发明的效果如下。

根据本发明，抑制冰箱整体重量的同时能够使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件的总重量变轻并使冰箱的重心向下方移动而能够抑制冰箱倾倒的可能性。

附图说明

图1是本发明所适用的冰箱的主视图。

图2是图1所示的冰箱的纵向剖视图。

图3是表示打开图1所示的冰箱的门的状态下的背面部的主视图。

图4是使用于本发明的实施方式的密闭型压缩机的纵向剖视图。

图5是图4所示的密闭型压缩机的横向剖视图。

图6a是说明图4所示的密闭型压缩机的作用、效果的示意图。

图6b是说明比较例的作用、效果的示意图。

图7是表示轴承内损失与(轴承长度/轴径)的关系的图表。

图8是表示振动与(转子半径/(活塞的高度中心-转子的高度中心))的关系的图表。

图9是作为本发明的实施方式、在机械室中载置图4所示的压缩机的状态下的剖视图。

图10是表示本发明的实施方式的第一真空隔热部件的配置例的图。

图11是表示本发明的实施方式的第二真空隔热部件的配置例的图。

图12是表示本发明的实施方式的第三真空隔热部件的配置例的图。

图13是表示本发明的实施方式的第四真空隔热部件的配置例的图。

图14是表示本发明的实施方式的第五真空隔热部件的配置例的图。

图15是表示本发明的实施方式的第六真空隔热部件的配置例的图。

图中：3—密闭容器，3a—台阶部，9—螺旋弹簧(弹性部件)，10—橡胶座，20—压缩元件，21—缸体，22—活塞，23—曲轴，24—机架，24a—基座，24b—贯通孔，24c—凹部，24d—延伸部，25—向心轴承(轴承)，26—推力轴承，30—电动元件，31—转子，32—定子，70—冷藏室，70a、70b—冷藏室门，73—下部冷冻室，73a—下部冷冻室门，74—蔬菜室，74a—蔬菜室门，81b—底面壁，81s—背面壁，84—下侧隔热隔壁，105b—下侧蔬菜收纳容器，105u—上侧蔬菜收纳容器，106—机械室，107—冷凝水排水管道，108—导水管，cmp—密闭型压缩机，wb—底面部，wr—背面部，wsl—左侧面部，wsr—右侧面部，wf—正面部，wc—顶面部。

具体实施方式

以下，关于本发明的实施方式使用附图进行详细的说明，本发明并未限定于以下的实施方式，在本发明的技术性概念中将多种变形例与应用例也包含于其范围中。

在说明本发明的具体实施方式之前，基于图1至图3说明本发明所适用的冰箱的结构。图1是冰箱的正面外观图，图2是表示图1的纵向剖面的剖视图。而且，在图2中制冰室的剖面没有表示。

在图1及图2中，冰箱从上方具备冷藏室70、制冰室71以及上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74。在此，制冰室71与上部冷冻室72在冷藏室70与下部冷冻室73之间左右排列设置。而且，上部冷冻室72形成为比下部冷冻室73容积小，冷冻储藏少量食品。

并且，各储藏室的温度作为一例为冷藏室70大概为+3℃、蔬菜室74大概为+3℃～+7℃的冷藏室温度带的储藏室。另外，制冰室71、上部冷冻室72以及下部冷冻室73是大概为-18℃的冷冻温度带的储藏室。其中，减压冷藏室形成于冷藏室70的最下端。

冷藏室70在前方侧具备左右分割的左右对开的两扇门(所谓法兰西式)的冷藏室门70a、70b。制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74各自具备拉出式的制冰室门71a、上部冷冻室门72a、下部冷冻室门73a、蔬菜室门74a。

另外，在各门的储藏室侧的面上以沿各门外缘的方式设置内置磁石的垫片(未图示)，为在各门关闭时与由铁板形成的冰箱外箱的凸缘、后述的各隔板铁板密合而抑制外部空气相储藏室内的侵入以及从储藏室的冷气泄露的结构。

在此，如图2所示在冰箱主体75的下部形成机械室76，在其中内置压缩机77。冷却器收纳室78与机械室76通过冷凝水排水阀79连通，能够排出冷却器80的冷凝水。

如图2所示，冰箱主体75的箱外与箱内由通过在内箱与外箱之间填充发泡隔热材料(发泡聚氨酯)而形成的隔热箱体81隔开。另外，冰箱主体75的隔热箱体81安装多个真空隔热部件82。在隔热箱体81的底面壁、侧面壁(两侧)、背面壁以及顶面壁上配置真空隔热部件82，箱内的冷热不会向箱外泄露。

另外，冰箱主体75通过上侧隔热隔壁83划分冷藏室70与上部冷冻室72以及制冰室71(参照图1，在图2中制冰室71未图示)，通过下侧隔热隔壁84划分下部冷冻室73与蔬菜室74。

在冷藏室70的最下端，在上侧隔热隔壁83的上面配置减压储藏室85，在为了取出该减压储藏室85内的食品而拉出减压储藏室门时恢复至大气压，将减压储藏室门恢复至原位并关闭冷藏室门70a、70b经过规定的时间时，真空泵动作使减压储藏室85减压。

另外，在下部冷冻室73的上部设置横隔板部。横隔板部在上下方向上隔开制冰室71以及上部冷冻室72与下部冷冻室73。另外，在横隔板部的上部设置在左右方向上将制冰室71与上部冷冻室72之间隔开的纵隔板部。

横隔板部与下侧隔热隔壁84的前面以及左右侧壁前面一起与设置于下部冷冻室门73a的储藏室侧的面上的衬垫(未图示)接触。通过设置于制冰室门71a与上部冷冻室门72a的储藏室侧的面的衬垫(未图示)与横隔板部、纵隔板部、上侧隔热隔壁83以及冰箱主体1的左右侧壁前面接触，分别抑制各储藏室与各门之间的冷气移动。

如图2所示，上部冷冻室72、下部冷冻室73以及蔬菜室74安装在各自的储藏室前方所具备的门72a、73a、74a。另外，在上部冷冻室72中收纳、配置上部冷冻储藏容器86，在下部冷冻室73中收纳、配置上层冷冻储藏容器87、下层冷冻储藏容器88。而且，在蔬菜室74中收纳、配置上层蔬菜储藏容器89、下层蔬菜储藏容器90。

并且，制冰室门71a、上部冷冻室门72a、下部冷冻室门73a以及蔬菜室门74a通过分别握住未图示的把手部向跟前侧拉出，拖出制冰储藏容器(未图示)、上部冷冻储藏容器86、下层冷冻储藏容器88、下层蔬菜储藏容器90。

详细地说，下层冷冻储藏容器88在安装于冷冻室门内壁的支撑臂上悬架下层冷冻储藏容器88的侧面上部的凸缘部，拉出冷冻室门73a的同时只拉出下层冷冻储藏容器88。上层冷冻储藏容器87载置于形成于冷冻室73的侧面壁的凹凸部(未图示)且可在前后方向上滑动。

下层蔬菜储藏容器90也同样将凸缘部悬架于安装于蔬菜室门74a的内壁上的支撑臂，上层蔬菜储藏容器89载置于蔬菜室侧面壁的凹凸部。另外，在该蔬菜室74上设置固定于隔热箱体81上的电热加热器，以通过该电热加热器蔬菜室74的温度不会过低的方式，变为适于蔬菜储藏的温度。而且，该电热加热器只要根据需要设置即可，在本实施例中为了蔬菜的储藏在更加适宜的环境下进行而设置电热加热器。

其次，关于冰箱的冷却方法进行说明。在冰箱主体上形成冷却器收纳室78，在其中作为冷却机构而具备冷却器80。冷却器80(作为一例，翅片管热交换器)设置于配置在下部冷冻室73的背部的冷却器收纳室78内。另外，在冷却器收纳室78内且在冷却器80的上方作为送风机构设置送风机91(作为一例，螺旋桨式风扇)。

在冷却器80中进行热交换而冷却的空气(以下，将在冷却器80中进行热交换的低温空气称为“冷气”)通过送风机91经由冷藏室送风管道92、冷冻室送风管道93以及未图示的制冰室送风管道，分别向冷藏室70、制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74的各储藏室输送。

向各储藏室的送风通过控制向冷藏温度带的冷藏室70的送风量的第一送风量控制机构(以下，称为冷藏室挡板94)、控制向冷冻温度带的上部冷冻室72、下部冷冻室73的送风量的第二送风量控制机构(以下，称为冷冻室挡板95)进行控制。顺带，向冷藏室70、制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73以及蔬菜室74的各送风管道如图3中虚线所示设置于冰箱主体1的各储藏室的背面侧。具体地说，在冷藏室挡板94为打开状态、冷冻室挡板95为关闭状态时，冷气经由冷藏室送风管道92从设置为多层上的吹出口96输送至冷藏室70。

另外，冷却了冷藏室70的冷气从设置于冷藏室70的下部的冷藏室返回口97经由冷藏室-蔬菜室连通管道98从设置于下侧隔热隔壁84的下部右内侧的蔬菜室吹出口99向蔬菜室74输送。从蔬菜室74返回的冷气从设置于下侧隔热隔壁84的下部前方的蔬菜室返回管道入口98a经由蔬菜室返回管道98b，从蔬菜室返回管道出口返回至冷却器收纳室78的下部。

如图2、图3所示，在冷却器收纳室78的前方设置将各储藏室与冷却器收纳室78之间隔开的隔板部件100。在隔板部件100上如图3那样在上下形成一对吹出口101a、101b、102a、102b，在冷冻室挡板95打开状态时，在冷却器80中进行热交换的冷气通过送风机91经由省略图示的制冰室送风管道、上层冷冻室送风管道从吹出口101a、101b分别向制冰室71、上部冷冻室72送风。另外，经由下层冷冻室送风管道103从吹出口102a、102b向下部冷冻室73送风。

另外，在冰箱主体75的顶板壁上面侧设置搭载了cpu、rom及/或ram等的存储器、接口回路等的控制装置，与外气温度传感器(未图示)、冷却器温度传感器(未图示)、冷藏室温度传感器(未图示)、蔬菜室温度传感器(未图示)、冷冻室温度传感器(未图示)、分别检测门70a、70b、71a、72a、73a、74a的各门的开闭状态的门传感器(未图示)、设置于冷藏室70内壁的未图示的温度设定器等连接，通过预先搭载于rom中的程序，进行压缩机77的接通、断开等的控制、分别驱动冷藏室挡板94以及冷冻室挡板95的各自的驱动器的控制、送风机91的接通/断开控制及/或旋转速冻控制、报告门开放状态的报警器的接通/断开等的控制。

在这样结构的冰箱中，如上述，最近要求将冰箱的最下部储藏室的收纳容积变大。因此，要求使载置于形成于隔热箱体下部的机械室中的压缩机小型、轻量化。可是，使压缩机小型、轻量化，冰箱整体的重心就会向上方移动，产生冰箱容易倾倒的问题。

在现有的冰箱中压缩机的重量为7～8kg左右，能够使冰箱的重心足够低，倾倒的可能性小。另一方面，若使压缩机小型、轻量化，则通过由真空隔热部件的重量引起的影响，冰箱的重心位置向上方移动，由此冰箱的稳定性恶化，冰箱容易倾倒的可能性增高。

实施例1

因此，在本实施例中，新设计能够使压缩机高度方向的尺寸比横向尺寸小的扁平形状的压缩机，通过将该扁平形状的压缩机配置于机械室中，使机械室的高度降低而有助于增加最下部储藏室的收纳容积的容量，而且，通过使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件的总重量比配置于隔热箱体下方的真空隔热部件的总重量轻，所以能使冰箱的重心向下方移动而抑制冰箱倾倒的可能性。

首先，关于能够使压缩机高度方向的尺寸比横向尺寸小的扁平压缩机的结构进行说明。本实施方式的压缩机的压缩元件具备通过在缸体内使活塞在径向往复运动而压缩制冷剂的曲轴、轴支撑曲轴的轴承，电动元件具备固定于曲轴上的转子、向转子施加旋转力的定子，在将从活塞的高度方向的中心至转子的高度方向中心的长度作为s、将转子半径作为r时，通过为“r/s≧0.8”，使压缩机高度方向的尺寸比横向尺寸小。

如图4所示，本实施方式中所使用的密闭型扁平压缩机cmp是将压缩元件20以及电动元件30配置于密闭容器3内而构成的所谓往复式压缩机。压缩元件20以及电动元件30在密闭容器3内通过多个螺旋弹簧9(弹性部件)被弹性地支撑。密闭容器3用焊接等接合构成大致上半部分的外廓的上壳体3m与构成大致下半部分的外廓的下壳体3n，在内部具备收纳压缩元件20以及电动元件30的空间。

压缩元件20具备缸体21、通过在该缸体21内使活塞22往复运动而压缩制冷剂的曲轴23、轴支撑该曲轴23的向心轴承25。向心轴承25(轴承)与缸体21以及机架24一体化形成。曲轴23通过推力轴承26可自由旋转地被支撑于机架24上。

机架24具备大致向水平方向延伸的基座24a，缸体21位于基座24a的上部。另外，在机架24的大致中央部上形成向铅垂方向下方(向下壳体3n的底面)延伸的圆筒形状的向心轴承25。另外，机架24构成缸体21的一部分。

缸体21形成于相比于曲轴23的中心轴o更向径向外侧偏移的位置。另外，在缸体21的轴向外周侧的端部上安装缸盖27，在相反侧的端部上插入活塞22。如此，通过缸体21、缸盖27、活塞22构成压缩室(缸体室)q1。并且，在缸体21与缸盖27之间设置具备在吸入制冷剂时打开的吸入阀、在喷出已压缩的制冷剂时打开的喷出阀的阀开闭机构。

向心轴承25由轴支撑曲轴23的滑动轴承构成。另外，向心轴承25由形成于机架24的贯穿孔24b构成。推力轴承26配置于圆形槽状地形成于基座24a上面的贯穿孔24b附近的凹部24c。

连杆22a的大径侧端部22b与后述的曲柄销23a连结，连杆22a的小径侧端部22c通过销22d与活塞22连结。

在曲轴23的上端部上形成曲柄销23a，曲柄销23a形成于从曲轴23的旋转中心轴o偏移的位置上。另外，曲轴23的下端部位于下壳体3n的附近。通过曲柄销23a相对于旋转中心轴o偏心旋转，活塞22在缸体21内往复运动。

另外，曲轴23在贯通孔24b的上方具备向相对于旋转中心轴o正交的方向(水平方向)延伸的凸缘部23b。并且，在本实施方式中凸缘部23b为兼作配重的结构。配重具有降低在压缩元件20驱动时振动的功能。由此，能够降低压缩元件20的高度尺寸，有助于密闭型压缩机cmp的小型化。

另外，在曲轴23上形成从轴向的下端向上方凹的形状的镗孔23c，以在曲轴23内具有中空部的方式构成。另外，在曲轴23上形成从镗孔23c的上端贯通于凸缘部23b上面的上部连通孔23d。

另外，在曲轴23的外周面上螺旋槽23e形成至凸缘部23b的附近。螺旋槽23e的上端部通过形成于曲柄销23a上的凹形状的销部镗孔23f、销部连通孔23g连通。

在曲轴23的中空部中插入固定轴部件28。固定轴部件28通过未图示的固定工具以即使在曲轴23旋转时也不会旋转的方式固定。在固定轴部件28的外周面形成固定轴螺旋槽28a。用该固定轴螺旋槽28a的壁面与镗孔23c的壁面形成螺旋状的润滑油通路，伴随由曲轴23的旋转而引起的壁面移动，润滑油因粘性效果而被壁面牵引并在固定轴螺旋槽28a内上升。

在镗孔23c中上升的润滑油通过上部连通孔23d向凸缘部23b吹出，润滑推力轴承26。另外，在曲轴23的螺旋槽23e中上升的润滑油润滑曲轴23与向心轴承25之间的同时，通过销部连通孔23g向曲柄销23a的销部镗孔23f流入，润滑连杆23a的附近。并且，以润滑了推力轴承26等的润滑油通过孔24s(参照图4)返回至密闭容器3的底部的方式构成。

电动元件30配置于机架24的下侧(基座24a的下方)，包含转子31以及定子32而构成。

转子31具备层叠电磁钢板的转子铁芯而构成，通过压入等固定在曲轴23的下部。另外，转子31是半径r比厚度t1(轴向的高度)大的扁平形状。另外，转子31的厚度t1(轴向的高度)设定为向心轴承25的长度l(轴承长度)的大致一半左右。

定子32具备配置于转子31的外周且由圆筒状的定子铁芯与形成于该定子铁芯内周的多个插槽构成的铁芯32a、通过绝缘体(未图示)缠绕于铁芯32a的线圈32b而构成。另外，铁芯32a在图7的纵向剖视视角中是径向长度w比厚度t2(轴向的高度)长的扁平形状。线圈32a在图4的纵向剖视视角中也是径向长度比厚度(轴向高度)长的扁平形状。另外，铁芯32a的厚度t2(轴向的高度)以与转子31的厚度t1(轴向的高度)相同程度的方式构成。如此，在使转子31为扁平的情况下，通过定子32的直径也扩大而为扁平形状，能够得到用于使转子31旋转的扭矩。

如此设置压缩元件20以及电动元件30的机架24在密闭容器3内通过多个螺旋弹簧9、9被弹性支持。另外，压缩元件20以及电动元件30在运转时产生振动时，以不接触于密闭容器3的内壁面的方式在预先设定预定的空间cl的状态下设计。

螺旋弹簧9设置于构成压缩元件20一部分的缸体21侧(压缩机室侧q2、图4的左侧)、与缸体21侧相反侧(反压缩机室侧q3、图4的右侧)。并且，在本实施方式中，螺旋弹簧9分别在压缩室侧与反压缩室侧上共计4根设置于与图4的纸面正交的方向的跟前侧与内侧(参照图5)。并且，所有的螺旋弹簧9均具有相同的形状以及弹簧特性。如此，通过使螺旋弹簧9为单一种类能够防止螺旋弹簧9不同种类混合的情况下的配置错误。可是，螺旋弹簧9的根数不限定于4根，既可以是3根，也可以是5根以上。

另外，机架24具备比缸体21更向外周侧(径向外侧)延伸的延伸部24d。该延伸部24d相比于定子32更向外周侧延伸。另外，在延伸部24d的下面形成嵌合于螺旋弹簧9的上部并保持的突起部24e。

另外，机架24即使在与延伸部24d相反侧上也具备与延伸部24d延伸相同程度的延伸部24f。该延伸部24f也相比于定子32更向外周侧延伸。另外，在延伸部24f的下面形成嵌合于螺旋弹簧9的上部并保持的突起部24g。

在密闭容器3的底面，在定子32的外周侧形成以向密闭容器3内突出的方式凸起的台阶部3a。该台阶部3a通过下壳体3n底面的一部分与侧面的一部分合并且成为凹状形状而构成。另外，台阶部3a设置于与螺旋弹簧9的位置对应的位置上。另外，在台阶部3a的上端形成螺旋弹簧9的下部嵌合并保持的突起部3b。突起部3b位于比转子31的下面31a靠上方。并且，润滑油的油面40以润滑油不会浸入转子31的方式位于比转子31的下面31a靠下侧。

另外，在各台阶部3a的下部设置弹性支撑密闭容器3的橡胶座10。该橡胶座10被支撑于固定于密闭容器3的下壳体3n上的金属板11上。另外，橡胶座10配置于在铅垂方向(上下方向)上与螺旋弹簧9重叠的位置上。

图5是图4中所表示的密闭型压缩机的横向剖视图。并且，在图5中，关于密闭型压缩机cmp内的制冷剂流动进行说明。

如图5所示，从冰箱的冷却器返回、并从贯通密闭容器3而连接的吸入管道3e导入的制冷剂从吸入消音器41的吸入口(未图示)吸入之后通过缸盖27等向压缩室q1(参照图4)导入。另外，在压缩室q1中通过活塞22压缩的制冷剂经过喷出室空间(未图示)，通过形成于机架24上的喷出消音器42a、42b以及管道3f从喷出管道3g向冷却器输送。

图6a是说明本实施方式中的密闭型压缩机的作用、效果的示意图，图6b是说明比较例中的现有密闭型压缩机的作用、效果的示意图。

在图6b所示的比较例中，在机架24b的上下配置压缩元件20b与电动元件30b，电动元件30通过螺旋弹簧9b、9b被弹性支撑于密闭容器3b内。该情况下，由于内部机构部(压缩元件20b以及电动元件30b)的重心位于比螺旋弹簧9b、9b的上端靠上方，因此在运转时向两箭头方向振动时，振动角度b变大。

相对于此，在图6a所示的本实施方式中，在机架24的上部配置压缩元件20，在下部配置电动元件30，机架24通过螺旋弹簧9、9被弹性支撑于密闭容器3内。该情况下，运转时的压缩元件20与电动元件30分别向两箭头方向振动，由于重心位于机架24的高度位置(与螺旋弹簧9、9的上端相同高度的位置)，所以振动角a(＜b)变小。

如此，在密闭型压缩机cmp中，在机架24的上侧配置压缩元件20，在机架24的下侧配置电动元件30，通过机架24通过螺旋弹簧9、9被弹性支撑，可降低内部机构部的振动。而且，通过将螺旋弹簧9的位置配置于缸体21的外周侧，能够更有效地抑制内部机构部的振动。

另外，在本实施方式中，通过相比较于比较例能够降低振动且使振动角a变小，能够使内部机构部(压缩元件20以及电动元件30)与密闭容器3之间的空间cl(参照图4)变短。其结果，能够使密闭容器3变小，可谋求密闭型压缩机cmp的小型化。

另外，在各台阶部3a的下部设置弹性支撑密闭容器3的橡胶座10(参照图4)。该橡胶座10被支撑于固定于密闭容器3的下壳体3n上的金属板11上。另外，橡胶座10配置于在铅垂方向(上下方向)上与螺旋弹簧9重叠的位置上。

通过如此形成台阶部3a，在台阶部3a上配置螺旋弹簧9，能将螺旋弹簧9设置在不会浸入润滑油的高度上，因此能够防止螺旋弹簧9在润滑油内振动时产生的噪音，可以谋求密闭型压缩机cmp的平稳化。另外，通过将橡胶座10配置于台阶部3a的下部，能够防止橡胶座10从密闭容器3的下壳体3n向下方大地突出，能够抑制密闭型压缩机cmp的高度变高，可谋求密闭型压缩机cmp的小型化。

可是，由于在压缩机室侧q2上配置缸体21、活塞22等的重物，相比较于反压缩机室侧q3(与压缩机室侧相反侧)重量变重，作用于螺旋弹簧9的负载变大。该情况下，若使螺旋弹簧9的种类相同且使双方的螺旋弹簧9下端抵接面的高度相同，则压缩机室侧q2的沉入量(收缩量)变多，在运转前的初期状态中内部机构部20、30为倾斜的状态。另外，考虑运转时的振动(倾斜)在密闭容器3与内部机构部之间设置空间(余量)。可是，若使抵接的面的高度相同，由于存在内部机械部在密闭容器3内碰撞的可能性，就产生了较大地确保空间的必要性，压缩机大型化。

因此，在本实施方式中，是以压缩机室侧q2(缸体21侧，图7的左侧)的螺旋线圈9的下端抵接的抵接面3c的高度比反压缩机室侧q3(图4的右侧)的螺旋弹簧9的下端抵接的抵接面3d的高度高的方式构成的装置。并且，如上述，所有的螺旋弹簧9用相同(形状以及特性)种类的弹簧构成。抵接面3c的高度与抵接面3d的高度的差设定为在用螺旋弹簧9支撑时，在运转前的初期状态中内部结构部为水平状态的值。

如此，在密闭型压缩机cmp中，通过使抵接面3c的高度比抵接面3d的高度高，在运转前的初期状态，由于能以水平状态支撑内部机构部，因此能够较小地抑制运转时的内部机构部的倾斜。其结果，可较小地设定密闭空间3与内部机构部之间的空间cl(参照图4)，可实现密闭型压缩机cmp的小型化。

并且，在上述说明中，举出抵接面3c的高度与抵接面3d的高度不同的情况作为例子进行说明，但也可以使抵接面3c、3d为相同的高度，关于机架24的延伸部24d、24f下面的高度，压缩机室侧q2的延伸部24d的高度位置比反压缩机室侧q3的延伸部24f的高度位置高。

图7是表示[轴承内损失]与[轴承长/轴径]关系的图表。并且，“轴承内损失”通过在相同运转条件下运转压缩机进行压缩机输入(消耗电力)的比较而得到。这里的相同运转条件是指压缩机的吸入以及喷出流体的压力、温度、压缩机的旋转速度、周围温度等。

压缩机的输入通过将“压缩制冷剂时需要的理论的动力”、“热流体损失”(制冷剂的过热、泵的泄露而引起的损失)、“电机损失”(将电力转换为旋转力时的损失)、“机械损失”(滑动部(轴承等)的摩擦力)加在一起而得到。只变更轴承型号，通过在相同运转条件下得到的实验结果，能够判断为输入小的装置更优越。

另外，根据需要，可以使用也加进冷力的cop(冷力/输入)进行比较。另外，“轴承长度l”是支撑曲轴23的圆周面(侧面)的向心轴承25的轴向长度(参照图7)，“轴径d”是曲轴23的直径(参照图4)。

可是，使压缩机小型化尤其在制品(例如，冰箱)装入时的优点大，但在开发高度低的压缩机的情况下存在以下课题。

为了抑制压缩机的高度，相比较于现有技术需要缩短轴承长度(轴承长)。可是，在轴承长度、轴径(曲轴23的直径)之间存在最适当的比例。在一般的轴承中，轴承长度/轴径(以下，作为α)为2以上的情况下，众所周知作为轴承设计的润滑良好。

如图7中虚线所示，这为轴在轴承内保持平行的平行轴承为前提的理论。另一方面，在往复式压缩机等的轴承中，由于曲柄销偏心旋转而根据运转状态产生轴的倾斜，因此如图7中实线所示，在α＜2.5的情况下，随着α增加而轴承内的损失减少，在α≧2.5中即使α增加轴承内的损失也保持较低的值。由此，在α＜2.5的范围内也能实验性地确认产生上述课题。

附带，在图7的实线中，α＜2.0的情况是轴承与轴的固体彼此接触的“金属接触”的区域，α≧2.5的情况是夹持润滑膜(油膜)轴承与轴的固体彼此接触的“流体润滑”的区域，2.0≦α＜2.5的情况是润滑膜的厚度不充足、轴承与轴部分性地固体接触的“边界润滑”的区域。

作为产生这样课题的技术性原因，轴承与轴的间隙也存在经济性且可实现的加工公差范围，即使轴承长度变短，也无法极短，轴承的设计上是不现实的。

另一方面，由于轴承长度变短，若具有相同的间隙则轴倾斜的角度增加，作为其结果压缩机的轴(曲轴)的倾斜变大，轴承内的损失增加的同时，轴承中的摩擦系数变大，阻碍轴的顺畅旋转，能确认振动增加的倾向。

因此，由于是伴随轴承的缩短化由轴倾斜的范围增加而产生的问题，如果能够抑制轴的倾斜就能够解决课题。因此，在本实施方式中，通过使转子31的外径2r比现有技术大，是能得到陀螺(陀螺)所代表的旋转效果而解决课题的内容。

图8是表示“振动”与“转子半径/(活塞的高度中心-转子的高度中心)”的关系的图表。并且，“振动”由在相同运转条件下运转压缩机并进行压缩机的振动比较而得到。这里的相同运转条件是指压缩机的吸入以及喷出流体的压力、温度、压缩机的旋转速度、周围温度等。一般来说，在冷冻循环中连接压缩机进行运转。另外，可以连接于作为组装对象制品的冰箱、模拟制品中的样式的冷冻装置(所谓的制冷剂运转)而进行验证。作为简便的方法，可以在使吸入与喷出大气开放的状态(所谓的空气运转)下运转而进行验证。

振动的测量能够在运转中的压缩机外廓、安装脚附近或与制品的连接管道附近、搭载压缩机的部件等、有压缩机的振动影响的部位上设置振动测量机构进行测量。另外，也可以是在压缩机的壳体内的压缩机构部设置振动测量机构进行测量的方法。另外，关于振动测量的评价方法，除了伴随弹簧的伸缩的所谓上下方向的振动，也可以以相当于前后左右方向的压缩机构部倾斜的方向上的振动进行评价，也可以将组合了那些的二次元至三次元的振动合成进行评价。

另外，“转子半径r”是转子31的半径(参照图4)，“活塞的高度中心h1”是活塞22的高度的二分之一的高度位置(参照图4)，“转子的高度中心h2”是转子31的高度的二分之一的高度位置(参照图4)。另外，以下将转子半径r/(活塞的高度中心h1-转子的高度中心h2)＝r/s作为β。

如图8所示，能够区分为α＜2.5的情况与α≧2.5的情况。α≧2.5的情况下，在用图8中“▲”表示的现有样式的压缩机中，即使在使β(＝r/s)在0.5～1.2中变化的情况下，振动值中也不能发现大的变化。这认为是，由于轴承长度l(参照图4)足够长，轴的倾斜难以产生，转子31的直径不同的影响小。

另一方面，α＜2.5的情况下，在用图8中“●”表示的压缩机中，由于轴承长度变短，在β＝0.5时相比于现有样式的压缩机振动值恶化。另外，能够了解若使β值在0.5至1.2之间变化，则旋转效果增加，振动值递减。另外，在β≧0.8中，能确认相对于现有的压缩机持有显著性差异而能够降低振动值。

因此，在本实施方式中，在实现抑制了高度的扁平形状的压缩机之后，抑制不可避免的由抑制轴承长度l而产生的轴承倾斜，能够实现具有低损失且可靠性高的轴承的压缩机。

可是，往复式压缩机的轴根据条件稍稍倾斜地滑动是一般的情况。因此，为了轴承与轴不接触，需要确保轴承长度l，小型化困难。因此，在密闭型压缩机cmp中，通过β(＝r/s)≧0.8，利用由扁平形状的转子31带来的旋转效果，能够抑制压缩机运转中的轴(曲轴23)的倾斜，能够得到使轴承(向心轴承25)与轴(曲轴23)的角度相比较于现有技术更接近平行的效果。

另外，在密闭型压缩机cmp中，在作为α(＝l/d)＜2.5将轴承(向心轴承25)的长度(轴承长度l)大幅缩短的情况下，若组装现有形状的(在轴向长)转子振动就会增加，通过β≧0.8，能抑制振动，可以进一步小型化。

根据如上那样的结构，在本实施方式中能够使压缩机cmp的高度尺寸变短，而且，伴随于此能够使压缩机的重量变轻。在现有的压缩机中重量为7～8kg，在本实施方式中可抑制在大约6kg以下。

并且，在本实施方式中作为使用于冰箱上的压缩机cmp的适当的样式，使高度尺寸为约130mm以下，使其重量为约6kg以下，优选为5kg以下。而且，使作为压缩机的高度方向的尺寸与横向尺寸的比例的扁平率(高度尺寸/横向尺寸)为70％以下。如果将这样形式的扁平压缩机使用于冰箱上，能够使位于机械室前方的储藏室的收纳容积足够大。

其次，将压缩机高度方向的尺寸比横向尺寸小的扁平形状的压缩机配置于机械室中，有助于扩大机械室上侧与隔热隔壁之间的空间区域而增加储藏室的收纳容积的容量，基于图9说明能够使位于机械室前方的储藏室的收纳容积增加的实施方式。

图9表示使用上述的使高度尺寸约为130mm以下、重量约为6kg以下、扁平率大约为70％以下的扁平压缩机的情况下的冰箱。而且，参照编号挪用图1～图3中所使用的参照编号的同时，根据需要增加新的参照编号进行说明。

在图9中，在隔热箱体81的底面壁81b的上区域形成蔬菜室74，蔬菜室74通过隔热隔壁84与下部冷冻室73热量隔绝。在下部冷冻室73的背面配置冷却器80，在冷却器80下方配置辐射散热器104。

在蔬菜室74的前侧开口上设置蔬菜室门74a。若拉出该蔬菜室门74a就会拉出下侧蔬菜收纳容器105b，在此状态下使用者还会拉出上侧蔬菜收纳容器105u。这些下侧蔬菜收纳容器105b与上侧蔬菜收纳容器105u被收纳于蔬菜室74，通过从未图示的冷气吹出口供给的冷气冷却至预定的温度按照之前所述。

隔热箱体81的背面壁81s的下侧形成确定为新的高度尺寸的机械室106，该机械室106位于比蔬菜室74靠背面侧。在机械室106内沿蔬菜室74的背面依次配置冷凝器(未图示)、冷却风扇(未图示)以及新的压缩机cmp。

该新的压缩机cmp为上述扁平形状的压缩机，其式样为高度尺寸约为130mm以下、重量约为6kg以下、扁平率约为70％以下的压缩机。如图9所示，由于是相对于压缩机的横向尺寸(wp)高度尺寸(tp)小地构成的扁平形状，因此机械室106的高度尺寸也配合该尺寸而变小。而且，扁平率(ob)用“ob＝tp/wp×100”表示。另外，横向尺寸(wp)、高度尺寸(tp)既可以是横向以及高度方向的最大尺寸，也可以是平均尺寸。

由于隔热箱体81的底面壁81b大致沿机械室106的形状而形成，因此机械室106上侧距离底面壁81b的地面的高度比现有的冰箱的情况低。因此，能够使位于机械室106上侧的底面壁81b与下侧隔热隔壁84之间的机械室上部区域sp的高度方向的长度(lp)变长。

另外，为了尽量将冷凝水排水管道107靠近隔热箱体81的背面侧，冷凝水排水管道107直管状地形成。由于现有的冷凝水排水管道为弯曲形状，因此会相应地使隔热箱体81的背面壁81s变厚。相对于此，在本实施方式中为直管状的冷凝水排水管道107，可使隔热箱体81的背面壁81s变薄。因此，能够使机械室上部区域sp的进深方向的长度lh变长。而且，长度lh是位于机械室106上侧的隔热箱体81的底面壁81b的进深方向的长度。在本实施方式中，为将压缩机cmp的蔬菜室74侧前端面作为起点的进深方向的长度。

另外，下侧隔热隔壁84与背面壁81s通过导水管108连接，导水管108的剖面在下侧隔热隔壁84侧的弯曲部d向下侧倾斜的方向弯曲，几乎直线状地延伸并连接于背面壁81s。由此，能够使后述的上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e更长。

如此，通过在本实施方式中使用上述样式的扁平形状的压缩机cmp，由于能够使机械室上部区域sp的高度方向的长度lp变长，因此能够使蔬菜室74的收纳容积变大。另外，除此之外由于能够使机械室上部区域sp的进深方向的长度lh变长，因此能够进一步使蔬菜室74的收纳容积变大。

并且，伴随这些由于沿通过机械室上部区域sp而扩大的蔬菜室74的形状形成上侧蔬菜收纳容器105u，所以，能够收纳更多的蔬菜。当然，下侧蔬菜收纳容器105b的形状也可根据需要进行变更。另外，也可以将上侧蔬菜收纳容器105u与下侧蔬菜收纳容器105b一体化，成为一个蔬菜收纳容器。这种情况下也只要沿通过机械室上部区域sp扩大的蔬菜室74的形状形成蔬菜收纳容器即可。

其次，关于通过本实施方式而得到的新的蔬菜室的各尺寸关系进行说明。

如图9所示，作为从机械室106的底面至顶板的高度的机械室高度lm、从位于机械室106上侧的隔热箱体81的底面壁81b的上面至下侧隔热隔壁84底面的机械室上部区域sp的高度lp具有“lm＜lp”的关系。由此，能够使上侧蔬菜收纳容器105u的高度尺寸(深度)变大，由于能够进一步向机械室上部区域sp伸出上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e，因此能够使上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积变大。

另外，由于机械室上部区域sp向隔热箱体81的背面壁81s侧扩大，因此能够使上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e比压缩机cmp的蔬菜室侧前端面以长度gp1向内侧延伸，能够进一步使上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积变大。

同样的理由，能使上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e比导水管108的弯曲部以长度gp2向内侧延伸，能够使上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积变大。而且，由于导水管108从弯曲部d几乎直线性地倾斜，因此导水管108的倾斜面与进深端部105e的上端缘不会干涉，能够使进深端部105e进一步向进深延伸。

另外，由于蔬菜室74维持在+3℃～+7℃的温度带上，为了不会过冷，设置电热加热器，该电热加热器设置于下侧隔热隔壁84的蔬菜室74侧。因此，电热加热器的热量流经冷冻室73侧会存在冷冻室73的温度上升的可能性。

相对于此，由于在本实施方式中机械室上部区域sp向隔热箱体81的背面壁81s侧扩大，能够使电热加热器靠近该扩大侧地配置。由此，下部冷冻室73与电热加热器之间的距离长，能够使电热加热器的热量流经下部冷冻室73侧的比例变小，能够抑制下部冷冻室73的温度上升。

以上，关于新设计使压缩机高度方向的尺寸比横向尺寸小的扁平形状的压缩机，通过将该扁平形状的压缩机配置于机械室中、使机械室的高度变低而有助于增加最下部储藏室的收纳容积的容量进行说明。

其次，关于抑制伴随着压缩机小型、轻量化冰箱的重心向上方移动的结构进行说明。该结构的基本想法是使配置于隔热箱体的上方的真空隔热部件的总重量低于配置于隔热箱体下方的真空隔热部件的总重量，从而抑制冰箱的重心向下方移动而使冰箱倾倒的可能性。

图10是表示使冰箱上方的重量变轻的第一示例的图。在图10中，图面是将冰箱的各面在平面上展开的图，参照编号wb是底面部、参照编号wr是背面部、参照编号wsl是左侧面部、参照编号wsr是右侧面部、参照编号wf是正面部以及参照编号wc表示顶面部。

在冰箱的机械室106内配置上述扁平压缩机cmp，该机械室106、扁平压缩机cmp的尺寸关系按照图9中所示。在此，扁平压缩机cmp使高度尺寸约为130mm以下、重量约为6kg以下、扁平率约为70％以下。

在图10中，在底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr、顶面部wc上设置真空隔热部件82。另外，在构成正面部wf的蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a上也设置真空隔热部件82。另一方面，在制冰室门71a、上部冷冻室门72a、冷藏室门70a、70b上不设置真空隔热部件82。

真空隔热部件82由芯材与具有覆盖该芯材的气体绝缘层的外包材质构成。芯材使用无机类纤维材料的层叠体，在内部收纳合成沸石等的气体吸附材料。外包材质以形成真空隔热部件两面的方式形成为从相同大小的分层膜的棱线通过热溶敷将一定宽度的部分贴合的袋状。并且，该真空隔热部件82的厚度在全面上确定为几乎均匀的厚度。

在该图10中，基本的减小位于比冷藏室门70a、70b所存在的冷藏室70下侧边界线c-c靠上侧的区域的真空隔热部件82的总重量。而且，在图10中在制冰室门71a、上部冷冻室门72a上也不设置真空隔热部件82而减轻冰箱上方的重量。

在此，本实施方式中基本的，所谓冰箱上方是指比冷藏室70的下侧边界线c-c靠上侧的区域，冰箱下方是指比冰箱70的下侧边界线c-c靠下侧的区域。这由开闭门侧的真空隔热部件在每个开闭门上被分割、冷藏室门70a、70b具有冰箱高度方向的不到一半的长度来确定。可是，不限于此，可以将冰箱的上半部分作为上方、将下半部分作为下方，这种情况下，与此配合可以预先将真空隔热部件82分割。

如此，在图10中，至少在冷藏室门70a、70b上不设置真空隔热部件，由于使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件82的总重量低于配置于隔热箱体下方的真空隔热部件的总重量，能够抑制由采用小形、轻量化的扁平压缩机而产生的重心向上方移动。由此，能够使冰箱倾倒的可能性变低。

可是，为了减轻冰箱上方的重量，由于若省略冰箱上方全部的真空隔热部件82则存在隔热性能大幅降低的可能性，因此需要必要的最小限度地保留。

另外，在图10中，省略冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82而使冷藏室门70a、70b变轻。因此，在打开冷藏室门70a、70b时，在具备真空隔热部件82的情况下，重心向跟前侧移动而容易倾倒。相对于此，图10中的情况由于省略冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82而变轻，因此能减轻重心向跟前侧移动的比例，能够降低倾倒的可能性。

实施例2

图11是表示使冰箱上方重量变轻的第二示例的图。在图11中也是将冰箱各面展开在平面上的图。关于与图10相同的参照编号省略说明。

在图11中，在冷藏室门70a、70b上设置真空隔热部件82，省略顶面部wc的真空隔热部件82。即使在图11中，也至少在顶面部wc不设置真空隔热部件82，由于使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件82的总重量低于配置于隔热箱体下方的真空隔热部件的总重量，能够抑制由采用小形、轻量化的扁平压缩机而产生的重心向上方移动。由此，能够减少冰箱倾倒的可能性。而且，在图11中由于省略位于冰箱中最高位置的顶面部wc的真空隔热部件82，因此有使冰箱的重心进一步向下方向移动的效果。

实施例3

图12是表示将冰箱上方的重量变轻的第三示例的图。在该图12中也是将冰箱的各面展开在平面上的图。关于与图10相同的参照编号省略说明。

图12是将图10与图11所表示的示例组合的图，将顶面部wc的真空隔热部件82、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82省略。根据该第三示例，通过进一步减轻冰箱上方的重量，能够抑制由采用小形、轻量化的扁平压缩机而产生的重心向上方移动。由此，能够减少冰箱倾倒的可能性。另外，与图10中的示例相同，由于冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82被省略而变轻，能减小重心向跟前侧移动的比例，能够减少向前侧倾倒的可能性。

实施例4

图13是表示将冰箱上方的重量变轻的第四示例的图。在该图13中也是将冰箱各面展开在平面上的图。关于与图10相同的参照编号省略说明。

在图10～图12中，是省略顶面部wc的真空隔热部件82、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82的图。根据这些示例，存在来自冰箱的冷藏室70的冷热从顶面部wc、冷藏室门70a、70b向箱外泄露的可能性。

图13所示的第四示例表示将冰箱的重心向下方移动的同时能够抑制向箱外泄露冷热的结构。

在图13中，在冰箱的底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr、顶面部wc以及正面部wf上设置真空隔热部件82。但是，顶面部wc、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82的厚度相比于设置于这些以外的构成底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr以及正面部wf的蔬菜室门74a、下侧冷冻室门73a的真空隔热部件82，厚度薄地形成。

因此，顶面部wc、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82的重量与厚度变薄相应地减轻，所以能够抑制由采用小形、轻量化的扁平压缩机而产生的重心向上方的移动。

另外，顶面部wc、冷藏室门70a、70b厚度变薄，但由于设置真空隔热部件82，相比于图10～12所示的示例，能够使从冷藏室70向箱外泄露冷气的比例减小。

而且，将冷藏室70的下侧边界线c-c作为边界线将配置于背面部wr、侧面部wsr、wsl上的真空隔热部件82分割为两部分，通过使位于比下侧边界线c-c靠上侧的区域的真空隔热部件82的厚度变薄，能够使冰箱上方的重量进一步减轻。由此，能够抑制由采用小形、轻量化的扁平压缩机而产生的重心向上方的移动。

实施例5

上述图10～图13的示例说明将冰箱上下方向的重心向下侧移动的示例，其次，说明将冰箱前后方向的重心向后侧移动的示例。

图14是表示使冰箱跟前侧的重量减轻的第五示例。在该图14中也是将冰箱的各面展开在平面上的图。关于与图10相同的参照编号省略说明。

在图14中，在底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr、顶面部wc上设置真空隔热部件82。另一方面，在构成正面部wf的蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、制冰室门71a、上部冷冻室门72a、冷藏室门70a、70b中没有设置真空隔热部件82。

若这样在正面部wf不设置真空隔热部件82，则冰箱的重心向后侧移动。当然，由于在冷藏室门70a、70b未设置真空隔热部件82，因此，重心也能够向下侧移动。

因此，通过冰箱的重心向后侧移动，能够减少冰箱向前侧倾倒的可能性。即，构成正面部wf的蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b向跟前侧打开。因此，在打开蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b时，在具备真空隔热部件82的情况下，重心向跟前侧移动，容易倾倒。相对于此，图14中的情况由于省略了蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82而变轻，因此重心向跟前侧移动的比例减小，能够减少倾倒的可能性。

在此，在图14中省略构成正面部wf的蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82。因此，冷热从冰箱的冷藏室70、下部冷冻室73、蔬菜室74向箱外泄露的可能性大。

实施例6

图15所示的第六示例表示将冰箱的重心向后侧移动的同时能够抑制向箱外泄漏冷热的结构。

在图15中，在冰箱的底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr、顶面部wc以及正面部wf上设置真空隔热部件82。但是，正面部wf的蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82的厚度相比于设置于这以外的顶面部wc、底面部wb、背面部wr、左侧面部wsl、右侧面部wsr上的真空隔热部件82，厚度薄地形成。

因此，蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b的真空隔热部件82的重量由于与厚度减小相应地减小重量，能减小重心向跟前侧移动的比例，能够减少倾倒的可能性。在此，若使设置于背面部wr上的真空隔热部件82的厚度最厚，则能够使冰箱的重心进一步向后侧移动。

另外，蔬菜室门74a、下部冷冻室门73a、冷藏室门70a、70b由于厚度变薄且设置真空隔热部件82，因此相比于图14所示的示例能够减小冷气从冷藏室70、下部冷冻室73、蔬菜室74向箱外泄露的比例。

以上所说明的第一示例至第六示例既可以各自单独实施，也可以将各自适当地组合实施。

根据如上所述的本发明，成为使用相对于压缩机的横向尺寸高度尺寸小的扁平形状的扁平压缩机使机械室的高度降低的同时使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件的总重量低于配置于隔热箱体下的方的真空隔热部件的总重量的结构。

根据这一结构，使机械室的大小变小而使最下部储藏室的收纳容积变大的同时，由于使配置于隔热箱体上方的真空隔热部件的总量变轻而使冰箱的重心向下方移动，能够抑制冰箱倾倒的可能性。

而且，本发明不限定于上述实施方式，含有多种变形例。例如，上述实施方式为了容易理解地说明本发明而详细地说明，未必限定于具备说明中的全部结构。另外，可将某实施方式结构的一部分转换为其他实施方式的结构，另外，也可以在某实施方式的结构中加上其他实施方式的结构。另外，关于各实施方式结构的一部分可进行其他结构的追加·删除·置换。