专利名称：用于控制scr催化净化器的还原剂供给的方法和控制装置的制作方法
用于控制SCR催化净化器的还原剂供给的方法和控制装置
现有技术本发明涉及一种用于确定还原剂量的方法，该还原剂量被供给到内燃机的废气净 化系统的SCR催化净化器，用于还原废气中含有的氧化氮，其中依据废气净化系统的运行 特性参数确定该还原剂量并且考虑一个废气氧化净化部件的作用，该净化部件设置在SCR 催化净化器之前的废气流动路径中并且在消耗废气中的NO份额下提高废气中的NO2份额。 此外，本发明涉及一种用于实施这种方法的控制装置。一种这样的方法和一种这样的控制 装置分别由DE10301606A1公开。所述废气氧化净化部件例如是一个氧化催化净化器或是一个颗粒过滤器或是一 个由相继设置的一个氧化催化净化器和一个颗粒过滤器构成的装置。原则上，利用NH3或利用一种离析NH3的物质在SCR催化净化器中对氧化氮实施选 择性催化还原，是一种用于减少富氧废气中的NOx的大有前途的方法。在此情况下，可以将 SCR催化净化器的效率定义为被还原的氧化氮的质量与流过SCR催化净化器的氧化氮的总 质量的比。在知道效率和氧化氮的总质量情况下，就可以通过计算确定所需的还原剂量。尽 可能精确地计量还原剂量是所期望的，因为被过量地配量的还原剂量增大了还原剂消耗并 且引起对嗅觉的干扰，而配量不足将导致NOx的转化达不到可能的最佳程度。SCR催化净化器的效率与空间速度相关，所述空间速度理解为被定标在SCR催化 净化器的体积上的每单位时间的废气体积流量。此外，它还与温度相关并且非常关键地也 与SCR催化净化器的NH3充满水平相关SCR催化净化器通过吸收而在其表面上聚积一定数 量的氨(NH3)。由此，为了还原NOx，除了有被直接配给的氨或由配给的尿素水溶液(HWL)分 离出来的氨以外，还具有储存的NH3,由此相对于被清空的催化净化器，效率提高。储存特性 取决于催化净化器的相应的运行温度。温度越低，储存能力越大。另一个重要的影响参量是在SCR催化净化器之前的废气中的NO2份额(Ν02/Ν0χ)。 它理想地应该为大约50%。NO2份额受废气氧化净化部件的决定性的影响(提高)。在确定的废气质量流量下在对用于最佳地还原氧化氮所需要的还原剂数量的确 定中包含一些误差和偏差。其中包括在发动机原始排放的确定中的误差，配量系统的不精 确性，还原剂浓度的偏差以及自然也包括在SCR催化净化器的效率的估计上的误差。在效 率的估计中的无把握性在此情况下施以极大的影响，从而为了该确定所使用的计算模型的 改进对于改进配量策略具有极大的潜力。至今使用的计算模型考虑由一个氧化催化净化器和一个SCR催化净化器构成的 总系统并且使用温度，NH3充满水平和空间速度作为用于效率计算的输入参量。如果在这种 系统中更换两个部件中的一个，这例如在使废气净化系统与一定的内燃机类型或一定的汽 车类型相适配时发生，则必须在发动机测试台上和/或在汽车中实施效率测量和NH3充满 水平测量，以便确定用于新形成的总系统的全部数据。本发明的公开在这种背景下，本发明的任务在于提出一种方法和一种控制装置，它们允许在减 小的数据采集费用下更换由废气氧化净化部件和SCR催化净化器构成的总系统的部件。
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这个任务在开头所述类型的方法中被如此解决，为了确定还原剂量，首先由废气 氧化净化部件的运行特性参数确定用于在废气氧化净化部件和SCR催化净化器之间的废 气中的NO2浓度的尺度，并且由SCR催化净化器的运行特性参数以及由用于在废气氧化净 化部件和SCR催化净化器之间的废气中的NO2浓度的该尺度确定还原剂量。此外，这个任务用装置独立权利要求的特征解决。通过确定在废气氧化净化部件的输出口上的NO2浓度并且使用这样确定的NO2浓 度作为用于以后计算的输入参量，该计算此外还以SCR催化净化器的运行特性参数为基 础，实现一种两级的计算，它的第一级反映废气氧化净化部件的作用而它的第二级反映SCR 催化净化器的作用。在这种两级的计算中使用的特性曲线则可以被明确地配置给两个级中 的其中一个级。然后，如果例如废气氧化净化部件被用另一个废气氧化净化部件更换，该另 一个废气氧化净化部件具有不同特性并且由此在相同的输入参量情况下导致在废气氧化 净化部件之后的不同的NO2浓度并因此也导致SCR催化净化器中的不同的NOx转化率，这仅 仅触及到其中反映第一废气氧化净化部件的特性的特性曲线的数据。相反，其中反映SCR 催化净化器的特性的数据和特性曲线则没有被触及并因此也不需要被适配处理。因此由更 换硬件部件产生的、用于采集适配的数据和特性曲线的费用限制在对表征被更换的部件特 征的数据采集上，费用在整体上大大地小于已知的方法。换言之通过本发明将具有废气氧 化净化部件和SCR催化净化器的废气净化系统的模块式结构映射到一个模块式的计算模 型上，它的模块分别对应于废气净化系统的模块。由此也为该计算模型实现一种模块式的 组合系统，其大大降低了在此处描述的废气净化系统的开发和适配费用。其它的优点由从属权利要求、说明书和附图给出。不言而喻，前面所述的和后面还要描述的特征不仅能够在各个给出的组合中使 用，而且能够在其它的组合中或单独地使用，同时不脱落本发明的范围。附图简述本发明的实施例在附图中示出并且在以下的说明中予以详细描述。图中分别以示 意的形式示出
图1是在具有废气净化系统和控制装置的内燃机的形式下本发明的技术环境；图2是通过对控制装置编程实现的信号处理结构作为本发明的实施例；图3是考虑废气氧化净化部件的老化的技术方案；图4是一个用于确定单独的老化系数的信号处理结构的实施例，其中一个老化系 数代表废气氧化净化部件的老化以及一个老化系数代表SCR催化净化器的老化；和图5是通过计算模型确定SCR催化净化器的效率的一个优选实施例的信号处理结 构。本发明的实施形式图1详细地示出了具有废气净化系统12和控制装置14的内燃机10。废气净化系 统12尤其具有废气氧化净化部件16和SCR催化净化器18。废气氧化净化部件16具有氧 化催化净化器20和/或颗粒过滤器22。内燃机10的粗废气中除了其它成分外含有一氧化 氮NO和二氧化氮NO2形式的氧化氮N0X。废气氧化净化部件16影响废气中的Ν02/Ν0χ比。 在内燃机10的粗废气中含有的总氧化氮NOx中NO2占的份额为大约10% -15%并且通过废 气氧化净化部件16被理想地增大直至50%的值(也可以更大)。这种增大是希望的，因为它有利于在后面的SCR催化净化器18中对氧化氮实施的选择性催化还原。控制装置14处理内燃机10的运行特性参数BKG_10和废气净化系统12的运行特 性参数T_16，T_18_l, Τ_18_2并且形成用于控制内燃机12的调整参数S_K，S_L和用于控 制对废气净化系统12的还原剂Rm供给的调整参数S_Rm。控制装置14用调整参数S_K控 制对内燃机10的燃料供给和用调整参数S_L控制对内燃机10的空气供给。控制装置14通过控制还原剂配量阀24用调整参数S_Rm控制对废气净化系统12 的还原剂Rm供给。优选使用氨或分离氨的物质如HWL(HWL=尿素水溶液)作为还原剂。属于为形成调整参数被考虑的内燃机10的运行特性参数BKG_10例如包括进气空 气质量流量，转速和进气空气温度，其中专业人员不认为这种列举是封闭的，而可以备选地 或附加地考虑和评估另外的和/或其它的内燃机10的运行特性参数。属于废气净化系统12的运行特性参数例如是温度T_16，其作为用于废气氧化净 化部件16的温度的尺度。该温度Τ_16可以或者被测量或者由内燃机10的运行特性参数 计算出来。为了确定在废气氧化净化部件16之前的某处的Τ_16，这两种方法都给予考虑。 为了确定在废气氧化净化部件16之后的某处的Τ_16，优选进行测量，因为用模型模拟放热 的氧化反应对温度Τ_16的影响是比较困难的。但是，在足够精确的模拟情况下，尤其是在 考虑老化的情况下，在此处对温度Τ_16进行模拟也是可能的。此外，SCR催化净化器18的温度Τ_18属于废气净化系统12的运行特性参数。在一 个优选实施例中，控制装置14形成一个作为在SCR催化净化器18之前的废气温度T_18_l 和在SCR催化净化器18之后的废气温度Τ_18_2的平均值的温度Τ_18。在此处也适用的 是，可以通过测量或模拟来确定T_18_l和/或Τ_18_2。但是，为了确定T_18_l，优选进行 测量，以便独立于放热的氧化反应在废气氧化净化部件16中的较难模拟的影响。假设图1中示出的本发明的技术环境是已知的。此外，假设已知控制装置14被设 置成用于依据内燃机10和废气净化系统12的运行特性参数确定为了还原废气中的含有的 氧化氮而供给SCR催化净化器18的还原剂量并且在此情况下考虑废气氧化净化部件16的 作用。图2示出了通过设置，尤其是通过编程控制装置14实现的信号处理结构。图2由 此尤其是公开了本发明的一个实施例的不仅装置方面而且方法方面。具体地，图2示出了程序块26，该程序块(功能块)通过一个第一计算模型代表 废气氧化净化部件16的功能。此外，图2示出了程序块28，该程序块通过一个第二计算模 型代表SCR催化净化器18的功能，以及程序块30，该程序块用于形成控制还原剂配量阀24 的调整参数S_Rm。程序块26的第一计算模型处理作为输入参量的温度T_16、一个用于通过废气净 化系统12的废气质量流量的值m_Abg和一个老化系数AF_16，该老化系数显示了废气氧化 净化部件16的老化对在内燃机10废气中的氧化氮NOx中所占有的NO2份额的影响。对温 度乙16的确定在更前面已经描述过了。废气质量流量m_Abg的值作为求和由空气质量流 量和燃料质量流量得出并且在控制装置14中由在那里被处理的运行参数BKG_10和/或调 整参数S_K，S_L形成。在更后面还要更详细地讨论对老化系数AF_16的确定。这些输入 参量在一个优选实施例中用于对一个特性曲线的寻址，在废气氧化净化部件16之后的废 气中的氧化氮NOx中所占有的NO2份额的值作为所述输入参量的函数被存储在该特性曲线中。不言而喻，也可以备选地使用多个特性曲线或特性线，它们分别通过其中一个输入参量 或通过一部分所述输入参量寻址并且它们的输出值然后按照一个预先设定的关系处理成 废气中的NO2浓度的值和/或占氧化氮NOx总质量的NO2份额的值Ν02/Ν0χ。第二计算模型28处理由第一计算模型26作为输出值输出的、占氧化氮排放的NO2 份额Ν02/Ν0χ，其作为多个输入参量之一，用于计算SCR催化净化器18中的选择性催化反应 的效率eta_ber。用于计算这个效率的另外的输入参量是废气质量流量m_Abg的值、SCR催 化净化器特定的老化系数AF_18、对SCR催化净化器18加载氨的尺度NH3_Bel，以及在那里 存储的氨质量、SCR催化净化器18的平均温度的值T_18和通过SCR催化净化器18的NOx 质量流量的值m_N0x。在此处也适用的是，通过使用特性曲线获得所寻求的效率eta_ber，该特性曲线用 所述的输入参量寻址。备选地，所寻求的效率eta_ber也可以通过使用多个特性线和/或 特性曲线簇确定，它们分别用其中一个输入参量或用其中一部分输入参量寻址访问并且它 们的输出值按照一个预定的关系相互联系起来。输入参量N02_N0x，m_Abg和T_18的形成已经在更前面部分中描述过了。在更后面 还要讨论老化系数AF_18的形成。氨加载量NH3_Bel在控制装置14中作为由还原剂配量 阀24配给的还原剂Rm量和由此配给的氨量m_NH3_zu和一个在SCR催化净化器18中用于 氧化氮还原所消耗的量111_冊3_%计的差值形成。数量m_NH3_verb是SCR催化净化器18的 效率假设的函数和/或是设置在SCR催化净化器18之后的并且对废气中的氨浓度敏感的 传感器的信号的函数。NOx原始质量流量的值m_N0x，亦即由内燃机10放出的NOx原始质量 流量的值，也是通过对特性曲线的存取和/或通过在控制装置14中在利用其中已知的运行 特性参数BKG_10和调整参数S_K，S_L的信息下计算得出。在程序块30中，在程序块18中模拟的效率eta_ber首先被乘以NOx原始质量流 量的值m_N0x。值m_N0x在控制装置14中由内燃机10的运行特性参数确定，这例如通过对 一个或多个特性曲线和/或特性线的存取进行。乘积由此对应于一个在SCR催化净化器18 中还原的NOx质量流量的值。此外，在考虑被还原的NOx质量和用于该还原的NH3之间的化 学计算学的关系情况下，在程序块30中计算要通过还原剂配量阀24配给的需要的还原剂 量Rm。控制装置14由还原剂量Rm计算用于控制还原剂配量阀24的调整参数S_Rm。图2由此公开了尤其是不仅具有装置特征而且具有方法特征的信号处理结构的 一个实施例。在此情况下，为了确定还原剂量，首先由废气氧化净化部件16的运行特性参 数确定在废气氧化净化部件16和SCR催化净化器18之间的废气中的NO2浓度的尺度。接 着由SCR催化净化器18的运行特性参数以及由废气氧化净化部件16和SCR催化净化器18 之间的废气中的NO2浓度的尺度确定还原剂量。图3示出了在程序块26中用于考虑废气氧化净化部件16的老化的优选实施例。 按照该实施例，两个特性曲线32和34并列地用温度T_16和废气质量流寻址。特 性曲线32代表在一个第一老化状态下，例如在一个新值状态下的废气氧化净化部件16并 且为废气中的NO2浓度(或NO2份额)设定尺度N02/N0J々一个相应高的基本值BW1。特性 曲线34代表在一个第二老化状态下，例如一个已经老化的状态下的废气氧化净化部件16， 并且为废气中的NO2份额(或NO2浓度)设定尺度Ν02/Ν0χ的一个相应减小的基本值BW2。 为了在两个基本值BWl和BW2之间插值，使用一个老化系数AF_16，它取0和1之间的值，其
7中1对应于新值的(新更换的)废气氧化净化部件16，0对应于已经强烈老化的废气氧化 净化部件16。如可以容易地看出，通过图3中所示的乘法和加法逻辑运算，则得出份额NO2/ NOx的值为N02/N0x = Bffl · AF_16+BW2 · (1_AF_16) = BW1，当 AF_16 = 1，和= BW2，当 AF_16 = 0。对于在0和1之间的值，则得出相应的中间值BW2 < N02/N0x < BW1。图3的实施例由此公开了尤其是对在废气氧化净化部件16和SCR催化净化器18 之间的废气中的NO2浓度的尺度Ν02/Ν0χ的一种确定方法，这是依据老化AF_16这样进行的， 首先形成废气氧化净化部件16的第一老化状态的所述尺度的第一基本值BWl和废气氧化 净化部件16的第二老化状态的所述尺度的第二基本值BW2并且通过与老化系数AF_16相 关的在两个基本值BW1，BW2之间的插值求出用于确定还原剂Rm的尺度Ν0/Ν0χ。图4示出了信号处理结构的一个实施例，其用于确定一个代表废气氧化净化部件 16的老化的老化系数AF_16和一个代表SCR催化净化器18老化的老化系数AF_18。为了 确定老化系数AF_16，废气氧化净化部件16的温度T_16被用于对特性曲线36的寻址，在 该特性曲线中存储了废气氧化净化部件16的老化速度的与温度相关的值。定性地看，温度 Τ_16上升，则老化速度增大。在程序块38中，作为老化速度的前后相继的值的函数确定老 化系数AF_16，例如通过积分或者在离散计算情况下，通过求总和。在程序块40中，将程序 块38的输出值定标在区间0，1中的值上。被定标在由这个区间构成的值上的程序块38的 输出值形成老化系数AF_16，如它们已经结合图3描述过的那样。图4b示出了一种对代表SCR催化净化器18的老化状态的老化系数AF_18进行完 全模拟地确定的方法。为此，已经描述过的SCR催化净化器18的平均温度T_18被用于在程 序块42中对老化速度特性线寻址。由此获得的特性线值在程序块44中被换算成用于SCR 催化净化器18的老化的尺度并且在程序块46中被定标在由区间0，1构成的值上。程序块 46的输出量由此对应于一个用于SCR催化净化器18的在0和1之间的老化系数AF_18。图5示出了图2中的程序块28的一个优选实施例的信号处理结构，在该程序块中 通过一个计算模型确定SCR催化净化器18的效率。为此，先考虑三个特性曲线48，50，52， 在它们中存储了用于SCR催化净化器18的老化状态(例如新值的)的效率值并且它们分别 并列地通过废气质量流量和SCR催化净化器18的温度T_18的相同的值寻址。在第一特性 曲线48中存储了在NOx质量流量中的NO2份额等于0的情况下的效率值。在这种情况下， 四个NO分子与四个NH3分子和一个O2分子反应生成四个N2分子和六个水分子。在第二特 性曲线50中存储了在NOx质量流量中的NO2份额等于50%的情况下的效率值。在这种情 况下，各一个NO分子和一个NO2分子与各一个NH3分子反应生成总共两个N2分子和三个水 分子。在第三特性曲线48中存储了在NOx质量流量中的NO2份额等于100%的情况下的效 率值。在这种情况下，从份额上看，各六个NO2分子与八个NH3分子反应生成七个N2分子和 12个水分子。对于这三个反应途径中的每一个反应途径，参与的氧化氮与还原剂NH3之间的质 量比是不同的。利用由程序块28获知的份额Ν02/Ν0χ控制在三个特性曲线48，50，52中的各 两个特性曲线的输出值之间的插值。为此，将参量Ν02/Ν0χ先在程序块54中借助于特
8性线定标在由区间0，1构成的值々_54上。此外，在程序块56中进行与阈值S的阈值 比较。如果Ν02/Ν0χ例如大于S = 0. 5，那么开关58接通特性曲线52并且在特性曲线 52和48之间进行插值。此时作为插值的结果，在逻辑节点60之后得到效率eta_60 = eta_48 · A_54+eta_52 · (1_A_54)。相反，如果 Ν02/Ν0χ 小于 0. 5，开关 58 接通特性曲线 50 并且相应地在特性曲线50和48之间进行插值。此时作为插值的结果，在逻辑节点60之后 得到效率效率 eta_60 = eta_48 · A_54+eta_52 · (1_A_54)。此外，程序块28具有三个另外的特性曲线62，64，66，在这些特性曲线中存储SCR 催化净化器18的第二老化状态(例如已强烈老化)的用于可比较的NO2份额的效率值 eta_62，eta_64，eta_66 特性曲线62含有用于0% NO2的效率eta_62，特性曲线64含有用 于50% NO2的效率eta_64和特性曲线66含有用于100% NO2的效率eta_66。在这些特性 曲线62，64，66的输出值之间插值的方式与针对特性曲线48，50，52的输出值所述的完全一 样，其中开关68承担开关58的功能。在逻辑节点70之后对于已经强烈老化的SCR催化净 化器18由此得到以下效率eta_70 = eta_62 'A_54+eta_64 · (1_A_54)，和在开关68接通 特性曲线66的情况下，eta_70 = eta_62 · A_54+eta_66 · (1_A_54)。利用结构72在两个 效率eta_60和eta_70之间插值，其中该插值通过一个与SCR催化净化器特定的老化系数 AF_18控制。AF_18以已经描述的方式形成并且在0和1之间。通过可选择存在的其它的 逻辑节点75和76，可以考虑效率与对SCR催化净化器18的NH3加载量之间的关系。已经提及过，氨加载量NH3在控制装置14中是作为通过还原剂配量阀24配量的 还原剂Rm数量和由此配量的氨数量m_NH3_zu和一个在SCR催化净化器18中用于氧化氮 还原消耗的数量111_冊3_%计的差形成的。在图5的实施例中，被用加载量NH3和温度T_18 寻址的特性曲线75用于输出修正值，这些修正值通过逻辑节点74在结构72的输出端上优 选以乘法的方式与效率逻辑运算。一般普遍的是，利用NH3气体而不是用HWL对SCR活性进行实验室检查。由此得 到很小改变的效率，尤其是在很大的温度下，这可以通过在逻辑节点77上的干预来修正， 该逻辑节点也优选以乘法的方式设计。在图5的实施例中，通过用SCR催化净化器18的温 度Τ_18寻址的特性曲线76提供在逻辑节点77上要与至此为止形成的效率逻辑运算的修
正参量。 利用在逻辑节点77的输出端上获得的效率eta_ber，在程序块30中以已经描述的 方式形成和输出一个合适的还原剂量Rm并且此外形成和输出用于对这个数量Rm进行配量 所需的用于还原剂配量阀24的控制信号。
权利要求
用于确定还原剂量(Rm)的方法，该还原剂量被供给到内燃机(10)的废气净化系统(12)的SCR催化净化器(18)中，用于还原废气中含有的氧化氮，其中依据废气净化系统(12)的运行特性参数确定该还原剂量(Rm)并且考虑其中一个废气氧化净化部件(16)的作用，该净化部件设置在SCR催化净化器(18)之前的废气流动路径中并且在消耗废气中的NO份额下提高废气中的NO2份额，其特征在于，为了确定还原剂量(Rm)，首先由废气氧化净化部件(16)的运行特性参数确定用于在废气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的尺度(NO2/NOx)，并且由SCR催化净化器(18)的运行特性参数以及用于在废气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的该尺度(NO2/NOx)确定还原剂量(Rm)。
2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于，依据废气质量流量(m_Abg)，废气氧化净 化部件(16)的温度(T_16)和废气氧化净化部件(16)的老化确定用于在废气氧化净化部 件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NCU农度的尺度(Ν02/Ν0χ)。
3.按照权利要求2所述的方法，其特征在于，作为老化速度的函数确定所述老化，而老 化速度本身作为废气氧化净化部件(16)的温度(Τ_16)的尺度被确定。
4.按照前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，依据所述老化确定用于在废气氧 化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的尺度(Ν02/Ν0χ)是这 样进行的，首先形成用于废气氧化净化部件(16)的一个第一老化状态的尺度(Ν02/Ν0χ)的 第一基本值(BWl)和用于废气氧化净化部件(16)的一个第二老化状态的尺度(Ν02/Ν0χ)的 第二基本值(BW2)并且通过与一个老化系数(AF_16)相关的、在用于两个老化状态的基本 值(BW1，BW2)之间的插值确定用于确定还原剂量(Rm)的尺度(Ν02/Ν0χ)。
5.按照前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，附加地依据废气质量流量(m_ Abg)和SCR催化净化器(18)的一个平均温度(T_18)作为SCR催化净化器(18)的运行特 性参数确定还原剂量(Rm)。
6.按照权利要求5所述的方法，其特征在于，对尺度(Ν02/Ν0χ)的三个不同的值实施 依据废气质量流量(m_Abg)和平均温度(T_18)进行的确定并且通过在三个被确定的尺度 (Ν02/Ν0χ)值中的两个之间插值实施所述还原剂量(Rm)的确定。
7.按照权利要求6所述的方法，其特征在于，依据尺度(Ν02/Ν0χ)确定这三个被确定的 值中在其之间被插值的两个值。
8.按照权利要求5或6所述的方法，其特征在于，附加地依据SCR催化净化器(18)的 老化状态确定所述还原剂量(Rm)。
9.控制装置(14)，它被设置用于确定还原剂量(Rm)，该还原剂量被供给到内燃机(10) 废气净化系统(12)中的SCR催化净化器(18)，用于还原废气中含有的氧化氮，其中控制装 置(14)被设置用于依据废气净化系统的运行特性参数确定该还原剂量(Rm)并且在此情 况下考虑一个废气氧化净化部件(16)的作用，该净化部件设置在SCR催化净化器(18)之 前的废气流动路径中并且在消耗废气中的NO份额情况下提高废气中的NO2份额，其特征在 于，控制装置(14)被设置成，为了确定要供给的还原剂量(Rm)，首先由废气氧化净化部件 (16)的运行特性参数确定在废气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气 中的NO2浓度的尺度(Ν02/Ν0χ)并且由SCR催化净化器(18)的运行特性参数以及用于在废 气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的该尺度(Ν02/Ν0χ)确定还原剂量(Rm)。
10.按照权利要求所述9的控制装置(14)，其特征在于，它被设置用于实施按照权利要 求2至8之一所述的方法。
全文摘要
提出一种用于确定还原剂量(Rm)的方法，该还原剂量被供给到内燃机(10)的废气净化系统(12)的SCR催化净化器(18)中，用于还原废气中含有的氧化氮，其中依据废气净化系统(12)的运行特性参数确定该还原剂量(Rm)并且考虑一个废气氧化净化部件(16)的作用，该净化部件设置在SCR催化净化器(18)之前的废气流动路径中并且在消耗废气中的NO份额下提高废气中的NO2份额。本发明的特征在于，为了确定还原剂量(Rm)，首先由废气氧化净化部件(16)的运行特性参数确定用于在废气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的尺度(NO2/NOx)，并且由SCR催化净化器(18)的运行特性参数以及由用于在废气氧化净化部件(16)和SCR催化净化器(18)之间的废气中的NO2浓度的该尺度(NO2/NOx)确定还原剂量(Rm)。
文档编号F01N3/20GK101910578SQ200880124684
公开日2010年12月8日 申请日期2008年11月11日 优先权日2008年1月14日
发明者A·鲁多尔夫, C·沃尔茨, M·洛尔 申请人:罗伯特.博世有限公司