燃料喷射阀中的压力确定的制作方法

本发明涉及一种用于确定燃料的压力的方法和装置，其中螺线管阀（solenoidvalve）内的磁通量用于该目的。此外，本发明涉及一种具有螺线管阀和用于确定燃料的压力的装置的压力测量系统。

背景技术：

燃料喷射系统通常由电子部分和液压部分构成。在液压部分中，燃料被压缩至预定的压力，从而在喷射进入燃烧室（诸如例如气缸）中的过程期间，可以采用最优的雾化来引入所要求的燃料量或者所期望的燃料量。为了正确地进行该方法，必须知晓通常借由压力传感器测量的燃料压力。测得的燃料压力与真实燃料压力的误差或偏差可以导致偏离的喷射量，导致燃料的非最优雾化，并且因此导致内燃发动机的排放恶化或者性能恶化。因此基本上需要以足够的准确度确定燃料压力，这通常借由压力传感器完成。此外，需要检查由压力传感器所提供的测得值的可信度（plausibility），因为在操作期间这可以导致传感器的漂移或者甚至导致传感器的失效。

通常使用压力传感器执行燃料压力的测量。燃料压力传感器的电学参数的检查可以在此用于检查传感器的功能或者检查可信度。

然而，已经观察到，借由压力传感器的压力测量无法在所有情形中以足够准确度和可靠性执行。通过监控电学参数而进行的压力传感器的测得值的可信度检查也并非在所有情形和情况中是可靠的。此外，在某些情况下，借由压力传感器的压力测量可以不具有足够的准确度。

技术实现要素：

因此本发明的目的在于提出一种用于确定燃料压力的方法和装置，其允许精确且可靠的压力确定，或者特别地可以用于检查压力传感器的压力测量值的可信度。

该目的借由独立权利要求的主题来实现。从属权利要求详细说明了本发明的特定实施例。

根据本发明的一个实施例，可应用一种方法以用于确定经由螺线管阀的可控制关闭元件待喷射进入燃烧室中的燃料的压力。在该上下文中，方法包括产生通过螺线管阀的线圈的电流，以便产生磁场，以便产生作用在电枢（armature）上的磁性力，该磁性力沿关闭元件的打开方向移动电枢（或者以任何速率沿该方向施加力），在电枢开始移动关闭元件的第一状态到达之前或之时确定磁场的磁通量的大小，并且基于所确定的磁通量的大小而确定压力的大小。

为了将燃料喷射进入燃烧室（诸如例如气缸）中，可以使用螺线管阀或螺线管喷射器。该螺线管喷射器（也称作线圈喷射器）具有线圈，当电流流动通过该线圈时，线圈产生磁场，因此磁性力被施加至电枢，从而电枢移动以便于引起喷嘴阀针（nozzleneedle）或关闭元件的打开或关闭从而打开或关闭螺线管阀。如果螺线管阀或螺线管喷射器在喷射器与喷嘴阀针之间或者在电枢与关闭元件之间具有所谓的空闲冲程（idlestroke），则电枢的移动也不会立即导致关闭元件或喷嘴阀针的移动，而是仅在通过空闲冲程的大小来移动电枢已经发生之后才这样做。

当电压被施加至螺线管阀的线圈时，电枢通过电磁力沿极靴（极件）的方向移动。由于机械联接（例如机械接触），喷嘴阀针或关闭元件也在空闲冲程已被克服之后移动，并且考虑到对应的移动而离开喷射孔，用于将燃料馈送至燃烧室中。如果电流继续流动通过线圈，则电枢和喷嘴阀针或关闭元件进一步移动直至电枢移动抵靠并邻接极靴。电枢抵靠关闭元件或喷嘴阀针的驱动元件的邻接与电枢抵靠极靴的邻接之间的距离也称作阀针冲程或工作冲程。为了关闭阀，施加至线圈的励磁电压（excitervoltage）被切断并且线圈被短路，因此减小了磁性力。由于存储在线圈中的磁场的减小，线圈短路导致电压的极性反转。通过二极管限制电压的水平。由于例如可由弹簧获得的恢复力，包括电枢的关闭元件或喷嘴阀针被移动至关闭位置中。在该上下文中，以相反的顺序穿过空闲冲程和阀针冲程。

当螺线管阀打开时阀针移动的开始时间取决于空闲冲程的大小。当阀针或电枢邻接极靴时的时间取决于阀针冲程或工作冲程的大小。阀针移动开始（打开）和阀针移动结束（关闭）的喷射器特定的时序变化可以当电致动相同时导致不同的喷射量。

根据本发明的方法可以部分地使用硬件和/或软件来实施。特别地，方法可以实施在诊断装置中，或特别地也实施在发动机控制装置中。方法可以执行在车间中、在组装工厂中、或者在操作中的车辆中。方法可以在车辆的正常驱动模式期间执行，特别是以特定的时间间隔执行，其中能够使用特定的线圈致动曲线来致动螺线管阀的线圈。该致动信号或电压致动曲线可以在升压阶段期间具有减小的升压电压（boostvoltage）（例如低于65v），其中例如在3v和12v之间的电压被施加。

可以通过将电压施加至线圈来产生电流，特别是根据特定的电压曲线，其具有升压阶段、保持阶段和短暂的关闭阶段。电枢可以特别地包括带槽的电枢或者由多层铁磁材料形成的电枢，所述层彼此各自电绝缘，以便减小涡流电流。在该情形中，通常使用的在60v和70v之间的大小也可以用于升压电压。

可以在到达第一状态之前或之时确定磁通量。在其它实施例中，在到达第一状态之前和之时两者（或甚至之后）确定磁通量，并且可以被组合（例如被平均），以便于例如进一步增加准确度。

本发明的实施例基于如下观察：在螺线管阀的打开期间（以及也在关闭期间）燃料压力对磁通量有影响。因此可以通过监控磁通量来推知燃料的压力。

通常在轨道中的常规标准压力传感器中测量燃料压力。然而，在该位置处，可以存在与喷射器（即螺线管阀）处真实存在的压力不同的压力。偏差可以例如由管线上、喷射器上等的节流效应导致。尽管借由根据本发明的方法使用螺线管阀自身或使用喷射器（特别是具有线圈的标准致动的涡流电流减小的喷射器）来测量根据本发明的该实施例的压力，但可以确定喷射器或螺线管阀内的真实压力，这导致更准确的压力确定并且因此导致提高的喷射准确度。

可以例如通过测得电流（通过螺线管阀的线圈）、测得电压（其被施加至螺线管阀的线圈）和线圈的已知欧姆电阻来计算磁通量。磁通量可以例如相对于测得电流而被记录或绘制在坐标系中，其中电流被绘制在一个轴线上并且磁通量被绘制在另一轴线上，以便于获得状态轨迹或ψ-i曲线。

在这里例如可以从曲线或者状态轨迹的形状来确定第一状态。第一状态例如可以在状态轨迹中的拐点处发生，在所述拐点处梯度改变符号。如果螺线管阀不具有空闲冲程，则该实施例是特别有益的。

关闭元件可以例如被实施为喷嘴阀针，其在一端处具有关闭球，以便在关闭状态中与圆锥基座接触并且在打开状态中离开圆锥基座。

如果电枢在螺线管阀的打开过程期间邻接关闭元件（或者固定地连接至关闭元件的驱动元件），则在关闭元件与电枢一起（特别地经由驱动元件）沿打开位置的方向被移动之前也可以需要进一步增大的力，因为关闭元件可以借由恢复弹簧在打开状态中被预加应力。然而，如果考虑在该区段中的磁通量，则可以从轨迹的该区段（也即在关闭元件移动之前）做出关于压力的推论。当到达第一状态时，关闭元件开始与电枢一起沿打开位置的方向移动。可以根据确定的磁通量大小来确定压力，特别是如果也使用参考曲线和/或根据压力的磁通量的灵敏度或根据磁通量的压力的灵敏度。

可以因此基于ψ-i曲线执行具有磁性喷射器的喷射系统的压力确定。在该上下文中，ψ-i曲线中的变化可以允许检测发生在压力变化的情形中的机械形变（间隙变化的估算）和力变化（根据正比于ψ²的力而估算拐点）。根据本发明实施例所确定的压力值可以用作压力传感器的值的可信度检查，或者例如可以用作如果压力传感器失效（紧急运行）时的等效值。测量可以被执行为绝对测量或相对压力测量。在绝对压力测量的情形中，可以在已知压力下记录曲线。可以在具有未知燃料压力的螺线管阀上执行测量，而同时与这些参考曲线进行比较。此外，可以在已知压力或多个已知压力下记录参考曲线或多个参考曲线（例如当车辆静止时在0bar下）。不同压力的曲线与参考曲线之间的差异可以于是通过压力灵敏度（例如δψ/δ-压力）来计算。

可以以如此方式执行相对压力测量以使得曲线之间的差异或者磁通量之间的差异可以被视作是压力变化的度量。可以使用压力灵敏度基于该差异来进行压力变化的计算。

如果喷射行为（特别是喷雾形成）没有被致动大幅改变（排放），则可以在正常驱动模式中执行压力测量。通过特定的致动曲线（限定了施加至线圈的电压、随时间变化而绘制的电压曲线），可以甚至在车辆启动之前例如采用减小的燃料压力而能够被致动，以便于确定参考曲线，例如0bar（没有或者有非常小的喷射量），或者在启动/停止模式中或者当仍然存在压力时在驱动模式结束之后能够被致动。基本上可以考虑的是，所添加的燃料量和它们的燃烧不会导致超过排放限制。

在具有减小的涡流电流或者不具有涡流电流的喷射器的情形中，可以在正常车辆模式期间使用标准致动曲线来执行压力测量。所确定的压力值例如可以关于温度和燃料压力而被修正。可以通过特定的测量装置来执行致动和估算。然而，优选地采用现有的（已修改的）发动机控制装置来执行该方法。

可以从（相同）螺线管阀上的之前的测量值已知根据压力大小的磁通量大小的灵敏度或者根据磁通量大小的压力大小的灵敏度。在该情形中，压力的大小可以基于磁通量的所确定大小（特别地也基于磁通量的之前所确定的大小）以及已知的灵敏度而被确定为压力变化的确定值。这可以对应于一系列函数展开，其中在第一要素（element）或线性要素之后中止进程。以该方式，可以易于执行方法。可以在各种压力范围或各种磁通量范围中限定各种灵敏度，并且可以使用最接近磁通量与电流的测得配对的灵敏度。

也可以通过参考数据来确定压力的大小，所述参考数据在已知压力下包含了磁通量的至少一个大小，或者可以例如在电枢的各种状态期间包含总轨迹，其可以包括在螺线管阀的打开过程或关闭过程期间的磁通量与电流的各个配对。以该方式，也可以执行绝对压力的确定。

根据一个替代方案，当到达第一状态时（也即确切地当关闭元件开始被电枢移动时）可以（精确地）确定磁通量的大小。在该情形中，压力的大小可以被确定为正比于磁通量的大小的平方。这可以由磁性力正比于磁通量平方的事实而引起。在第一状态中，力平衡可以恰好发生在由于压力所构建的力与由于磁场所构建的力之间。以该方式，可以执行精确的压力确定。此外，仅必须使用磁通量的一个值。

根据另一替代方案（然而，其也可以与第一替代方案一起使用），在到达第一状态之前（也即当电枢支承在驱动元件或关闭元件上时，但是并未移动，因为基于压力构建的力大于基于磁场构建的力）将确定磁通量的大小，并且可以由此确定压力的大小和/或电枢的由空闲冲程和工作冲程所构成的总冲程的大小（确定总冲程，因为磁通量的确定在点i之前，也即在电枢移动之前），其中，特别地，磁通量的大小的灵敏度可以根据冲程（空闲冲程或空座冲程）的大小被考虑。该替代方案的优点在于，可以执行测量而不打开阀（也即燃料并未流入燃烧室中）。以该方式，可以减小或避免排放。如果螺线管阀额外地也具有空闲冲程，可以在到达了电枢邻接驱动元件或关闭元件或者与其接触的状态之后并且也在到达第一状态之前执行磁通量的大小的确定。

根据方法中的一个选项，特别地在图表中（特别绘制在图表中），可以考虑电流大小与磁通量大小的配对，其可对应于在螺线管阀的流动过程期间（特别是当根据致动曲线的电压被施加至线圈时）关闭元件或电枢的状态轨迹。在该上下文中，第一状态可以与其中梯度的符号沿着状态轨迹改变的配对相关联。以该方式，可以以简单并可靠的方式检测第一状态。在第一状态中，曲线可以具有极点。

在其中通过线圈的电流被绘制在横坐标上并且磁通量被绘制在纵坐标上的图表中，第一状态可以被识别为分配至其中正梯度变化为负梯度的位置。第一状态也可以被识别为分配至正梯度的区段与负梯度的区段之间的位置。因此使得能够简单识别第一状态。为此目的，例如可以考虑二阶导数，或者可以在一阶导数的图表中搜索极点。

初始地，可以施加特别是在3v和65v之间的升压电压（例如方波）、以及随后施加特别在6v和14v之间的保持电压，以产生通过线圈的电流。该电压曲线的总持续时间可以例如在1ms与3ms之间，其中升压电压的施加的持续时间可以例如在0.2和0.7ms之间。其它参数是可能的。

应该理解的是，根据本发明的实施例，已经描述的、单独地或以任何组合结合用于确定燃料压力的方法而使得可应用或适用的特征可以同样地单独地或以任何组合可应用于或适用于用于确定燃料压力的装置，并且反之亦然。

根据本发明的一个实施例，一种装置特别是发动机控制单元可应用于确定经由螺线管阀的可控制关闭元件而待喷射至燃烧室中的燃料的压力。在该上下文中，装置包括驱动装置，用于产生通过螺线管阀的线圈的电流，以便于产生磁场从而产生作用在电枢上的磁性力，该磁性力沿用于打开关闭元件的方向移动电枢，以及包括确定模块，其被设计用于在到达了电枢开始移动关闭元件的第一状态之前或之时确定磁场的磁通量的大小，并且基于磁通量的所确定大小来确定压力的大小。

发动机控制装置可以被使用并安装在常规的车辆中。确定模块可以包括算术/逻辑单元，并且也包括例如其中例如可以存储参考数据的存储器。在到达第一状态的过程期间已经构建了作用在电枢上的增大的磁性力，在该过程期间关闭元件（或其驱动元件）连续地接触电枢或者与其邻接。在所确定的增大的磁场下，其对应于增大的磁性力，在由于压力引起的力和由于磁场作用的力之间可以存在力平衡。从该时刻开始，出现电枢以及关闭元件两者沿螺线管阀的打开位置方向的移动。

根据本发明的另一实施例，可应用一种压力测量系统，其包括具有可控制的关闭元件、线圈和电枢的螺线管阀，其中由通过线圈的电流产生磁场以便于在电枢上产生磁性力，该磁性力沿打开关闭元件的方向移动电枢，和根据如上所述实施例中的一个的装置，用于确定经由螺线管阀的关闭元件待喷射至燃烧室中的燃料的压力，其中电枢特别地包括带槽的铁磁材料和/或彼此电绝缘的铁磁材料层，以便减小涡流电流。

如果电枢包括减小涡流电流的材料，则可以根据标准致动曲线致动线圈，其中使用大约65v的升压电压。在其它情形中，可以使用相对低的升压电压。

附图说明

现在将参考附图解释本发明的实施例。本发明不限于所解释或所示出的实施例。

图1以示意性截面视图示出了可以根据方法由此确定燃料压力的螺线管阀，例如使用根据本发明实施例的用于确定压力的装置；

图2示出了根据本发明实施例的螺线管阀的参考数据或状态轨迹或测量数据的图表；

图3示出了对于不同阀针冲程的不具有空闲冲程的螺线管阀的ψ-i曲线；

图4示出了图3中所示图表的细节的放大视图；

图5示出了借由各种致动电压曲线所获得的状态轨迹的图表；

图6示出了对于各种压力的螺线管阀的ψ-i曲线；

图7示出了图6中所示曲线的细节的放大视图；以及

图8示出了图6中所示曲线的不同放大细节。

具体实施方式

图1中以示意性截面视图所示的螺线管阀1具有电压可以施加至其的线圈3，因此电流流动通过线圈3以便于构建磁场。在该上下文中，磁场基本上沿引导气缸7的纵向方向5延伸。磁场作用在铁磁电枢9上，其可以在引导气缸7内移动。通过移动电枢9，能够沿纵向方向5移动螺线管阀1的关闭元件或喷嘴阀针11，特别是通过在电枢9和固定地连接至关闭元件11的环形驱动元件13之间形成接触。

在图1中所示的打开状态中，由锥形基座17构成的关闭球15被拉回，因此燃料19可以穿过基座中的开口21进入燃烧室23中以用于燃烧。在完全打开状态中，电枢9支承在极靴27上，并且因此无法进一步向上移动。

在螺线管阀1的关闭状态中（图1中未示出），当电流没有流动通过线圈3时，电枢9通过恢复弹簧25向下移动，因此驱动元件13并未与关闭元件11一起向下移动，以如此方式使得关闭球15以形成密封的方式支承抵靠锥形基座17，因此燃料19无法进入燃烧室23中。在电枢9的该状态中，其中其向下移动，驱动元件13以及电枢9也已经执行了至少一个工作冲程12（在此期间电枢9和驱动元件13接触），并且可选地也执行了额外的空闲冲程10，其中在电枢9和驱动元件13之间存在间隙。

图1也示出了用于确定燃料19的压力的装置2。装置2在这里包括驱动装置4，其可以产生通过线圈3的电流（特别是根据致动曲线）。此外，装置2包括确定模块6，其设计用于在到达了电枢9开始移动关闭元件11（特别是与驱动元件13一起）的第一状态之前或之时确定磁场的磁通量的大小，以及其也被设计用于基于磁通量的所确定的大小来确定压力的大小。为此目的，装置2可以经由连接至线圈3的控制和数据线8接收例如电流和电压，并且可以由此计算磁通量。

本发明的实施例允许通过确定并估算穿过电枢9并部分地穿过极靴27和驱动元件13的磁通量来确定燃料19的压力。

磁通量可以借由测量并分析级联磁通量（concatenatedmagneticflux）ψ来确定。在该上下文中，级联磁通量ψ可以通过流动通过线圈3的电流、施加至线圈3的电压、以及线圈3的欧姆电阻来计算。测得电压u(t)由欧姆分量（i(t)*r）和感应分量（uint(t)）构成。感应电压在此通过随时间变化的级联磁通量的导数来计算，其中ψ取决于电流i(t)和空气间隙x(t)的变化。

考虑到慢致动，作为电流变化结果的感应“磁”分量是小的。

作为电枢移动结果的感应的机械部分随后描述了螺线管阀的冲程（空闲冲程和/或工作冲程）。

可以借由移项和积分以如下方式计算级联磁通量：

为了确定阀针冲程或者确定螺线管阀的关闭元件11的冲程，可以确定并随后估算磁通量ψ。

可以基于ψ-i图（类似图2中所示的图表）来执行冲程（例如空闲冲程和/或工作冲程）并且也执行压力的确定。在该上下文中，在横坐标30上计算流动通过线圈3的电流i，并且在纵坐标32上绘制根据以上方程所计算的磁通量ψ。图2在这方面示出了不具有空闲冲程的螺线管阀的轨迹（ψ—i曲线）37和39。状态i对应于如下状态，其中电枢9支承抵靠关闭元件11的驱动元件13并且刚开始与驱动元件13一起向上移动关闭元件11，用于打开的目的。可以例如通过分析图表35以及特别地分析轨迹（或ψ-i曲线）37来将状态i例如确定为梯度改变符号的拐点。在点i与ii之间发生50μm至0μm的工作冲程（即电枢9在工作冲程中的吸引）。可以在状态i之前通过估算磁通量ψ而在范围中执行冲程的确定以及压力的确定。

在螺线管阀1（对于在此没有空闲冲程的情形）的吸引过程期间（也即在打开过程期间）穿过状态轨迹37，以及在螺线管阀1的释放过程期间（也即在关闭过程期间）穿过轨迹39。可以通过与图2中未示出的参考数据或参考轨迹进行比较来确定燃料的压力。

根据本发明的实施例，对于不具有空闲冲程的螺线管阀估算在点i之前轨迹37的范围。在点i和ii之间的区段中，曲线37的梯度从正值变为负值。

图3示出了图表41，其中线圈电流被绘制在横坐标30上，并且磁通量psi被绘制在纵坐标32上。已经通过在极靴27的各个位置处测量一个且相同螺线管阀而实施轨迹或曲线43、45和47，以便于分别设置各个工作冲程，特别是77μm、59μm、和52μm。如从图3显而易见的，ψ-i曲线43、45和47彼此稍有不同，这示出在图4中特定细节的放大示意图中。在该上下文中，已经在恒定燃料压力下进行了测量。可以从曲线43、45和47确定用于从磁通量的测量值确定冲程的参考数据。例如，工作冲程或压力与测得磁通量之间的关系可以例如被确定在状态i之前的范围中，或者磁通量的灵敏度可以根据工作冲程或压力被确定。在测量具有未知工作冲程或空闲冲程或压力的螺线管阀的磁通量之后，可以从灵敏度或者从磁通量与冲程或压力之间的关系而确定螺线管阀的所期望的未知冲程（特别是工作冲程、空闲冲程）或者燃料的压力。

在图5中借由轨迹48（励磁电压18v）、49（励磁电压6v）、51（励磁电压12v）和53（励磁电压3v）示出了在各个致动电压（3v…18v）下的ψ-i曲线的形式。如从图5显而易见的，在相对高的电压下变得越来越难以可靠地检测状态i和ii，因为仅出现小的梯度变化。在例如18v的励磁电压的情形中，可能难以可靠地检测状态i。因此，可以测量参考曲线，或者可以在相对低的励磁电压下（例如3v和12v之间）执行用于确定冲程的测量。

图6、图7和图8示出了在燃料的200bar、50bar、20bar和1bar的各个具体压力下已经被记录在一个且相同的螺线管阀上的ψ-i曲线55、57、59和61，其中在横坐标30上绘制通过线圈3的电流，并且在纵坐标32上分别绘制磁通量。图7和图8在此示出了曲线55、57、59和61的具体细节63和64，其在图6中以相对小的比例示出。根据本发明的实施例，通过从喷射系统中的磁体致动器、特别是螺线管阀或喷射器获得ψ-i曲线而确定燃料压力。在ψ-i曲线中能够识别在压力改变的情况下也改变的空气间隙或磁性间隙力和磁性移动力（可能是由于机械形变）。此外，致动器在不同压力下移动期间的力可以变化，因为不同的压力可以导致移动的不同的相反的力。

图6、图7和图8示出了在不同压力下螺线管阀或喷射器的ψ-i曲线。在该上下文中，可识别变化的间隙/冲程，以及在状态i中在移动开始处待施加的力。

根据压力确定方法的一个替代方案，如图7中所示，在状态i中（精确地）确定磁通量65，以便于由此计算燃料压力。在该位置处或者在该状态中，在基于燃料压力所产生的力与基于磁场或磁通量所产生的力之间可以实际上存在力平衡。由磁通量所产生的力在此正比于磁通量的平方。燃料的压力因此应该正比于在状态i中所估算的磁通量的平方。

此外，状态i中（和/或状态i之前）的磁通量与之前已知的压力之间的关系可以通过多个ψ-i曲线55、57、59和61来确定。该所确定的关系可以用于估算具有待确定压力的螺线管阀的ψ-i曲线，以便于执行压力确定。此外，可以通过在各个压力下（特别是在状态i中）的磁通量之间的差异而形成灵敏度（例如磁通量与压力之间的差商或者该差商的倒数值），并且所述传感器可以用于进一步测量的（相对）压力确定。

图8示出了图6中所示曲线55、57、59和61的范围64。范围64出现在状态i之前，也即在如下范围中，其中电枢支承抵靠驱动元件13或关闭元件11并且与其接触，但然而没有移动驱动元件和关闭元件13以便打开。在一个实施例中，该范围也可以用于确定燃料压力。如显而易见的，曲线55、57、59和61的磁通量不同，其中此处在磁通量的变化与压力的变化之间明显没有线性关系。为此原因，可以确定各个灵敏度并且将其存储在磁通量的各个范围中并且稍后用于压力确定的进一步测量曲线的解释或估算。

如果电枢或螺线管阀的其它元件内的涡流电流相对低，则可以实现方法的高水平的准确度。为了确保低涡流电流，可以使用相对慢的致动以用于激励线圈3。在该上下文中，可以使用相对低的（诸如例如在3v和12v之间的）升压电压，如也已经结合图5所述的。在任何情形中，对于这些相对低的升压电压，状态i可以被可靠地确定。替代地或额外地，可以使用致动器（特别地包括电枢和喷嘴），其在其设计上进行改变以便于减小涡流电流。为此目的，例如可以提供带槽的电枢或者由彼此各自电绝缘的铁磁材料层所构造的电枢。通过该电枢，也能够借由标准致动而将电流施加至螺线管阀的线圈，因为在冲程移动期间曲线分布得显著地更加明显。

类似于压力确定，也能够在不测量完整曲线的情况下进行冲程确定。例如在每个情形中仅测量直至状态i的曲线可以是足够的。在此可以有利的是可以执行冲程的确定而不用打开喷射器（喷射）。因此，可以执行测量而对排放没有不利影响。

压力确定和冲程确定两者在此可以通过或不通过参考数据来执行。压力之间的差异可以从磁通量中的差异推知（在各个压力条件下）。借由参考数据能够执行校准，因此绝对压力的确定也是可能的。方法可以例如被实施在发动机控制装置中。