本发明涉及铝电解槽电极
技术领域：
，特别是一种铝电解槽炉底压降的测量方法。
背景技术：
：在生产中，由于现在电解槽的炉底压降测量中，由于角部伸腿等原因，导致对于目前的电解槽的真实炉底压降的情况缺乏正确的判断，这也导致目前生产中对于电压、铝水平以及在产铝量等相关的生产条件的保持与电解槽实际情况不符合，导致对于一些电解槽出现误判或者判断不准等情况。技术实现要素：本发明的目的是提出一种铝电解槽炉底压降的测量方法。本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：一种铝电解槽炉底压降的测量方法，所述铝电解槽的上方设置有一立柱母线1，所述铝电解槽的周边设置有阴极母线8，所述阴极母线连接阴极钢棒7，阴极钢棒连接阴极6，阴极上方为铝液层5，铝液层上方为电解质层4，所述阴极母线与下一个铝电解槽上方的立柱母线连接，所述铝电解槽炉底压降＝阴极压降+阴极钢棒的压降+阴极母线的压降+立柱母线压降+测量回路上的界面压降+测量回路上的接触压降+测量回路上的焊接压降。由于采用了上述技术方案，本发明具有如下的优点：本发明通过测量出铝口与立柱母线间的压降，相比于传统的测量方法，具有测量精度高，测量更加方便的优点。本发明的其他优点、目标和特征在某种程度上将在随后的说明书中进行阐述，并且在某种程度上，基于对下文的考察研究对本领域技术人员而言将是显而易见的，或者可以从本发明的实践中得到教导。本发明的目标和其他优点可以通过下面的说明书来实现和获得。附图说明本发明的附图说明如下。图1为铝电解槽的布置示意图；1为立柱母线，2为水平母线，3为阳极，4为电解质层，5为铝液层，6为阴极，7为阴极钢棒，8为阴极母线；v1为新测量方法对应的压降值，v2为旧测量方法对应的压降值；图2为b1测量值与24组阴极测量值的变化趋势图；图3为立柱测量值与阴极测量的平均值的变化趋势图；图4为b1测量值与立柱母线测量值的变化趋势图。具体实施方式下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明。传统上，测量炉底压降一般是测量出铝口与b1钢棒的之间的压降大小，通过这个值来反映整个炉底压降的大小情况。具体地，炉底压降＝阴极压降+阴极钢棒压降+阴极与铝水的界面压降+阴极与钢棒的接触压降，即图1中电压表v2测得的电压。但是，在目前420ka的大型电解槽上，由于b1等角部极长伸腿等原因，造成测量b1的压降值偏大，这样b1处的压降值就不能完全反映整个电解槽炉底压降的大小。为了验证各类槽的b1测量数据的准确性，分别在伸腿槽、二代槽以及正常槽分别进行测量b1处数据和整个槽24组阴极数据，来比较b1处测量的数据能否和实际全槽测量数据的吻合性。对于长伸腿的槽，分别选取了1010和1031槽，其测量数据如下：从1010b面的测量数据看出，从b1处测量的压降值为369，而再在其他钢棒处测量的数据要远远小于这个值，真个b侧的平均值为288，较b1小81mv，同样的从1031槽来看，b1、b24长伸腿，其b1测量值较b面平均值大20mv，而b24测量值较平均值大82mv，而从目前一车间来看，b1长伸腿的槽有1007、1008、1009、1010、1011、1012、1014、1018、1019、1030、1031、1069、1070等10余台。从上面的数据来看，角部长伸腿的槽测量数据不能真实全面的反映整槽的炉底压降情况。二代槽以及保温型槽的情况，选取1006、1002槽，其测量数据如下：从数据上来看，二代槽以及保温型槽的b1测量值与全槽测量平均值相差不大，其中1002、1006均相差6mv，所以二代槽以及保温型槽在b1处的测量值基本上能代表整个槽的炉底压降。正常槽的情况，选取1049槽来分析，其测量数据如下：从1049槽的测量数据来看，其b1处测量的数据要比整个b面的平均值要大51mv，偏差比较大，b1处测量值不能很客观的代表整个槽的阴极压降实际情况。通过前面3类槽的测量数据，可以看出，除了二代槽和保温型槽的b1测量数据基本与全槽平均值符合，伸腿槽以及正常槽均相差比较大，故采用传统的b1测量炉底压降的方法不能很全面的代表整个电解槽的炉底压降实际情况。在前面研究了在b1测量炉底压降的方法不能很好的代表实际炉底压降情况，但是对全槽24组阴极测量在实际的操作中在数量少的情况下可以，但是在数量多的情况下，可操作性不大，有没有一种可以减少测量数量而又能客观反映整个炉底压降的情况呢？通过对电解槽阴极母线的电流走向研究发现，全槽的阴极电流从阴极出来后最终通过母线汇集到下一台槽的6根立柱母线上(具体情况如下表所示)，通过测量出铝口与6根立柱母线间的压降值，在各槽的焊接压降相差不大的情况下，其压降值就是阴极压降加上母线以及焊接压降，同样的也能很好的代表真个槽的阴极压降的情况。立柱母线电流汇集情况测量b1与测量24组阴极的平均值差值分析槽号24组阴极平均值b1测量值差值差值与差值平均值偏差10022662771114.31005269289205.31006332330-227.31007316335196.310102903697953.710492953475226.71053321353326.710563223371510.310572642781411.310653043151114.31072338365271.7平均301.5326.825.316.2上表可以看出，b1测量值与24组阴极平均值测量平均值之间差值约为25.3mv，差值与差值平均值偏差的平均值为16.2mv，最大的为53.7mv，最小的为1.7mv。从图2可以看出，b1测量值与24组阴极测量值的变化趋势不一致，不能准确的反映全槽的炉底的压降情况。测量立柱母线压降与测量全槽24组阴极数据比较从图3可以看出，立柱测量值与阴极测量的平均值的变化趋势非常符合，故测量6点立柱母线与出铝口的压降平均值基本与测量出铝口24组阴极出电端的的平均压降值的趋势非常一致。测量立柱与测量阴极的平均值差值分析槽号6点立柱测量平均值24组阴极平均值差值差值平均值偏差1002409.2266143.27.11005419.5269150.50.31006464.3332132.317.91007466.0316150.00.21010429.7290139.710.61049432.8295137.812.41053475.2321154.23.91056491.2322169.218.91057430.3264166.316.11065462.3304158.38.11072489.0338151.00.8平均451.8301.5150.28.8从上表可以看出，6点立柱测量平均值与24组阴极平均值测量平均值之间相差约为150mv，差值与差值平均值之间相差约为8.8mv，最大的为18.9mv，最小的为0.2mv。测量6点立柱母线与测量b1的对比分析小结测量方式差值平均值(mv)差值与差值平均值偏差平均值b125.316.26点立柱母线150.28.8从上表和图4对比分析可以清楚的看出，测量6点立柱母线的偏差要明显小于测量b1处，故测量立柱母线的数据要比测量b1处的数据要更能真实反映全槽的炉底压降情况，其准确性要优于在b1处测量值。因此，所述铝电解槽炉底压降＝阴极压降+阴极钢棒的压降+阴极母线的压降+立柱母线压降+测量回路上的界面压降+测量回路上的接触压降+测量回路上的焊接压降。即图1中电压表v1测得的电压。最后说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本技术方案的宗旨和范围，其均应涵盖在本发明的保护范围当中。当前第1页12