轴流式风扇的制作方法

专利名称：轴流式风扇的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种用于冷却电器元件等的轴流式风扇。
技术背景日本专利公幵公报No. 05 — 164089 (以下称为专利文件l)公开一种 轴流式风扇，其包括风扇壳、具有多个叶片的叶轮、转子、定子、和电机 壳。转子包括转轴和多个转子磁极，多个转子磁极由永磁铁形成并在转轴 的圆周方向上设置，而且固定到叶轮上。定子包括定子铁心和励磁绕组。 定子铁心包括多个定子磁极，多个定子磁极在转轴的径向上面向转子磁 极。励磁绕组分别绕定子磁极缠绕。电机壳包括轴承支撑圆柱部分。在轴 承支撑圆柱部分内部，支撑转子的转轴的轴承被设置。定子铁心形成有通 孔，轴承支撑圆柱部分装配到该通孔中。在轴承支撑圆柱部分装配到该通 孔中时，定子固定到轴承支撑圆柱部分。对于专利文件1公开的这种轴流式风扇，当转子旋转时产生的振动被 传送到或到达风扇壳。由于该原因，振动增加导致噪声。在该传统的轴流 式风扇中，当转子的转数小时，或转子以低速旋转时，到达风扇壳的振动发明内容因此，本发明的目的是提供一种在转子的整个速度范围内能够限制振 动被传送到风扇壳的轴流式风扇。一种本发明所改进的轴流式风扇，包括风扇壳、叶轮、转子、定子、 电机壳和轴承。所述风扇壳包括具有一个开口和另一个开口的空气通道。 所述叶轮设置在空气通道内并包括多个叶片。所述转子包括转轴和由永磁 铁构成的多个转子磁极，所述转子磁极在转轴的圆周方向上设置。所述叶轮固定到转子上。所述定子包括具有多个定子磁极的定子铁心和分别缠绕 定子磁极的励磁绕组，所述定子磁极在转轴的径向方向上面向转子磁极。 所述电机壳包括位于一个开口侧上的底壁部分，与底壁部分连续地形成 并延伸向另一个开口的周壁部分，和设置在底壁部分处并延伸向另一个开 口的轴承支撑圆柱部分。所述轴承支撑转轴并设置在轴承支撑圆柱部分的 内部。所述定子铁心形成有通孔，轴承支撑圆柱部分装配到该通孔中。通 过轴承支撑圆柱部分装配到通孔中，定子被固定到轴承支撑圆柱部分。在本发明中，转子、定子、叶轮、风扇壳和电机壳被构成为使得，在 当转子旋转时传送到风扇壳的振动所包括的多个频率分量中，齿槽转矩造 成的多个频率分量(以下称为齿槽转矩频率分量)的全值(O.A.)小于转 子不平衡造成的频率分量(以下称为不平衡频率分量)的全值(O.A.)。"齿槽转矩频率分量的全值(O.A[f(m*n)])"下面被定义成通过振动频率分析 获得的频率分量中的齿槽转矩频率分量的频率谱的合成值。"不平衡频率 分量的全值(O.A[f(n)])"下面被定义成通过振动频率分析获得的频率分 量中的不平衡频率分量的频率谱的合成值。"整个全值"是齿槽转矩频率 分量的全值和不平衡频率分量的全值之和。发明人研究了当转子旋转时传送或到达风扇壳的振动，己注意到当 风扇壳具有8cm侧边的小型轴流式风扇以等于或高于2500rpm的高速旋 转时，齿槽转矩频率分量的全值小于不平衡频率分量的全值。当小型轴流 式风扇以小于2500rpm的低速旋转时，齿槽转矩频率分量的全值大于不平 衡频率分量的全值。然后，发明人已发现，低速旋转时的齿槽转矩频率分 量的全值越大，传送到风扇壳的振动就增加越多。因此，在本发明中，转 子、定子、叶轮、风扇壳和电机壳被构成为使得，在当转子旋转时传送到 风扇壳的振动所包括的多个频率分量中，齿槽转矩频率分量的全值小于不 平衡频率分量的全值。结果，在包括低速和高速旋转区的整个速度范围内， 电机的振动被有效地限制。实现了一些使齿槽转矩频率分量的全值小于不平衡频率分量的全值 的方法。假设风扇壳在平行于转轴的轴向的方向上测量的厚度被定义成 TFr、并且定子铁心在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义为TSt时， TSt/TFr的比率为8%—25%。当TSt/TFr的比率超过25%时，在轴流式风扇低速旋转时，齿槽转矩频率分量的全值将大于不平衡频率分量的全值。当TSt/TFr的比率小于8X时，电机的输出降低，这会导致能量消耗增加， 振动增加，和使电机开始丧失功能。在这些情况下，必须考虑转子和定子之间的平衡。当转子的转子磁极 在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义成TMg时，优选的是TSt/TMg 的比率为40%—70%。进一步地，应当考虑通过空气通道的空气量。当空气通道的最小内直 径被定义为Rmin、电机壳的外直径被定义为Rm时，优选的是风扇壳和 周壁部分通过四个薄板连接，并且Rm/Rmin的比率为35 % — 55 % 。当轴承由设置在轴承支撑圆柱部分内的一对球轴承构成，并且所述一 对球轴承在轴向上间隔布置时，优选的是定子铁心和该对球轴承被布置成 使得定子铁心在轴承支撑圆柱部分上的安装位置位于设置在轴承支撑圆 柱部分内部的一对球轴承的位置之间。由于具有该布置，定子产生的振动 被分布并传送到该对轴承。进一步地，转子产生的振动不容易与定子产生 的振动合成。因此，可降低振动，并且球轴承的服务寿命延长。根据本发明，转子、定子、叶轮、风扇壳和电机壳被构成为使得，在 当转子旋转时传送到风扇壳的振动所包括的多个频率分量中，齿槽转矩造 成的多个频率分量的全值小于转子不平衡造成的频率分量的全值。因此， 在包括低速和高速旋转区的整个转子速度范围内，电机的振动被有效地限 制。


通过参考附图的以下详细说明，将能够容易地和更好地理解本发明的 这些和其它目的以及相应的优点。图1 A是本发明的实施例的轴流式风扇的前视图； 图1B是本发明的实施例的轴流式风扇的侧视图； 图1C是本发明的实施例的轴流式风扇的后视图； 图2是本发明的实施例的轴流式风扇的剖视图；图3A是显示当本实施例的轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时本实 施例的轴流式风扇的振动频率和振动加速度之间的关系的图表；图3B是显示当对比实例的轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时对比 实例的轴流式风扇的振动频率和振动加速度之间的关系的图表；图4A是显示当本实施例的轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时本实 施例的轴流式风扇的振动频率和振动加速度之间的关系的图表；图4B是显示当对比实例的轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时对比 实例的轴流式风扇的振动频率和振动加速度之间的关系的图表；图5是显示当定子铁心在平行于转轴的轴向的方向上测量的厚度被定 义为TSt、风扇壳在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义成TFr、并且 TSt/TFr的比率变化时，研究以下关系的测量结果的图表，所研究的这些关 系为当本实施例的轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时，TSt/TFr的比率 禾口齿槽转矩频率分量(cogging torque frequency components)与整个全值 (total over-all value)的比率之间的关系，TSt/TFr的比率和不平衡频率分 量的全值(over-all value)与整个全值的比率之间的关系；以及当本实施 例的轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时，TSt/TFr的比率和齿槽转矩频率 分量的全值与整个全值(total over-all value)的比率之间的关系，TSt/TFr 的比率和不平衡频率分量的全值(over-all value)与整个全值的比率之间的关系；图6是显示当定子铁心在平行于转轴的轴向的方向上测量的厚度被定 义为TSt、转子的转子磁极在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义成 TMg、并且TSt/TMg的比率变化时，研究以下关系的测量结果的图表，所 研究的这些关系为当轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时，TSt/TMg的 比率禾口齿槽转矢巨频率分量(cogging torque frequency components)的全值 与整个全值(total over-all value)的比率之间的关系，TSt/TMg的比率和 不平衡频率分量的全值(over-all value)与整个全值的比率之间的关系； 以及当轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时，TSt/TMg的比率和齿槽转矩 频率分量的全值与整个全值(total over-all value)的比率之间的关系， TSt/TMg的比率和不平衡频率分量的全值(over-all value)与整个全值的比 率之间的关系；图7是显示当电机壳的外直径被定义为Rm、空气通道的最小内直径被 定义为Rmin、并且Rm/Rmin的比率变化时，研究以下关系的测量结果的图表，所研究的这些关系为当轴流式风扇以l卯Orpm的低速旋转时， Rm/Rmin的比率和齿槽转矩频率分量(cogging torque fr叫uency components)的全值与整个全值(total over-all value)的比率之间的关系， Rm/Rmin的比率和不平衡频率分量的全值(over-all value)与整个全值的 比率之间的关系；以及当轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时，Rm/Rmin 的比率和齿槽转矩频率分量的全值与整个全值(total over-all value)的比 率之间的关系，Rm/Rmin的比率和不平衡频率分量的全值(over-all value) 与整个全值的比率之间的关系；
图8A、 8B和8C是分别显示研究TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin比率与 风扇壳的振动加速之间的关系的测量结果的图表。
具体实施例方式
下面将参考附图详细说明本发明的实施例的轴流式风扇。图1A-1C分 别为本发明的实施例的轴流式风扇的前视图、侧视图和后视图。图2是本 发明的实施例的轴流式风扇的剖视图。参考图1和2，轴流式风扇1包括 风扇壳3、电机壳5、叶轮7、转子9和定子11。风扇壳3包括环形吸气 侧凸缘13和环形排气侧凸缘15，环形吸气侧凸缘13在稍后要说明的转 轴37的轴向的一侧上，环形排气侧凸缘15在该轴向的另一侧上。在本实 施例中，风扇壳的一侧长8cm。风扇壳3包括位于凸缘13和15之间的圆 柱部分17。吸气侧凸缘13、排气侧凸缘15和圆柱部分17的相应内部空 间形成空气通道21。空气通道21具有分别位于它的任一侧上的开口 19a 和19b。空气通道21的内部表面由圆柱部分的内周表面23和锥形表面25、 26形成，前述锥形表面25和26与内周表面23连续并径向地朝轴流式风 扇的外部方向延伸。静叶片28与形成在排气侧凸缘15内侧的锥形表面26 整体地形成。
电机壳5包括底壁部分27、周壁部分29和轴承支撑圆柱部分31。底 壁部分27位于一个开口 19a的一侧上。周壁部分29与底壁部分27连续 地形成，并朝另一个开口 19b延伸。轴承支撑圆柱部分31设置在底壁部 分27，并朝另一个开口 19b延伸。在轴承支撑圆柱部分31内，设置支撑 转轴37的两个轴承32。风扇壳3、电机壳5和周壁部分29被四个薄板33连接。风扇壳3、电机壳5和四个薄板33由合成树脂材料整体地形成。 四个薄板33的每个外端部分在比排气侧凸缘15的相应侧的中心位置更靠 近排气侧凸缘15的角落的位置处整体地连接到排气侧凸缘15。然后，薄 板33的内端部分连接到电机壳的位置被限定成使得通过每个薄板33的外 端和内端部分的虚拟直线可不通过电机壳的中心，并且相邻的薄板的相应 的虚拟直线形成的角度可以是90度。
在该实施例中，当电机壳5的外直径被定义为Rm、空气通道21的最 小内直径被定义为Rmin时，电机壳5和风扇壳3的形状和尺寸被限定成 使得Rm/Rmin的比率可取35% — 55%的数值。
叶轮7包括杯形叶片固定构件35和安装到叶片固定构件35上的七个 叶片36。叶轮7设置在风扇壳3的空气通道21中。叶片固定构件35经 黄铜形成的环形构件34被固定到转轴37的一端。
在叶片固定构件35内，固定有磁导材料制成的环形磁铁固定环构件 38。然后，由多个永磁铁构成的多个转子磁极39固定到磁铁固定环构件 38，从而使得转子磁极39布置在转轴37的圆周方向上。在本发明中，转 子9包括转轴37、叶片固定构件35、磁铁固定环构件38和转子磁极39。 因此，叶轮7固定在转子9的外部。
定子11包括定子铁心41和多个励磁绕组43。定子铁心41由在转轴 37的轴向方向上层压的多个电磁铁板形成。定子铁心41包括多个定子磁 极41a，该多个定子磁极41a在转轴37的径向方向上面对转子磁极39。 励磁绕组43分别缠绕定子磁极41a。定子铁心41形成有通孔41b，轴承 支撑圆柱部分31装配到通孔41b中。通过轴承支撑圆柱部分31装配到通 孔41b中，定子11被固定到轴承支撑圆柱部分31。励磁绕组43连接到电 路衬底45,电路衬底45固定在电机壳5内。向励磁绕组43供应励磁电 流的电路安装在电路衬底45上。
在该实施例中，当定子铁心41在平行于转轴37的轴向的方向上测量的 厚度被定义为TSt，并且风扇壳3在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义 成TFr时，定子ll和风扇壳3的形状和尺寸被限定成使得TSt/TFr的比率可 取8% — 25%的数值。进一步地，当转子9的转子磁极39在平行于轴向的方 向上测量的厚度被定义成TMg时，转子9和定子11的形状和尺寸被限定成使得TSt/TMg的比率可取40% — 70%的数值。在本实施例的轴流式风扇中， 在当转子9旋转时传送振动到风扇壳3的多个频率分量中，在包括低速和高 速旋转区的整个速度范围(预定转数或转速的整个范围)内，齿槽转矩引 起的多个频率分量(齿槽转矩频率分量)的全值变得小于转子的不平衡引 起的多个频率分量(不平衡频率分量)的全值。
接下来，本实施例的轴流式风扇和对比实例的轴流式风扇被旋转，研 究关于两个轴流式风扇的频率和振动加速度之间的关系。图3A和3B显示当 本实施例的轴流式风扇和对比实例的轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时 的测量结果。在用于测试的本实施例的轴流式风扇中，TSt/TFr的比率是 20°%， TSt/TMg的比率是67X， Rm/Rmin的比率是45X 。在用于测试的对比 施例的轴流式风扇中，TSt/TFr的比率是28X， TSt/TMg的比率是72X ， Rm/Rmin的比率是56X。关于除了比率的方面，对比实例的轴流式风扇与 本实施例的轴流式风扇的结构相同。
参考图3A和3B， fn (n是整数，例如f》表示不平衡频率分量的频率谱， f, (n是整数，例如L)表示齿槽转矩频率分量的频率谱。根据图3A可以 发现，在本实施例的轴流式风扇中，在当转子低速旋转时传送振动到风扇 壳的多个频率分量中，通过下式获得的齿槽转矩分量的全值(根据Harming window (汉宁窗口) (HP2/3)获得的均方和)与整个全值(齿槽转矩频 率分量的全值和不平衡频率分量的全值之和)的比率是13%。在下面的公 式中，齿槽转矩频率分量的频率谱(振动加速度)的合成值被获取作为全 值。因此，下式中的fn表示频率谱fn中频率分量的振动加速度值。下式获 得振动加速度值的均方和。在下面的公式中，(2/3)是汉宁窗口 (Hanning window)的系数。
公式l<formula>formula see original document page 10</formula>
通过下面公式获得的不平衡频率分量的全值(根据Hanning window (汉宁窗口) (Hf二2/3)获得的均方和)与整个全值的比率是87%。<formula>formula see original document page 10</formula>公式2
<formula>formula see original document page 11</formula>
根据对比实例的轴流式风扇发现，齿槽转矩频率分量的全值与整个全
值的比率是66%，不平衡频率分量的全值与整个全值的比率是34%。
根据这些测量结果，可以看出，当对比实例的轴流式风扇以低速旋转 时，齿槽转矩频率分量的全值变得大于不平衡频率分量的全值。同样还可 以看出，当本实施例的轴流式风扇以低速旋转时，齿槽转矩频率分量的全 值变得小于不平衡频率分量的全值。当对比图3A和图3B时，可以看出，在 本实施例的轴流式风扇中，齿槽转矩频率分量的全值变得小于不平衡频率 分量的全值，结果轴流式风扇通常可比对比实例的轴流式风扇更能限制振 动。
图4A和图4B显示当本实施例的轴流式风扇和对比实例的轴流式风扇 分别以3800rpm的高速旋转时的测量结果。根据图4A可以看出，在本实施 例的轴流式风扇中，在当转子高速旋转时传送振动到风扇壳的多个频率分 量中，通过上式获得的齿槽转矩频率分量的全值与整个全值的比率是6%。 通过上式获得的不平衡频率分量的全值与整个全值的比率是94%。根据图 4B可以看出，在对比实例的轴流式风扇中，在当转子高速旋转时传送振动 到风扇壳的多个频率分量中，通过上式获得的齿槽转矩频率分量的全值与 整个全值的比率是35%。通过上式获得的不平衡频率分量的全值与整个全 值的比率是65%。
接下来，TSt/TFr的比率被变化，即，定子铁心41在平行于转轴37的 轴向的方向上测量的厚度与风扇壳3在平行于轴向的方向上测量的厚度被 变化。然后，研究下面的关系当轴流式风扇以1900rpm的低速旋转时， TSt/TFr的比率和齿槽转矩频率分量与整个全值的比率之间的关系；和 TSt/TFr的比率和不平衡频率分量的全值与整个全值的比率之间的关系。 另外，还研究了以下关系当轴流式风扇以3800rpm的高速旋转时，TSt/TFr 的比率和齿槽转矩频率分量的全值与整个全值的比率之间的关系， TSt/TFr的比率和不平衡频率分量的全值与整个全值的比率之间的关系。 图5显示这些关系的测量结果。根据图5可以看出，当轴流式风扇低速旋转时，TSt/TFr的比率是8X—25X,齿槽转矩频率分量的全值变得小于不平 衡频率分量的全值，即，齿槽转矩频率分量的全值与整个全值的比率变得 小于不平衡频率分量的全值与整个全值的比率。因此，可以确定，当 TSt/TFr的比率小于8X时，电机的输出降低，这会导致能量消耗增加，振 动增加，和使电机开始丧失功能。因此，下限值是8%。还可以看出，当 轴流式风扇高速旋转时，TSt/TFr的比率等于或小于35X，齿槽转矩频率 分量的全值变得小于不平衡频率分量的全值，即，齿槽转矩频率分量的全 值与整个全值的比率变得小于不平衡频率分量的全值与整个全值的比率。 接下来，TSt/TMg的比率被变化，即定子铁心在平行于转轴的轴向的 方向上测量的厚度TSt与转子9的转子磁极39在平行于轴向的方向上测量 的厚度TMg的比率被变化。然后，研究下面的关系当轴流式风扇以1900rpm 的低速旋转时，TSt/TMg的比率和齿槽转矩频率分量(cogging torque frequency components)的全值与整个全值(total over-all value)的 比率之间的关系，TSt/TMg的比率和不平衡频率分量的全值(over-all value)与整个全值的比率之间的关系。另外，还研究下面的关系当轴 流式风扇以3800rpm的高速旋转时，TSt/TMg的比率和齿槽转矩频率分量的 全值与整个全值的比率之间的关系，TSt/TMg的比率和不平衡频率分量的 全值(over-all value)与整个全值的比率之间的关系。图6显示了这些 关系的测量结果。根据图6可以看出，当轴流式风扇低速旋转，并且TSt/TMg 的比率是40% — 70%时，齿槽转矩频率分量的全值变得小于不平衡频率分 量的全值，即，齿槽转矩频率分量的全值与整个全值的比率变得小于不平
衡频率分量的全值与整个全值的比率。
接下来，Rm/Rmin的比率被变化，即电机壳的外直径Rm与空气通道的
最小内直径Rmin的比率被变化。然后，研究下面的关系当轴流式风扇以 1900rpm的低速旋转时，Rm/Rmin的比率和齿槽转矩频率分量的全值与整个 全值的比率之间的关系；Rm/Rmin的比率和不平衡频率分量的全值与整个 全值的比率之间的关系。另外，还研究下面的关系当轴流式风扇以 3800rpm的高速旋转时，Rm/Rmin的比率和齿槽转矩频率分量的全值与整个 全值的比率之间的关系；Rm/Rmin的比率和不平衡频率分量的全值与整个 全值的比率之间的关系。图7显示了这些关系的测量结果。根据图7可以看出，当轴流式风扇低速旋转，并且Rm/Rmin的比率是32X—55X时，齿槽 转矩频率分量的全值变得小于不平衡频率分量的全值，即，齿槽转矩频率 分量的全值与整个全值的比率变得小于不平衡频率分量的全值与整个全 值的比率。考虑图8C (稍后说明)所示的振动加速度，Rm/Rmin的优选范 围为35%—55%。图8A、 8B和8C分别显示研究TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin比率与风扇 壳的振动加速之间的关系的测量结果。根据这些图可以看出，在TSt/TFr、 TSt/TMg、 Rm/Rmin的优选数值范围内，风扇壳的振动加速度小于100%， 这说明传送到风扇壳的振动被限制。在图8A、 8B和8C中，假设对比实例的 轴流式风扇的振动加速度是100%，来测量纵坐标表示的振动加速度。尽管已经参考附图，特定地说明了本发明的优选实施例，但是在本发 明的教导下，可能的修改和变化是显然的。因此，可以理解的是，在本发 明的保护范围内，除了上述说明书中说明的之外，本发明还可以有其它实 施方式。
权利要求
1.一种轴流式风扇，包括风扇壳，所述风扇壳包括具有一个开口和另一个开口的空气通道；叶轮，所述叶轮设置在空气通道内并包括多个叶片；转子，所述转子包括转轴和由永磁铁构成的多个转子磁极，所述转子磁极在转轴的圆周方向上设置；定子，所述定子包括具有多个定子磁极的定子铁心和分别缠绕定子磁极的励磁绕组，所述定子磁极在转轴的径向方向上面向转子磁极；电机壳，所述电机壳包括位于一个开口侧上的底壁部分，与底壁部分连续地形成并延伸向另一个开口的周壁部分，和设置在底壁部分处并延伸向另一个开口的轴承支撑圆柱部分；和轴承，所述轴承支撑转轴并设置在轴承支撑圆柱部分的内部，所述叶轮固定到转子；所述定子铁心形成有通孔，轴承支撑圆柱部分装配到该通孔中，通过轴承支撑圆柱部分装配到通孔中，定子被固定到轴承支撑圆柱部分，其中转子、定子、叶轮、风扇壳和电机壳被构成为使得，在当转子旋转时传送到风扇壳的振动所包括的多个频率分量中，在轴流式风扇的整个速度范围内，齿槽转矩造成的多个频率分量的全值小于转子不平衡造成的频率分量的全值。
2. 根据权利要求l的轴流式风扇，其中当风扇壳在平行于转轴的轴向的方向上测量的厚度被定义成TFr、并 且定子铁心在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义为TSt时，TSt/TFr 的比率为8% — 25%。
3. 根据权利要求2的轴流式风扇，其中当转子的转子磁极在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义成TMg时，TSt/TMg的比率为40X — 70X。
4. 根据权利要求3的轴流式风扇，其中 风扇壳和周壁部分通过四个薄板连接；并且当空气通道的最小内直径被定义为Rmin、电机壳的外直径被定义为Rm 时，Rm/Rmin的比率为35^—55%。
5. 根据权利要求l的轴流式风扇，其中所述轴承由设置在轴承支撑圆柱部分内的一对球轴承构成，所述一对 球轴承在轴向上间隔布置；并且定子铁心和该对球轴承被布置成使得定子铁心在轴承支撑圆柱部分 上的安装位置位于设置在轴承支撑圆柱部分内部的一对球轴承的位置之 间。
全文摘要
本发明公开一种轴流式风扇，其中，当假设定子铁芯在平行于转轴的轴向的方向上测量的厚度被定义为TSt、风扇壳在平行于轴向的方向上测量的厚度被定义成TFr时，TSt/TFr的比率被限定为8％-25％。由于具有该布置，在当转子旋转时传送到风扇壳的振动所包括的多个频率分量中，齿槽转矩造成的多个频率分量的全值小于转子不平衡造成的频率分量的全值。结果，当转子旋转时，特别是转子低速旋转时，传送到风扇壳的振动被限制。
文档编号F04D29/54GK101225835SQ20081000404
公开日2008年7月23日 申请日期2008年1月16日 优先权日2007年1月16日
发明者中村俊之, 御供重一, 柳泽笃史 申请人:山洋电气株式会社