扩大的图表。
[0077]通过上述的图4-9，可确认计算圆柱状试块(I)头部侧行程和活塞杆(3)侧行程数据，以正确表示行程的图表和只计算活塞杆(3)的行程存在差异。
[0078]本发明具有如下效果。
[0079]本发明的液压缸的缓冲性能测试装置及其测试方法，圆柱状试块(I)的活塞杆
(3)侧安装有设置第2刻度指示器(20)的测量气缸(14)，测量活塞杆(3)的伸张或压缩时圆柱状试块(I)的缓冲装置运转前的行程速度和圆柱状试块(I)的缓冲装置运转时的行程速度后，向计算机(22)传送。
[0080]圆柱状试块⑴的圆柱主体(2)端部侧安装有设置第I刻度指示器(16)的行程气缸(18)，测量活塞杆(3)的伸张或压缩时，圆柱状试块(I)的圆柱主体(2)移动的变位，并向计算机(22)传送。
[0081]由此，在计算机(22)演算从第I刻度指示器(16)传送的测量值及第2刻度指示器(20)传送的测量值，从而，补偿圆柱状试块⑴的移动后，显示圆柱状试块⑴的缓冲性能，从而，与圆柱主体(2)的移动无关地测试正确的缓冲性能。
[0082]并且，液压软管(11)的内部涂覆用于保护软管内部的特殊硅。该特殊硅由萤石碳(fIuoritecarbon)构成。
[0083]萤石碳在分子结合上由紧密组织构成，具有较高的耐热性，并且，耐化学性卓越。因此，液压软管(11)的耐久性显著提高，即使液压软管(11)长时间裸露于外部，也不腐蚀、破裂、损毁。
[0084]并且，测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)可形成有抗氧化涂覆层。
[0085]在测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)形成陶瓷膜的主要目的是为了防止腐蚀。陶瓷膜相比镀铬或镍镀铬耐腐蚀性、耐刮擦性、耐损耗性、耐冲击性及耐久性卓越。
[0086]该涂层是将氧化铬(Cr2O3) 96?98重量％及二氧化钛(T12) 2?4重量％进行混合而形成的粉末涂覆于测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的周围形成的。
[0087]氧化络(Cr203)起到阻断向金属内部侵入的氧气的钝化膜(PassivityLayer)的作用，使得不易生锈。
[0088]二氧化钛(T12)在物理化学性方面很稳定、隐蔽性高，多用于白色颜料。并且，曲折率高，因此，也广泛应用于高曲折率的制陶业。并且，具有光催化性特性和超亲水性的特性。二氧化钛(T12)具有空气净化作用、抗菌作用、有害物质分解作用、污染防治功能、变色防止功能等。此类二氧化钛(T12)使得涂层完全涂覆于测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的周围，并对附着于测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸
(18)的活塞杆(19)的异物进行分解、去除，以防止测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的损伤。
[0089]在此，优选地，混合氧化络(Cr2O3)和二氧化钛(T12)使用时，两者混合比率为将氧化铬(Cr2O3) 96?98重量％与二氧化钛(T12) 2?4重量％进行混合。
[0090]氧化铬(Cr2O3)的混合比率小于96?98重量％时，在高温等环境下，时常发生氧化铬(Cr2O3)的涂层被破坏的现象，由此，测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的防锈效果急剧下降。
[0091]二氧化钛(T12)的混合比率小于2?4重量％时，二氧化钛(T12)的效果甚微，以至达不到将其与氧化铬(Cr2O3)混合的目的。S卩，二氧化钛(T12)将分解、去除附着于测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的周围的异物，以防止测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)被腐蚀或损伤，但，其混合比率小于2?4重量％时，分解被附着的异物需要大量的时间。
[0092]从而，在频繁裸露于外部的测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)的周围形成耐氧化性卓越的涂层，而能够防止测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸(18)的活塞杆(19)被氧化，并且，通过防止测量气缸(14)的活塞杆(15)及行程气缸
(18)的活塞杆(19)的氧化，能够延长测试装置的寿命，节约维修费用。
[0093]并且，作业台(10)的上部为了安装圆柱状试块(I)而形成有圆柱状试块支撑架
(13)，优选地，该圆柱状试块支撑架(13)由球墨铸铁形成。
[0094]球墨铸铁是在通常的灰铸铁的熔融金属添加镁等，而在凝固过程中，石墨以球状结晶化的铸铁，因此，相比灰铸铁，石墨的形状为球状。此类球墨铸铁切口效应低，因此，应力集中现象减少，大大提高了硬度和韧性。
[0095]本发明的圆柱状试块支撑架(13)，将球墨铸铁加热至1600?1650°C，形成熔融金属之后，进行脱硫处理，并加入包含镁0.3?0.7重量％的球化剂，在1500?1550°C下进行球化处理后，热处理而形成。
[0096]在此，球墨铸铁加热至1600°C以下时，全体组织无法充分熔融，加热至超过1650°C时，浪费不必要的能源。因此，优选地，将球墨铸铁加热至1600?1650°C。
[0097]熔融的球墨铸铁中加入包含镁0.3?0.7重量％的球化剂，如镁不足0.3重量％时，球化剂的投入效果及其甚微，而超过0.7重量％时，球化剂的投入效果没有明显提高反而增加高额的材料费。因此，球化剂的镁混合比率以0.3?0.7重量％为适合。
[0098]将球化剂投入熔融的球墨铸铁后，在1500?1550°C下实施球化处理。球化处理温度低于1500°C时，球化处理没有正常进行，而超过1550°C时，球化处理效果没有明显改善反而浪费无需的能源。因此，球化处理温度以1500?1550°C为适合。
[0099]如上述，本发明的圆柱状试块支撑架(13)由球墨铸铁形成，因此，切口效应低，而减少应力集中现象，使得硬度和韧性大大提高。
[0100]并且，计算机(22)的外壳由对于外部冲击或外部环境的耐冲击性优越的聚丙烯树脂组合物形成。此类聚丙烯树脂组合物，包括由乙烯-丙烯-α -烯烃无规共聚物75?95重量％及乙烯含量为20?50重量％的乙烯-丙烯嵌段共聚物5?25重量％构成的聚丙烯无规共聚物。
[0101]优选地，所述聚丙烯无规共聚物，为上述的乙烯-丙烯-α -烯烃无规共聚物75?95重量％及乙烯-丙烯嵌段共聚物5?25重量％，但，如乙烯-丙烯-α -烯烃无规共聚物为低于75重量％时，强度降低，超过95重量％时，耐冲击性低下，乙烯-丙烯嵌段共聚物为低于5重量％时，耐冲击性低下，超过25重量％时，强度低下。
[0102]所述乙烯-丙烯-α -烯烃无规共聚物包括乙烯0.5?7重量％及碳原子为4?5的α -烯烃I?15重量％，而维持聚丙烯树脂组合物的机械强度及提高耐热性，并对维持抗泛白具有有效作用。优选地，所述乙烯含量为0.5?5重量％，更优选地，为I?3重量％，如低于0.5重量％时，抗泛白性降低，超过7重量％时，则降低树脂的结晶度并使得强度降低。并且，所述α-烯烃是指除乙烯及丙烯之外的任意的α-烯烃，优选为丁烯。并且，上述的α-烯烃如碳原子小于4或超过5时，在制造无规共聚物时，与共聚用单体的反应性降低，而难以制造共聚物。并且，包括上述的α -烯烃I?15重量％，优选为I?10重量％，更优选为3?9重量％。所述α-烯烃如低于I重量％时，结晶度提高至所需以上，而降低透明性，而超过15重量％时，结晶度及强度降低，使得耐热性显著降低。
[0103]并且，所述乙烯-丙烯嵌段共聚物包括乙烯20?50重量％，而对于聚丙烯树脂组合物赋予耐冲击性特性，并可微细分散，起到同时赋予抗泛白性及透明性的作用。优选地，此类乙烯含量为20?40重量％，低于20重量％时耐冲击性低下，超过50重量％时，耐冲击性及抗泛白性低下。