一种测定气体在液体中的溶解参数的系统的制作方法
【专利摘要】本发明公开了一种测定气体在液体中的溶解参数的系统，该测定系统包括相互连通的气体搅拌釜(1)和液体搅拌釜(2)，保持该气体搅拌釜(1)和液体搅拌釜(2)内部温度相同的温控装置(3)，检测该气体搅拌釜(1)和液体搅拌釜(2)内部气压的压力检测装置(4)，以及计算机(5)，该计算机(5)能够获取所述气体搅拌釜(1)和所述液体搅拌釜(2)中的所述内部温度和所述内部压力，以计算所述溶解参数。通过该系统，能够准确测量气体在液体中的溶解度和溶解速率。
【专利说明】
一种测定气体在液体中的溶解参数的系统
[00011 本申请是申请日为2012年6月6日、申请号为201210185102.6、发明创造名称为"气 体在液体中的溶解参数的测定方法和测定系统"申请的分案申请。
技术领域
[0002] 本发明涉及气体在液体中的溶解参数的测定领域，具体地，涉及一种气体在液体 中的溶解参数的测定方法和测定系统，更具体地，涉及一种能够同时测定气体在液体中的 溶解速率和溶解度的测定方法和测定系统。
【背景技术】
[0003] 气体在液体介质中的溶解参数，特别是溶解度和溶解速率是气一液、气一液一固 等多相反应器设计与开发的重要参数，在化工设计和生产中，对分离过程，如蒸馏、吸收等 单元操作都需要相应的溶解度和溶解速率数据，在多相反应过程中，气体在液体中的溶解 与扩散对催化反应的结果起着重要的作用。例如氢气在石油馏分油、煤液化油等液体中的 溶解度及溶解速率直接影响到催化剂活性中心周围氢气的浓度，从而影响反应结果。因此， 研究氢气在液体油品中的溶解度及溶解速率对于开发高活性和选择性加氢催化剂具有十 分重要的意义。例如，柴油液相加氢技术采用在反应前先将氢气溶解于柴油中，使得在反应 过程中柴油液相中的氢气浓度不受氢气溶解阻力的控制，然而氢气在柴油中的溶解度以及 溶解速率在不同的工艺条件下具有很大的差别，如何优化工艺条件使得氢气在柴油中溶解 度最大、溶解速率最快是研究柴油液相加氢技术的重要研究内容。又如F-T合成的原料气为 H 2和C0，而合成产物主要为大分子烃类，若操作条件影响出和0)在液体介质中的溶解度，将 导致溶解在液体介质中的H 2/C0比发生变化，从而影响合成产物平均分子量的大小，气体在 液体中的传递速率影响了产物的选择性，因此，测定气体在液体中的溶解度及溶解速率对 于F-T合成反应器的设计和开发十分必要。因此，开发一种测定气体在液体中的溶解度及溶 解速率的装置及方法对于石油化工行业的研究开发具有十分重要的意义。
[0004] 目前所使用的液体中的气体溶解度测试仪多采用容积法测量气体在液体中的溶 解度，首先设计一套气体在液体中的溶解装置，然后取出部分已经溶解平衡的液体，经冷却 后气体释放出来引起压力变化，微小压力差的变化可通过水银面的高度差计算出来，前后 的容积差即为液体所溶解气体的容积，通过气体状态方程，由实验前后的压力差修正溶解 气体的量。然而，现有技术中的各种测定溶解度的方法或装置均不能同时测定气体在液体 中的溶解速率，并且操作不便，准确性低。
【发明内容】
[0005] 本发明的一个目的是提供一种气体在液体中的溶解参数的测定方法，该测定方法 能够同时测定气体在液体中的溶解度和溶解速率，并且操作方便、准确性高。
[0006] 本发明的另一目的是提供一种气体在液体中的溶解参数的测定系统，该测定系统 能够实现本发明提供的测定方法，并且操作方便、实用性强。
[0007] 为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供一种气体在液体中的溶解参数 的测定方法，该测定方法包括准备步骤和检测步骤，其中，在所述准备步骤中，设置相互连 通的气体容器和液体容器，并始终保持该气体容器和液体容器的内部温度为相同的第一温 度；向所述气体容器中充入第一摩尔量的气体，使该气体容器的气压达到第一气压，并向所 述液体容器中充入具有第一质量的液体；以及分别密封所述气体容器和液体容器;在所述 检测步骤中，首先将所述气体容器中的气体充入所述液体容器，当所述液体容器内的气压 达到第二气压后停止充气后，开始检测并记录所述液体容器中的气压变化，并获取所述气 体容器中的第四气压；当所述液体容器的气压保持恒定不变后，获取此时所述液体容器中 的第三气压以及从所述第二气压变化到所述第三气压的时间。
[0008] 优选地，将所述气体容器和所述液体容器通过能够加热的管线连通，并且在该管 线上设置供气体通过的阀门。
[0009] 优选地，在所述气体容器和所述液体容器中设置搅拌装置，以搅拌相应的气体和 液体。
[0010] 优选地，所述液体容器中设置有同轴的两组搅拌叶片，在所述检测步骤中，使用该 两组搅拌叶片分别搅拌所述液体容器中的气体和液体。
[0011] 优选地，所述两组搅拌叶片的转速大于500转/分钟。
[0012]优选地，采用不锈钢制作所述管线，并且在该管线上设置温度可调节的加热带，使 得所述管线的温度与所述气体容器和液体容器的内部温度相同。
[0013]优选地，在所述准备步骤和所述检测步骤中，通过温控装置分别控制所述气体容 器和所述液体容器的内部温度相同。
[0014]优选地，所述温控装置中设置有温度检测装置、控制装置和加热装置，所述控制装 置能够根据所述温度检测装置反馈的温度值控制所述加热装置，以对所述液体容器和所述 气体容器的内部进行控温。
[0015] 优选地，在所述气体容器和所述液体容器上均设置检测内部气压的压力表。
[0016] 优选地，所述液体容器的所述压力表以不小于0.5次每秒的频率检测所述液体容 器的内部气压。
[0017] 优选地，在所述检测步骤中，采用计算机记录所述液体容器和所述气体容器的内 部气压的变化，并使用所述计算机计算所述溶解参数中的溶解度和溶解速率。
[0018] 根据本发明的另一方面，提供一种气体在液体中的溶解参数的测定系统，该测定 系统包括相互连通的气体搅拌釜和液体搅拌釜，保持该气体搅拌釜和液体搅拌釜内部温度 相同的温控装置，检测该气体搅拌釜和液体搅拌釜内部气压的压力检测装置，以及计算机， 该计算机能够获取所述气体搅拌釜和所述液体搅拌釜中的所述内部温度和所述内部压力， 以计算所述溶解参数。
[0019]优选地，所述液体搅拌釜中设置有同轴的两组搅拌叶片，以分别搅拌所述液体搅 拌釜中的气体和液体。
[0020]优选地，所述气体搅拌釜和所述液体搅拌釜通过能够加热的管线连通，并且在该 管线上设置有供气体通过的阀门。
[0021 ]优选地，所述阀门为针阀。
[0022]优选地，所述管线为不锈钢管线，该不锈钢管线上设置有温度可调节的加热带，以 使所述管线的温度与所述气体搅拌釜和液体搅拌釜的内部温度相同。
[0023] 优选地，所述温控装置包括温度检测装置、控制装置和加热装置，所述控制装置能 够根据所述温度检测装置反馈的温度值控制所述加热装置，以对所述液体搅拌釜和所述气 体搅拌釜的内部进行控温。
[0024]优选地，所述压力检测装置为安装在所述气体搅拌釜和所述液体搅拌釜上的压力 表，该压力表与所述计算机电连接。
[0025]优选地，所述压力表为精度大于0.25级，分辨率大于或等于O.OOOIMPa的绝压表。 [0026]优选地，所述压力表的检测气压的频率为不小于0.5次每秒。
[0027] 通过上述技术方案，由于本发明提供的气体在液体中的溶解参数的测定方法和测 定系统能够在恒温状态下获取气体在液体容器溶解时的气压变化和所需时间，因此通过气 体状态方程，能够准确计算得到气体溶解前后的变化量和所需的溶解时间，因此既能够测 定出气体在液体中的溶解度又能够测定出气体在液体中的溶解速率，并且操作简单方便， 实用性强。
[0028] 本发明的其他特征和优点将在随后的【具体实施方式】部分予以详细说明。
【附图说明】
[0029]附图是用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与下面的具 体实施方式一起用于解释本发明，但并不构成对本发明的限制。在附图中：
[0030]图1是本发明优选实施方式提供的检测系统的组成示意图。
[0031 ]图2是在本发明第一实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0032 ]图3是在本发明第二实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0033 ]图4是在本发明第三实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0034] 图5是在本发明第四实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0035] 图6是在本发明第五实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0036] 图7是在本发明第六实施例中所计算的气体溶解速率和液体中气体浓度随时间变 化的结果图；
[0037] 附图标记说明
[0038] 1 气体搅拌釜 2 液体
[0039] 3 温控装置 4 压力检测装置
[0040] 5 计算机 6 管线
[0041 ] 7 阀门 8 气瓶
[0042] 21 搅拌叶片 31 温度检测装置
[0043] 32 控制装置
【具体实施方式】
[0044] 以下结合附图对本发明的【具体实施方式】进行详细说明。应当理解的是，此处所描 述的【具体实施方式】仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
[0045] 为了使本发明的目的，本发明提供一种气体在液体中的溶解参数的测定方法和测 定系统，其中在测定方法中包括准备步骤和检测步骤，在准备步骤中，设置相互连通的气体 容器和液体容器，并始终保持该气体容器和液体容器的内部温度为相同的第一温度；向气 体容器中充入第一摩尔量的气体，使该气体容器的气压达到第一气压，并向液体容器中充 入具有第一质量的液体;以及分别密封气体容器和液体容器;其中，密封气体容器和液体容 器的步骤可根据气体容器和液体容器本身的配置情况进行，其主要目的是为了保证相应容 器内的气体不发生泄漏，从而使得后续的测定结果精确。具体地，气体容器应在充入第一摩 尔量的气体前密封，而液体容器则可在充入第一质量液体后密封，以方便排除容器内原有 的多余气体。
[0046] 其中为了操作更加方便，在本发明提供的测定方法的优选实施方式中，为了使试 验结果更加准确，优选地，在气体容器和液体容器中设置搅拌装置，以搅拌相应的气体和液 体。其中的搅拌装置可以为本领域内各种公知的部件，例如可以采用在电机驱动的搅拌轴 上设置搅拌叶片的方式。在本发明提供的测定系统中，为了方便操作，气体容器和液体容器 均采用搅拌釜，即气体搅拌釜1和液体搅拌釜2。两个搅拌釜1、2可通过由不锈钢制成管线6 连通，并在该管线6上设置供气体通过的阀门7。为了保证气体从气体搅拌釜1充入到液体搅 拌釜2的过程中温度仍保持一致，优选地，在管线6上设置温度可调节的加热带(未图示），该 加热带为本领域内常见的加热部件，可通过包覆管线6使得该管线6的内部温度与气体搅拌 釜1和液体搅拌釜2的内部温度相同。从而使得整体测定系统保证恒温状态，即保持第一温 度。另外，搅拌釜作为化学反应常用的部件，控制其内部温度、密封其内部以及检测其内部 气压等操作均较为方便，实用性强。当然，对于除搅拌釜以外的其他能够完成本发明提供的 测定方法的液体容器和气体容器，本发明同样不做限制。
[0047] 其中具体地，气体搅拌釜和液体搅拌釜均为高温高压设备，釜盖开口包括进气口、 出气口、测温口、测压口、串联口和安全爆破口。其中进气口通过进气阀连接容纳高压气体 的气瓶8,出气口通过出气阀连接尾气接收装置，测温口连接检测釜内温度的温度检测装置 (热电偶），测压口则通过散热片与检测釜内气体压力的压力检测装置(压力表)相连，串联 口连接管线6,并与另一台搅拌釜串联。
[0048] 在检测步骤中，首先将气体容器中的气体充入液体容器，当液体容器内的气压达 到第二气压后停止充气，然后开始检测并记录液体容器中的气压变化，并获取气体容器中 的第四气压;其中，当所检测的液体容器的气压保持恒定不变后，即可得知充入液体容器中 的气体已经达到溶解平衡。此时，获取液体容器中的第三气压以及从第二气压变化到第三 气压的时间。
[0049] 在上述技术方案中，由于温度恒定为第一温度，根据气体状态方程，通过气体在液 体中溶解时的压力的变化可获知相应的气体摩尔量的变化，因此能够计算得到相应溶解参 数，例如溶解度和溶解速率。其中公知地，气体状态方程为n = PV/ZRT。
[0050] 在本发明中，η为所求的气体摩尔量，Ρ为所检测的气相气体压力，V为两个容器中 的气相气体体积，R为普适常量=8.314，T为气体的开尔文温度，即第一温度，Z为普遍化压 缩因子，本领域技术人员可从相关物化手册中查询到。其中，液体容器中的气相气体体积等 于液体容器的内部容积与液体体积之差。而液体体积能够通过所述第一质量与在第一温度 下的液体密度为之比得到，其中液体质量可通过电子天平称量，而第一温度下的液体密度 则可通过密度计测量。
[0051]因此，首先可使用公式:nl = (Pl-P4)*Vl/ZRT计算溶解在气体容器中减少的气体 摩尔量，即充入到液体容器的初始气体摩尔量，其中，P1为所述第一压力，P4为所述第四压 力，V1为气体容器(气体搅拌釜1)的内部容积。然后，使用公式n2 = P3* (V2-V3)/ZRT计算溶 解后液体容器中的气相气体的气体摩尔量，P3为所述第三压力。V2为液体容器(液体搅拌釜 2)的内部容积，V3为液体容器中液体的体积。
[0052]因此，溶解在液体中的气体摩尔量为nG = nl-n2。而设液体分子量为M，则液体摩尔 量nL=m/M，从而得到气体在液体中的溶解度为q = nG/nL。
[0053] 另外，利用由于本发明提供的测定方法记录了气体在溶解过程中从第二气压到第 三气压的变化过程，因此，取某一时刻的气压压力即可通过气体状态方程计算出该时刻液 体容器中气相气体的摩尔量。因此能够得到一组气相气体摩尔量随溶解时间变化的数据， 此时将液体容器中该变化的气相气体摩尔量对溶解时间求微分，即能够得到气体溶解速 率，所得到气体溶解速率仍然是随溶解时间变化的数据，此时参照图2至图7,以溶解时间为 横轴，气体溶解速率为纵轴作图能够得到一条光滑的曲线，曲线上的某点即为此时气体在 液体中的溶解速率。因此，本发明提供的测定方法能够在测定溶解度的同时测定气体的溶 解速率，实用性强。
[0054] 需要说明的是，能够实现上述技术方案的实施方式有多种，例如，在上述测定方法 中，由于气体容器的温度恒定，在对液体容器充气完成之后，气体容器内所具有的第四气压 将保持不变，因此对第四气压的获取可以在停止充气之后进行，也可在液体容器中的气体 达到溶解平衡后获取，本发明对此不做限制。另外，在实现上述测定方法的测定系统中，同 样能够进行对各种相关部件进行各种改变或替换，因此，为了方便说明，在此只介绍其中的 优选实施方式，该优选实施方式只用于说明本发明，并不用于限制本发明。
[0055] 在本发明的优选实施方式中，作为气体容器和液体容器的搅拌釜均设置有同轴的 两组搅拌叶片21，该两组搅拌叶片21的旋转轴可以搅拌釜顶部的电机驱动。其中，在上述检 测步骤中，使用该两组搅拌叶片21分别搅拌液体搅拌釜2中的气体和液体。其中优选地，该 两组搅拌叶片的转速大于500转/分钟。因此，能够保证气体在溶解过程中不受气相和液相 传质阻力的影响。
[0056]另外，为了保证气体容器和液体容器的稳定恒定为第一温度，优选地，通过温控装 置3分别控制气体搅拌釜1和液体搅拌釜2的内部温度相同。优选地，温控装置中设置有温度 检测装置31、控制装置32和加热装置(未图示），其中控制装置32能够根据温度检测装置31 反馈的温度值控制加热装置，以对液体搅拌釜2和气体搅拌釜1的内部进行控温。其中具体 地温度检测装置优选为热电偶或其他温度传感器，而加热装置则可以为搅拌釜中常见的加 热夹套，该加热夹套设置在搅拌釜的外侧并包覆釜体，从而通过各种加热介质对釜体进行 加热。而控制装置32可以为PLC控制器等控制器实现，在此不做过多赘述，除上述温控装置 外，本领域技术人员还可以采用其他能够想到的温控装置，对于此类变形同样落在本发明 的保护范围中。
[0057] 而作为本发明的关键，为了准确检测两个搅拌釜中的内部气压，优选地，在气体搅 拌釜和液体搅拌釜上均设置检测内部气压的压力表。该压力表41为本领域内常见的精密数 字压力表，优选地，该压力表位精度大于0 · 25级，分辨率大于0 · 000IMPa的绝压表。当然，本 领域技术人员可以根据实际情况选用不同参数的压力表，例如通常其量程在0-9.9999MPa 之间即可。并且为了保证及时检测气压，优选地，该压力表的检测气压的频率为不小于0.5 次每秒。除上述压力表之外，本发明也可以采用其他本领域内公知的气体压力检测装置，只 要能够完成本发明的目的，本发明对此不做限制。
[0058] 另外，设置在管线6上的阀门7可以为多种形式，在本发明中，优选地，该阀门7为密 封性更好的针阀，另外由于在实际中通常需要在高温下工作，该针阀优选为耐高温设计，具 体地其工作温度可为常温（20°C)至400°C之间，只要保证其在相应的试验温度下正常工作 即可。
[0059]此外，为了进一步提升本发明提供的测定方法和测定系统的实用性，优选地，使用 计算机计算溶解参数中的溶解度和溶解速率。其中，可将温度检测装置和压力检测装置分 别与该计算机5电连接，例如通过数据线连接，以将所检测的温度值和压力值传输给该计算 机，并在计算气体的溶解速率时，使用软件Origin 8.0中的Differentiate功能进行相应的 计算，从而使得本发明提供的测定方法和测定系统的准确性和实用性更高。
[0060]下面结合实施例进一步说明本发明。实施例1~6为使用本发明提供的气体在液体 中溶解参数的测定系统同时测定气体在液体中的溶解度和溶解速度。
[0061 ] 实施例1
[0062] 将146.84g正癸烷倒入容积为623ml的液体搅拌釜2中，密封气体搅拌釜1和液体搅 拌釜2,气体搅拌釜1进气口连接容纳高压氢气的气瓶8,首先打开阀门7,并同时开气体搅拌 釜1的进气阀，使得高压氢气进入气体搅拌釜1中，待釜中压力上升至IMPa左右后截止进气 阀，然后打开液体搅拌釜2的出气阀至釜中压力降为常压后截止出气阀，重复操作三次。之 后，截止阀门7,将气体搅拌釜1压力充压至4MPa左右后截止进气阀，气体搅拌釜1和液体搅 拌釜2开搅拌，搅拌转速800转/分钟，釜升温至170 °C，管线6通过加热带升温至170 °C，170 °C 恒温lh，开启计算机5的记录软件，打开阀门7,使液体搅拌釜2中压力上升至1.3MPa左右，截 止阀门7,观察计算机中显示的液体搅拌釜2中内部气压变化情况，待内部压力不再随时间 而变化后，即可判断溶解达到平衡。通过温控装置使得加热带和两搅拌釜中温度降至常温 后，开启气体搅拌釜1和液体搅拌釜2出气阀，将气体搅拌釜1和液体搅拌釜2中氢气压力降 至常压，关闭出气阀，实验结束。根据实验过程中读取到的数据，经计算后得到氢气在正癸 烷中的溶解度。实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计算结 果见图2。
[0063] 实施例2
[0064]同实施例1的方法，测定2.5250MPa、170 °C条件下，氢气在正癸烷中的溶解度及溶 解过程中溶解速率，实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计 算结果见图3。
[0065] 实施例3
[0066]同实施例1的方法，测定3.5882MPa、170°C条件下，氢气在正癸烷中的溶解度及溶 解过程中溶解速率，实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计 算结果见图4。
[0067] 实施例4
[0068]同实施例1的方法，测定1.5456MPa、70 °C条件下，氢气在甲苯中的溶解度及溶解过 程中溶解速率，实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计算结 果见图5。
[0069] 实施例5
[0070] 同实施例1的方法，测定3.0061MPa、70 °C条件下，氢气在甲苯中的溶解度及溶解过 程中溶解速率，实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计算结 果见图6。
[0071] 实施例6
[0072]同实施例1的方法，测定3.890 IMPa、70 °C条件下，氢气在甲苯中的溶解度及溶解过 程中溶解速率，实验过程中的参数及溶解度计算结果见表1，溶解过程中的溶解速率计算结 果见图7。
[0073]表 1
[0075]以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实 施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简 单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
[0076] 另外需要说明的是，在上述【具体实施方式】中所描述的各个具体技术特征，在不矛 盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可 能的组合方式不再另行说明。
[0077] 此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本 发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。
【主权项】
1. 一种气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，该测定系统包括相互连通 的气体搅拌釜(1)和液体搅拌釜(2 )，保持该气体搅拌釜（1)和液体搅拌釜(2)内部温度相同 的温控装置(3)，检测该气体搅拌釜（1)和液体搅拌釜(2)内部气压的压力检测装置(4)，以 及计算机(5)，该计算机(5)能够获取所述气体搅拌釜（1)和所述液体搅拌釜(2)中的所述内 部温度和所述内部压力，以计算所述溶解参数;所述温控装置(3)包括温度检测装置(31)、 控制装置(32)和加热装置，所述控制装置(32)能够根据所述温度检测装置(31)反馈的温度 值控制所述加热装置，以对所述液体搅拌釜(2)和所述气体搅拌釜（1)的内部进行控温;所 述加热装置为加热夹套;所述压力检测装置(4)为安装在所述气体搅拌釜和所述液体搅拌 釜上的压力表(41)，所述压力表(41)为精密数字压力表。2. 根据权利要求1所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述液体 搅拌釜(2)中设置有同轴的两组搅拌叶片(21)，以分别搅拌所述液体搅拌釜(2)中的气体和 液体。3. 根据权利要求1所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述气体 搅拌釜(1)和所述液体搅拌釜(2)通过能够加热的管线(6)连通，并且在该管线(3)上设置有 供气体通过的阀门（7)。4. 根据权利要求3所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述阀门 (7)为针阀。5. 根据权利要求3所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述管线 (6)为不锈钢管线，该不锈钢管线上设置有温度可调节的加热带，以使所述管线的温度与所 述气体搅拌釜和液体搅拌釜的内部温度相同。6. 根据权利要求1所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述压力 表与所述计算机(5)电连接。7. 根据权利要求6所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述压力 表(41)为精度大于0.25级，分辨率大于或等于0.0 OOIMPa的绝压表。8. 根据权利要求6所述的气体在液体中的溶解参数的测定系统，其特征在于，所述压力 表的检测气压的频率为不小于0.5次每秒。
【文档编号】G01N7/00GK106018163SQ201610295096
【公开日】2016年10月12日
【申请日】2012年6月6日
【发明人】刘锋, 李会峰, 褚阳, 李明丰
【申请人】中国石油化工股份有限公司, 中国石油化工股份有限公司石油化工科学研究院