变电站集中检修仓储库房施工方法
【专利摘要】本发明公开了变电站集中检修仓储库房施工方法，包括构建变电站集中检修仓储库房结构模型、构建变电站集中检修仓储库房结构的随机地震动模型、变电站集中检修仓储库房结构主要构件的位移和速度功率谱密度计算、构建变电站集中检修仓储库房结构损伤模型，计算损伤指数、对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重可靠度评估、进行施工等步骤。本发明不仅能够使变电站集中检修仓储库房结构的抗震性能适应当地要求，对抗震性能进行快速评估，更重要的是能根据评估结果及时做出合理调整，提高效率，节约成本，大大提高变电站集中检修仓储库房结构的结构安全性。
【专利说明】
变电站集中检修仓储库房施工方法
技术领域
[0001] 本发明设及房屋结构施工领域，具体设及变电站集中检修仓储库房施工方法。
【背景技术】
[0002] 相关技术中，变电站集中检修便携式仓储库房一般包括底面框架，底面框架四周 垂直可拆卸连接有墙体，墙体顶部可拆卸连接有房顶。进行变电站集中检修仓储库房结构 施工时，变电站集中检修仓储库房结构的主要构件(如地面框架、墙体、房顶框架等）的参数 选择沿用技术规格中的标准参数。
[0003] 由于变电站集中检修仓储库房结构所属地的地震强度和地震类型不同，根据相关 技术进行施工的变电站集中检修仓储库房结构的抗震性能对适应当地要求的灵活性较差， 另一方面，缺乏针对变电站集中检修仓储库房结构的抗震性能快速评估的方法。
【发明内容】
[0004] 针对上述问题，本发明提供变电站集中检修仓储库房施工方法。
[0005] 本发明的目的采用W下技术方案来实现：
[0006] 变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0007] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[000引（2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[0009] (3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0010] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W〉W〇时，溫度修正系数
当W < Wo时，溫度修正系蠻
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数Φ，引入施工因子和环境因子，均介于0到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[0011]
[0012]其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0013] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0014] 优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0018]若恥、如均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[0019]其中，0含t ^，a为设定的层间位移角界限值，Φο为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φο根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，OS (X)为位移标准差，〇2S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，ΟΦ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，P2为设定的第二标准可靠度；
[0020] 所述Pi、P2的设定范围为90%~99.9%，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值P/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[0021] 当评估合格时，P2 = p/2;
[0022] 当评估不合格且满足化大于0时，P2 = P2min。
[0023] 本发明的有益效果为:采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库 房结构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构 模型进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站 集中检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施 工因子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满 足结构安全的前提下，P2值可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率， 节约成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极 大减少安全隐患，大大提高结构安全性。
【附图说明】
[0024] 利用附图对本发明作进一步说明，但附图中的实施例不构成对本发明的任何限 审IJ，对于本领域的普通技术人员，在不付出创造性劳动的前提下，还可W根据W下附图获得 其它的附图。
[0025] 图1是本发明的方法流程图。
【具体实施方式】
[0026] 结合W下实施例对本发明作进一步描述。
[0027] 实施例1:如图1所示的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0028] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[0029] (2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[0030] (3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0031] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W〉Wo时，溫度修正系数
当W < Wo时，溫度修正系I
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件 性能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数Φ，引入施工因子和环境因子，均介于0到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[0032]
[0033] 其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0034] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0035] 优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0036]
[0037] 其中，
[00；3 引
[0039] 若恥、恥均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[0040] 其中，0 ^ t ^ T，a为设定的层间位移角界限值，Φ〇为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φ〇根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，OS (X)为位移标准差，〇2S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，ΟΦ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，h为设定的第二标准可靠度；
[0041 ]所述Pi、P2的设定范围为90 %~99.9 %，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值P/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[0042] 当评估合格时，h = p/2;
[0043] 当评估不合格且满足化大于0时，P2 = P2min。
[0044] 在此实施例中：采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库房结 构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构模型 进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站集中 检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施工因 子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满足结 构安全的前提下，IM直可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率，节约 成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极大减 少安全隐患，大大提高结构安全性;第一标准可靠度的取值为90%，设计速度比相关技术提 高了 50 %，安全性比相关技术提高了 20 %。
[0045] 实施例2:如图1所示的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0046] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[0047] (2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[004引（3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0049] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W刈0时，溫度修正系数
当W < Wo时，溫度修正系数
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数φ，引入施工因子和环境因子，均介于ο到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[(K)加 ]
[0051] 其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，Ε(Τ)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0052] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0053] 优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0057]若恥、恥均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[0化引其中，0含t ^，曰为设定的层间位移角界限值，Φ0为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φ0根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，0S (X)为位移标准差，02S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，0Φ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，h为设定的第二标准可靠度；
[0059] 所述Pi、P2的设定范围为90 %~99.9 %，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值p/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[0060] 当评估合格时，h = p/2;
[0061 ]当评估不合格且满足化大于0时，P2 = P2min。
[0062]在此实施例中：采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库房结 构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构模型 进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站集中 检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施工因 子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满足结 构安全的前提下，IM直可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率，节约 成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极大减 少安全隐患，大大提高结构安全性;第一标准可靠度的取值为92%，设计速度比相关技术提 高了 45 %，安全性比相关技术提高了 25 %。
[0063] 实施例3:如图1所示的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0064] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[0065] (2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[0066] (3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0067] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W〉W〇时，溫度修正系邀
当W < Wo时，溫度修正系数
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数Φ，引入施工因子和环境因子，均介于0到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[006引
[0069] 其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0070] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0071 ]优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0072]
[0073] 其中，
[0074]
[0075] 若恥、恥均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[0076] 其中，0 ^ t ^，a为设定的层间位移角界限值，Φ〇为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φ〇根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，OS (X)为位移标准差，〇2S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，ΟΦ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，h为设定的第二标准可靠度；
[0077] 所述Pi、P2的设定范围为90%~99.9%，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值P/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[007引当评估合格时，h = p/2;
[0079] 当评估不合格且满足化大于0时，P2 = P2min。
[0080] 在此实施例中：采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库房结 构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构模型 进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站集中 检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施工因 子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满足结 构安全的前提下，IM直可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率，节约 成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极大减 少安全隐患，大大提高结构安全性;第一标准可靠度的取值为94%，设计速度比相关技术提 高了 40 %，安全性比相关技术提高了 30 %。
[0081] 实施例4:如图1所示的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0082] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[0083] (2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[0084] (3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0085] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W刈0时，溫度修正系数
当W < Wo时，溫度修正系数
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数φ，引入施工因子和环境因子，均介于ο到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[0086]
[0087] 其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0088] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0089] 优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0094]若恥、恥均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[009引其中，0 ^ t ^，a为设定的层间位移角界限值，Φ0为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φ0根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，0S (X)为位移标准差，02S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，0Φ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，h为设定的第二标准可靠度；
[0096] 所述Pi、P2的设定范围为90%~99.9%，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值P/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[0097] 当评估合格时，h = p/2;
[009引当评估不合格且满足化大于0时，h = P2min。。
[0099]在此实施例中：采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库房结 构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构模型 进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站集中 检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施工因 子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满足结 构安全的前提下，IM直可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率，节约 成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极大减 少安全隐患，大大提高结构安全性;第一标准可靠度的取值为96%，设计速度比相关技术提 高了35%，安全性比相关技术提高了35%。
[0100] 实施例5:如图1所示的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括W下步骤：
[0101] (1)通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变 电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件；
[0102] (2)根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属 场地类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要 构件的位移和速度的功率谱密度函数；
[0103] (3)根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率 谱密度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到 对应主要构件的位移方差和速度方差；
[0104] (4)在标准溫度Wo下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能 参数构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均溫度W对 主要构件性能参数的影响，引入溫度修正系数S，当W刈0时，溫度修正系数
当W < Wo时，溫度修正系数
另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数Φ，引入施工因子和环境因子，均介于0到1之 间，W各自权重a、b、C影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：
[0105]
[0106] 其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50%峰 值的震动时刻，Sm为主要构件在[0，Τ]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，Τ]时段内 的累积滞变耗能；
[0107] (5)通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估， 如果评估合格，则可W按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格， 可能会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。
[0108] 优选的，通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评 估时，设置评估系数Φ，其中评估系数Φ的计算公式为：
[0112]若恥、如均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若 仅满足化大于0，则对P2进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库 房结构设计；
[011引其中，0 ^ t ^，a为设定的层间位移角界限值，Φο为设定的累积损伤指数界限值， 层间位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φο根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，OS (X)为位移标准差，02S(X)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，ΟΦ2为累积损伤指数的标 准差，Pi为设定的第一标准可靠度，P2为设定的第二标准可靠度；
[0114] 所述Pi、P2的设定范围为90 %~99.9 %，Pi值根据结构的用途提前确定，P2值可根 据其初始值P/ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为：
[0115] 当评估合格时，P2 = P'2;
[0116] 当评估不合格且满足化大于0时，h = P2min。
[0117] 在此实施例中：采用双重动力可靠度计算方法构建变电站集中检修仓储库房结 构，W对结构进行定量控制设计，然后按照设计合格的变电站集中检修仓储库房结构模型 进行施工，从而保证并提高变电站集中检修仓储库房结构的抗震强度;精简了变电站集中 检修仓储库房结构的双重动力可靠度计算，提高了设计的速度；引入溫度修正系数、施工因 子和环境因子，进行损伤指数Φ的计算，提高了对结构进行定量控制设计的精度;在满足结 构安全的前提下，P2值可根据其初始值在范围内进行自适应调整，能够大大提高效率，节约 成本;对变电站集中检修仓储库房结构双重可靠度进行抗震性能方面的评估，能够极大减 少安全隐患，大大提高结构安全性;第一标准可靠度的取值为98%，设计速度比相关技术提 高了 30 %，安全性比相关技术提高了 40 %。
[0118] 最后应当说明的是，W上实施例仅用W说明本发明的技术方案，而非对本发明保 护范围的限制，尽管参照较佳实施例对本发明作了详细地说明，本领域的普通技术人员应 当理解，可W对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的实 质和范围。
【主权项】
1. 变电站集中检修仓储库房施工方法，其特征是，包括以下步骤： (1) 通过计算机辅助设计初步构建变电站集中检修仓储库房结构模型，并确定变电站 集中检修仓储库房结构模型的主要构件； (2) 根据当地抗震设防烈度、抗震设计分组及变电站集中检修仓储库房结构所属场地 类别，构建变电站集中检修仓储库房结构模型的随机地震动模型，生成对应所述主要构件 的位移和速度的功率谱密度函数； (3) 根据所述主要构件的位移和速度的功率谱密度函数计算得到相应的位移功率谱密 度和速度功率谱密度，对所述位移功率谱密度和速度功率谱密度进行积分计算，得到对应 主要构件的位移方差和速度方差； (4) 在标准温度W〇下对所述主要构件进行试验研究得出其性能参数，根据所述性能参数 构建变电站集中检修仓储库房结构的损伤模型，计算损伤指数Φ，考虑当地平均温度W对主要构件性能参数的影响，引入温度修正系数S，当W>W〇时，温度修正系数 < Wo时，温度修正系数另外考虑到具体施工情况、当地自然环境会对构件性 能参数产生较大影响，进而影响到损伤指数Φ，引入施工因子和环境因子，均介于〇到1之 间，以各自权重a、b、c影响损伤指数Φ，损伤指数Φ的计算公式为：其中，η为能量耗散因子，Sj为极限位移，Q为屈服荷载，T为地震动强度超过50 %峰值的 震动时刻，Sm为主要构件在[0，T]时段内的最大位移，E(T)为主要构件在[0，T]时段内的累 积滞变耗能； (5) 通过MATLAB对变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估，如果 评估合格，则可以按照变电站集中检修仓储库房结构模型进行施工，如果评估不合格，可能 会造成相应的安全隐患，则需要进行重新设计。2. 根据权利要求1所述的变电站集中检修仓储库房施工方法，其特征是，通过MATLAB对 变电站集中检修仓储库房结构模型进行双重动力可靠度评估时，设置评估系数Φ，其中评估 系数Φ的计算公式为：若!hj2均大于0,变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，评估合格;若仅满 足ih大于Ο，则对内进行调整后重新评估;其余情况，需重新进行变电站集中检修仓储库房结 构设计； 其中，0 < t < T，a为设定的层间位移角界限值，Φο为设定的累积损伤指数界限值，层间 位移角界限值a和累积损伤指数界限值Φο根据地震类型确定;σν(χ)为速度标准差，〇s(x) 为位移标准差，〇2s(x)为位移方差，Π 1Φ为累积损伤指数的均值，〇Φ2为累积损伤指数的标准 差，Pi为设定的第一标准可靠度，Ρ 2为设定的第二标准可靠度； 所述Pi、Ρ2的设定范围为90 %~99.9 %，Ρ!值根据结构的用途提前确定，Ρ2值可根据其初 始值Κ 2在范围内进行自适应调整，具体调整方式为： 当评估合格时，Ρ2 iPS; 当评估不合格且满足Φ?大于〇时，P2 = P2min。
【文档编号】G06F17/50GK105825017SQ201610160016
【公开日】2016年8月3日
【申请日】2016年3月21日
【发明人】潘燕
【申请人】潘燕