专利名称：大功率模拟蓄电池的制作方法
技术领域：
大功率模拟蓄电池技术领域本发明属于机电领域，具体涉及一种蓄电池，是为汽车的起动发电机ISG的 测试实验提供电能的装置，能够提供ISG电动机运行所需的电压值，同时也能 回收或消耗发电机发出的电能。实际可以说它不仅适用于ISG电机的测试，而 且广泛适用于各种需要电源输出和吸收的实验。
背景技术：
ISG系统(integrated starter generator)是专门为汽车设计的。ISG系统的 开发是未来汽车动力系统、供电系统以及解决燃油污染问题等的技术革新的关 键。而ISG电机则是ISG系统中最为关键的部件。所谓ISG电机，就是曲轴一 起动机一发电机集成系统，即将传统的汽车起动机和发电机设计在一个电机里。 正常情况下，应把起动机理解为一种其转子直接固定在曲轴上，不仅作为发电机 而且作为起动机来工作的电机。与ISG电机起动、发电功能并行配套的能量的提供和存储是很必要的。开 发ISG，采用新的传动功能，基本前提是具有一个能量存储器，未来汽车将引进 14V和42V电源电压。在这种电源中产生42V以上的电源能量由发电机实现， 能量存储在蓄电池中；反之当ISG作为起动电机时蓄电池能提供所需的电压值。 因此在ISG电机的研制成功后，在实验室对其各项性能进行实际模拟检测时， 也需要有一个能提供42V以上、具有汽车中实际蓄电池功能的装置，这是我们 发明本专利的起因。常规下在实验室中对ISG的测试一般采用铅酸蓄电池、镍/ 金属氢化物、锂离子蓄电池等，但这些蓄电池不适于作为实验用能量装置。因为 一是这种能提供大功率的蓄电池造价昂贵， 一般至少为万元以上，二是在实际的 实施过程中，蓄电池和电机之间的中间电路复杂，控制复杂，尤其需要一套检测、 判断和控制蓄电池充电状态的电路部分，构成这些电路也极大的增加了实验成 本。从我们国家目前来看，实验用蓄电池装置这块领域还是空白，也就是说还不 存在有效实用的实验用蓄电池装置。发明内容本实用新型提供一种大功率模拟蓄电池，以解决目前铅酸蓄电池、镍/金属 氢化物、锂离子蓄电池作为实验用蓄电池存在的价格高、电路复杂的问题。本实 用新型采取的技术方案是同一交流电源分别为整流电路一和整流电路二供电， 整流电路一与变频器电路连接，该变频器电路与ISG电机连接、还与卸流电路 连接，整流电路二与比较控制电路连接，该比较控制电路与整流电路一输出端连接、还与卸流电路连接，该卸流电路包括功率开关管IGBT和泄放电阻。本实用新型中比较控制电路包括与整流电路一、整流电路二的输出端连接 的取样/缓冲电路，该取样/缓冲电路与积分比较电路连接，该积分比较电路与脉 宽调制电路连接，该脉宽调制电路与隔离驱动电路连接，该隔离驱动电路与卸流电路的功率开关管IGBT连接。工作原理是交流电源为整流电路一和整流电路二供电，经调压器调整取值、再经整流滤波后供电，当ISG电机作为电动机时，变频器电路使ISG电机运行 在电动机状态时，蓄电池处于供电状态；当ISG电机运行在发电机状态时，比 较控制电路控制卸放电路的IGBT打开，电能通过泄放电阻变成热能，蓄电池处 于回收消耗功率状态。本实用新型的优点在于结构新颖，可以对ISG电机的结构、材料及各种性 能参数进行研究，且造价低。
图1是本实用新型原理框图； 图2是本实用新型电路原理图； 图3是调压器电路原理图； 图4是变频器电路原理图；图5是SG3524内部结构示意图；图6是SG3524工作流程图；图7是M57962L片内结构示意图；图8是图2位置A信号波形图，此时ISG电机处于发电状态，； 图9是图2位置B的信号波形图，其幅度比位置A低，这是因为当ISG电机工作于发电机状态后，它发出的电能逐步抬高了位置A的电位，而位置B电路独立于ISG电机发电电路，故保持原状态时的值不变；图10是图2位置C点HALL电压传感器输出端信号波形图；图11是图2位置D点HALL电压传感器输出端信号波形图；整流滤波后的B点直流电压经HALL电压传感器部分采样，后经RW1再部分釆样得到15V电 压；图12: ISG电机在汽车中的位置；具体实施方式
同一交流电源分别为整流电路一和整流电路二供电，整流电路一与变频器电路连接，该变频器电路与ISG电机连接、还与卸流电路连接，整流电路二与比较控制电路连接，该比较控制电路与整流电路一输出端连接、还与卸流电路连接，该卸流电路包括功率开关管IGBT和泄放电阻。本实用新型中比较控制电路包括与整流电路一、整流电路二的输出端连接的取样/缓冲电路，该取样/缓冲电路与积分比较电路连接，该积分比较电路与脉 宽调制电路连接，该脉宽调制电路与隔离驱动电路连接，该隔离驱动电路与卸流电路的功率开关管IGBT连接。(1) 变频器电路由功率开关管IGBT和控制功率开关管工作的芯片组成， 芯片根据电机位置传感器的检测信号将经过整流滤波电路的直流电信号变换成 脉动直流电，从而驱动电机转子转动，或将来自于电机定子的交流感应电变换成 直流电，经卸流电路消耗掉；(2) 取样电路是两个霍耳式电压传感器，其分别从电机工作电路和比较控 制电路的相同位置取直流电信号，通过可变电位器分压后输入到缓冲电路的两个电压跟随器的输入端；(3) 缓冲电路由两个相同的电压跟随器组成，其将从取样电路取得的采样值以原值传递给积分比较电路，同时起隔离作用，将取样电路和积分比较电路隔离开；(4) 积分比较电路由OP-07运算放大器及其外围电路构成，来自缓冲电路 的两路取样信号分别由OP-07的正负输入端输入，通过对正负端输入信号的比 较输出正向积分或负向积分信号；(5) 脉宽调制电路由脉宽调制PMW集成电路芯片SG3524及其外围电路 构成，其将积分比较电路输出的正向积分信号变为可调脉宽的输出脉冲信号，并 把它输入到光电二极管的负端；(6)隔离驱动电路由光电耦合器、接口电路、检测电路、定时器和复位电 路、功率放大电路、门关断电路以及由两个三极管组成的输出级电路构成，在将 驱动电路与前级电路隔离的状态下将脉宽调制电路输出的脉冲信号通过光电耦合器接收过来，并将其变换为大功率的脉冲驱动信号，从而使卸流电路中的IGBT关断，使电机工作电路工作在卸流状态。隔离驱动电路主要器件是M57962L， M57962L是一个整合电路，是 MITSUBISHI公司的成型产品，专门为驱动N沟道IGBT模块设计的，主要应 用于驱动换流器的IGBT模块，AC伺服系统，UPS、 CVCF换流器和焊接。它作为隔离放大器通过其内部的光电耦合器提供输入和输出所必需的电隔离。它内 部还有一个检测电路，用来提供短路保护，并同时发出故障信号。它内部的功率 放大电路用来将接收进来的脉冲信号放大后输出到IGBT的栅极上。由同一电网取出的三相电经调压器调整取值后再经整流滤波电路变为直流 电，为电机工作电路及比较控制电路提供电源。如图3所示，来自电网的三相电 接到调压器中a 、 b、 c三端，经调整取值后，供电电压范围为24V—60V，功 率范围在10KW"60KW。可以提供不同的实验条件，能够对ISG电机的结构、 材料、尺寸等性能参数进行充分的实验，从而确定电机最佳输出功率时电机的结 构及性能参数。在调压器的后端及电机工作电路、比较控制电路的前端各有一个完全相同的 整流滤波电路，分别由两套三相全波整流桥和滤波电容构成。如图2所示，两个 三相整流桥的输入端同时接调压器的三相输出端，两个整流桥的输出端接滤波电 容C1、 C1'。电机工作电路前端的整流滤波电路功能是将调整取值后的三相电网 的电信号变换为直流电信号，为驱动电机工作做准备；比较控制电路的整流滤波 电路功能是将调整取值后的三相电网的电信号变换成与电机工作电路幅度一致 (没有负载的情形)的直流电信号，为比较控制电路的基准比较信号作准备。它 们均由六个二极管D1—D12组成全波整流电路，滤波电路主要器件是电解电容 C1及C1'。我们设计的ISG电机有两种工作状态，即电动机状态和发电机状态。如图2、 图4所示，电机工作电路的整流滤波电路的输出端接变频器的输入端。变频器是 电机的控制单元，控制ISG电机工作于电动机状态或是工作于发电机状态。变 频器的主要器件是功率管开关IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor),它的打开和关断能够改变电流方向。通过该电路可将来自于整流滤波电路的直流电信 号转变为脉动电信号，并根据电机的运行状态，调整和变换电机定子线圈三相绕组中的电流方向，从而驱动电机工作；另外一个器件是控制IGBT打开和关断的 芯片如DSP，变频器的控制过程是在ISG电机中设有一个与转子同轴的位置 传感器，当ISG处于电动机工作状态时，可以通过位置传感器取得转子位置角 入和转子的位置，并将检测到的信号输入到信号处理单元DSP中。DSP处理 (Digital Signal Processing)控制器是专门为电动机控制设计的系列可编程数字信 号处理器。它不但把许多在马达控制中常用的硬件电路固化在芯片中，如专用的 PWM脉冲发生器、模拟/数字转换器、数字I/0接口等用于控制的片上外设，使 得它们从硬件机制上可以较好的满足人以电动机控制系统的要求，而且可以实时 执行一些高精度的复杂控制算法，在电机控制中可实现空间矢量PWM控制， Clark变换和Park变换及其逆变换，PID控制，散向电流控制，自适应控制算法 等的功能，更具有每秒百万条指令的执行速度，减少了传感器信号采样到控制命 令输出之间的延迟，同时片上还有大容量存储器，提供了充分的程序空间，加之 外围口线和强大的运算能力，足以保证各种复杂控制算法能够在此平台上得以实 现。对于电动机工作电路来说，霍尔位置传感器(其原理在取样电路中有述)的 感应信号输入到DSP中，同时DSP接受从定子绕组线圈的电流传感器输入的信 号以及位置传感器信号，将这些信号经过处理和运算，输出到IGBT的栅极。它 的作用是以霍尔传感器传来的电信号经逻辑运算和处理后作为控制信号，去实现 脉宽调制，这3个位置正弦信号经计算环节后输出三个正弦信号C 、 i4 、 4 '到变频器电流控制系统IGBT的栅极，即信号处理单元经过计算和数据处理后输 出给PWM进行脉冲调制，调制后输出脉冲控制电压给六个IGBT的栅极，控制 六个IGBT的打开和关断，IGBT的打开和闭合，控制了定子的三相对称绕组的isA=-IssinX isB=-rSin("*)三相对称绕组的电流给ISG绕组供电，使其运转。也就是说通过位置传感器感 应电机转子转动的位置，然后向DSP发出相应的信号，DSP再将信号进行逻辑 判定一下该向哪个定子线圈输入电流，输入什麼样的电流，将电流对应的输出电 压计算出来，向六个IGBT的栅极输出不同的控制电压，不同的IGBT导通，向 定子的不同的线圈供电，使其与相应的转子相对应，这样定子就随转子产生不断变化的旋转磁场。DSP的这些计算和控制都是通过程序实现的。当ISG处于发 电机状态时，所发的交流电能通过电路中的六个旁路二极管整流，再经过滤波后，变为直流电回流到蓄电池中。由此可见当ISG电机工作在发电机状态时，其发出频率不等，大小不等的交流电，而此时变频器处于整流状态，其整流出的电信号使A点的电位不断升高，当高过B点电位时，将打开比较控制电路，将电能 卸掉。IGBT的响应频率在20-30KHz，可见响应时间在几u s-微秒之间。关断 后即电机处于电动状态时，波形比较电路不工作，除A、 B点外，其它各点电信 号为零。A、 B点波形仍为整流滤波后的直流。比较控制电路由取样电路、缓冲电路、积分比较电路、脉宽调制电路、隔离 驱动电路组成。取样电路主要器件是霍耳式电压传感器(HALL)，两个霍耳传感器分别接 整流滤波电路中滤波电容C1、C1'的相同位置。这里用了两个霍耳式电压传感器， 它们分别从电机供电电路和比较控制电路的相同位置(附图2所示的A、 B点位 置，其电压波形参看图8、 9，其波形包括以下各点波形均为ISG电机工作于发 电状态下的波形)取滤波后的直流电信号，再根据所取直流电信号感应出各自的 电信号(附图2所示的C、 D点位置，其电压波形参看图10、 11)，然后在可变 电位器RW1、 RW2上产生电压降，RW1、 RW2的另一端接地，通过调节RW1、 RW2取得比较控制电路的基准电压和电机工作电路的工作电压两路采样信号分 别输出给缓冲电路。当电机工作在发电机状态时，A点电压值要大于B点电压值。 A点直流电压经HALL电压传感器采样后输出15.5V直流电压，再经可变电位器 RW2分压后得到13.5V直流电压，B点直流电压经HALL电压传感器采样后输 出15V直流电压，再经可变电位器RW1分压后得到13.0V电压，两路信号分别 输入缓冲电路的两个电压跟随器的正输入端。以上A点、B点、C点和D点的 电压都是在某一个工况下的电压值，在实际电机运行中A点、B点、C点和D 点的电压可以在一定的范围内变化，不会影响系统的正常工作。霍尔传感器是利用霍尔效应感应磁场信号或电信号的一种传感器。所谓霍尔 效应就是当一块半导体薄片被置于磁感应强度为B的磁场中，如果在它相对的 两边通以控制电流I且磁场方向与电流方向正交，则在半导体另外两边将产生 一个大小与控制电流|和磁感应强度B乘积成正比的电势U，即LNK旧其中 K为霍尔元件的灵敏度，这一现象称为霍尔效应。如果要测量的是电信号，则B 又与产生它的电流成正比，即B-K' I'。因此本专利就是利用这一原理，将A、B位置电流信号l'取出，输入到霍尔电压传感器中，霍尔电压传感器就输出了与之成正比的电压信号。缓冲电路缓冲电路分别由两个相同的电压跟随器组成，两个电压跟随器的 正输入端分别接RW1、 RW2的滑片，使来自前面两路的取样信号分别输入到两个电压跟随器中。采用OP-07运算放大器，其典型输入电压为土13.5V，最低输 入电压为土13V，典型输出电压为土12.6V,最低为士12.0V。积分比较电路主要由OP-07运算放大器及其外围电路构成积分比较器。 脉宽调制电路主要器件是SG3524，它是脉宽调制PMW的集成电路芯片。 从外部接脚看，如图5， 3524共16个脚，其中1脚和9脚接在一起，使 3524内部误差放大器的输出端和输入端连在一起，构成电压跟随器，3端为3524 内部振荡器的输出端，在此处悬置；1脚为误差放大器的反向输入端，2脚为误 差放大器正向输入端，通过调节偏值电压可调节输出脉冲的宽度；在本发明中我 们设定3524的2脚输入动作阈值为零，即只有2脚输入正电压时才能使3524 的11脚(14脚)有输出信号。4脚、5脚和8脚接地；6脚和7脚为3524内 部振荡器的输入端；作为3524内部比较器的负输入端的基准值，与由2脚输入 的信号相比较，从而决定输出脉冲的宽度及输出幅值，即当2脚电压小于基准值 时，比较器输出高电平，或非门输出低电平，输出三极管截止，不输出脉冲信号； 反之比较器输出低电平，输出三极管导通，输出脉冲信号；10脚是3524的闭锁 控制端，作用是防止输出的脉冲出现死角(所谓死角是指输出的正脉冲之间没有 间隔)；12脚和13脚共同接到+15V电源上，它们是3524内部输出级两个三极 管的集电极，11脚和14脚是三极管的发射极，它们对外接到一起，共同作为 3524的输出端，将产生的脉冲信号输出到下一级电路中。C7的作用是滤去高频 干扰。脉冲调制电路总的作用就是将两路取样信号比较后输出的连续变化的信号 变为可调解脉宽的脉冲输出信号，并把它输入到光电二极管的负端。3524的工作流程3524内部结构如图5所示，积分比较电路的输出采样信 号作为控制信号通过3524的误差放大器(电压跟随器)输入到3524的比较器 中，3524的振荡器产生幅度1.2—3.6V连续不对称的三角波信号，如图18所示， 其与2脚输入的控制信号比较后的结果控制输出信号的脉宽，参看图18-20。如 振荡器产生的三角波信号幅度高于2脚输入的控制信号幅度，则3524的11脚 有脉冲电压输出，11和14脚并到一起，为一个脚，且控制信号幅度越低，输出 的脉冲越宽；振荡器同时产生同步方波触发脉冲，输入到3524内部输出电路， 控制两输出通道的开与关，触发器要求此触发脉冲的宽度不小于0.5 ps，因此 当开关电源工作频率高时可在3脚接100PF电容到地，以扩展输出脉冲的宽度。隔离驱动电路隔离驱动器如图7，主要器件是M57962L， 3524的输出 脚11 (14)脚接M57962L的输入脚13脚。M57962L的另一输入脚14脚通过 电阻R2接+15V电源。其余的1脚接内部三极管集电极15V供电电源，6脚接 三极管发射极电压-10V， 5、 6脚是三极管工作所必须的供电电压，1脚是检测 电路输出端，8脚是故障报警输出端。5脚是经功率放大后的控制信号输出端， 接IGBT的栅极，输出的脉冲控制信号控制IGBT的开合。M57962L输入电压为-1 7V，最高电源电压Vcc18伏，VEE最低电压-15 伏，输出电压最高为Vcc ，最低为-8V。如图7所示，它由光电耦合器、接口电 路、检测电路、定时器和复位电路、功率放大电路、门关断电路以及由两个三极 管组成的输出级电路构成。光电隔离电路的作用是将产生比较信号的前几级电路 与驱动电路隔离开，因为驱动电路是大功率强电流电路，而产生比较信号的前几 级电路是小功率小电流电路，为防止驱动电路对它们的影响，必须隔离。光电耦 合器的作用是将信号接收过来，同时进行电气隔离；接口电路是TTL兼容接口， 检测电路是短路保护电路， 一旦检测到短路，就通过门关断电路发出一个故障信 号。隔离驱动电路的总的功能是在驱动电路与前级电路隔离的状态下将脉冲信号 接收过来，并将其变换为大功率脉冲驱动信号，该信号与前一级的脉冲信号相比 具有幅值高、波形基本不失真的特点，同时该信号在控制IGBT开关上具有极佳 的频率响应，这些符合IGBT的控制要求。卸流电路主要部件是泄放电阻和IGBT。 M57962L的输出脚5脚接IGBT 的栅极。IGBT的工作频率为10-30KHz，栅极与发射极的电压差小于或等于15V。 消耗电阻是电阻，若使用额定电压为1200V，额定电流为600A的IGBT，其阻 值范围在0.01Q—0.4Q，发电机发出的电能主要在电阻上释放掉；IGBT的特 点是控制时具有MOSFET管的特点，即开关速度快、电压控制的特点，导通时 具有双极型晶体管特点，即电压降小、电流电压容量大的特点，这些特点使IGBT 非常适合做大功率高速度开关管。它的打开和关断是由加在栅极的脉冲电压控制 的，当栅极加上正向脉冲时，IGBT立即饱和导通，使发电机与卸流电路接通， 将所发电能在卸流电路中的消耗电阻上释放掉。当脉冲为零时，IGBT立即关断， 使电机与卸流电路断开。蓄电池电路具体工作过程如图2所示，两个HALL电压传感器在整流滤波电路的相同位置(位置A 和位置B)取信号，当ISG电机处于电动机工作状态时，电机工作电路的整流 滤波电路带动负载ISG电动机工作，这将使由霍耳式电压传感器从位置A感应出的电压值低于从位置B感应出的电压值，这两个取样信号在RW1、 RW2上产生电压降，分别输出给缓冲电路。缓冲电路以原值将采样信号分别输入到积分比较器的正、负输入端，进行比较。这里我们称从位置A感应出的信号为工作信 号，从位置B感应出的信号为基准信号，显然此时基准信号幅度高于工作信号， 则积分比较器的输出信号不断向负向积分。基准信号与工作信号间的差值愈大， 负向积分愈快，输出信号的绝对值愈大；比较器输出的这个负的信号从脉宽调制 电路的2脚输入，对于脉宽调制电路中的3524来说，负的信号不会使其动作， 即脉宽调制电路没有控制信号输出，则IGBT也不会接通。此时整个工作电路处 于这样的过程三相电输入到电机供电电路中的整流滤波电路，整流滤波后经变 频器为ISG电动机运行供电，ISG电机工作在起动机状态，类似于蓄电池为电 机供电状态。我们可通过本发明的大功率模拟蓄电池为ISG电机提供不同幅度 的电压、电流及不同的电功率，研究ISG电机的转速变化，从而研究转速变化 与输入电压、电流、转速、电机转矩之间的关系。当ISG处于发电机状态时，其可由外部动力使其转子以恒速或变速转动， 从而在电机的定子线圈中产生交变的感应电势，可在电机输出端口外接两个成比 例的分压电阻，测量其中一个电阻上的电压，然后按比例算出整个端口的感应电 压，从而确定感应电动势的大小，进而研究ISG电机作为发电机工作时其输出 功率。电机发出的电能经变频器后变为直流电，从而使位置A点的电位不断升 高，在A点的电位低于或等于位置B点的电位时，脉宽调制电路仍没有控制信 号输出，原理同上段内容所述。当A点的电位一旦超过B点的电位，则因A点 电位通过缓冲器从积分比较电路中OP-07的正端输入，B点电位从负端输入， 积分比较电路输出不断向正向积分的信号，该信号随两点电位差的不断加大，积 分信号的积分过程不断加快，积分值不断加大，最高达到电源电压+15V，同时 该积分信号经部分取样输入到脉宽调制电路中3524的2脚，与7脚上的电位 进行比较后，脉宽调制电路开始有正向脉冲输出，加在发光二极管上，使其产生 光信号，再经耦合将信号传递给驱动电路，驱动电路再将其变换为大功率脉冲信 号输出给IGBT的栅极，IGBT得到控制信号后开始导通，接通电机工作电路中 的卸流电路。此时整个电路处于这样的工作过程ISG发电机发出的电能经变频 器、IGBT后在泄放电阻上释放掉，随着能量的消耗，A点的电位逐步降低，当 低于B点电位时，脉宽调制电路停止输出控制信号，加在IGBT的栅极控制信号 变为零，IGBT关断，使ISG发电机与卸流电路断开；当发电机发出的电能再一 次使A点电位高于B点电位时，则重复上述IGBT导通过程。此时大功率模拟 蓄电池类似工作于普通蓄电池的充电控制状态。OP-07的转换速度为0.3V/p S，S3524的脉冲振荡时间2uS， M57962的光电耦传输速度为30KV/ixS，转换 速度为最大1wS，可见整个电路的响应速度在几wS内，完全满足本专利中对 转换速度的要求。电机采用外定子内转子结构，为永磁无刷同步电机。在汽车中应用时，电机 一般呈立式扁平状结构，电机转子固定在发动机的曲轴上，永磁体磁极放置在转 子上随轴转动；定子固定在飞轮壳中，电枢绕组放置在定子上，电机轴两端分别 与汽车发动机曲轴和飞轮相连，而飞轮和ISG电机都处于飞轮壳里，如图12所示。当各元件取值如下时，其各点的波形图及数值如附图所示。 本发明大功率模拟蓄电池的典型工作电压是42V。C1一C9中除C3为0.01 u F， C7为3300pF， C8为3600pF外其余均为 47MF。RW1、 RW2为10kQ,。OP-07运算放大器，典型输入电压土13.5V,最低输入电压土13V，输出电压 典型士12.6V，最低士12.0V。M57962L，输入电压为50V，最高电源电压Vcc18伏，VEE最低电压-15 伏，"H"输入电流16mA (此时输入电压为5V)， "H"输出电压典型为14V, 最低为13V，最高为Vcc ， "L"输出电压典型为-9V最低为-8V， "H-L"上升时 间(输入电压0-4V) 0.6 s最大不超过1 s。SG3524最大电源电压为40伏， 一般工作在20伏,本电路工作在15V，最 小电源电压为8伏，比较器典型输入电流为-1 u A，输入的门值电压范围为1-3.5 伏，输出信号典型频率450KHz，输出典型脉冲宽度0.5 y s，典型输出电压为18V， 输出电流范围0—50mA。IGBT工作频率一般在10-30HZ， 一般工作电压在40CH00v之间。额定电 压1000V—1200v，额定电流600A—700A。ISG电机发电功率10KW—30KW。
权利要求1、一种大功率模拟蓄电池，其特征在于同一交流电源分别为整流电路一和整流电路二供电，整流电路一与变频器电路连接，该变频器电路与ISG电机连接、还与卸流电路连接，整流电路二与比较控制电路连接，该比较控制电路与整流电路一输出端连接、还与卸流电路连接，该卸流电路包括功率开关管IGBT和泄放电阻。
2、 根据权利要求1所述的大功率模拟蓄电池，其特征在于比较控制电路 包括与整流电路一、整流电路二的输出端连接的取样/缓冲电路，该取样/缓冲 电路与积分比较电路连接，该积分比较电路与脉宽调制电路连接，该脉宽调制电路与隔离驱动电路连接，该隔离驱动电路与卸流电路的功率开关管IGBT连接。
专利摘要本实用新型涉及一种大功率模拟蓄电池，属于机电领域。同一交流电源分别为整流电路一和整流电路二供电，整流电路一与变频器电路连接，该变频器电路与ISG电机连接、还与卸流电路连接，整流电路二与比较控制电路连接，该比较控制电路与整流电路一输出端连接、还与卸流电路连接，该卸流电路包括功率开关管IGBT和泄放电阻。优点在于结构新颖，可以对ISG电机的结构、材料及各种性能参数进行研究，且造价低。
文档编号H02P9/00GK201173961SQ20082007128
公开日2008年12月31日 申请日期2008年1月18日 优先权日2008年1月18日
发明者澄 朱, 田彦涛, 赵学枰, 炜 韩, 龚依民 申请人:吉林大学