判断特高压直流多落点电网稳定性的方法
【专利摘要】本发明公开了一种判断特高压直流多落点电网稳定性的方法，该特高压直流多落点电网包括直流系统以及交流系统，该直流系统包括相互电连接的n个逆变站，并且n为≥3的正整数，其中，该方法包括以下步骤：步骤一、计算该n个逆变站的风险度R；步骤二、计算该n个逆变站的多馈入短路比MSCR；步骤三、通过该风险度R以及该多馈入短路比MSCR计算该特高压直流多落点电网的稳定度H，其中当该稳定度H大于或等于Hstandard，则该电网的稳定度高于一般电网，如果该电网的稳定度低于Hstandard，则该电网的稳定度低于一般电网。通过本发明的方法可以从整体上确定电网的稳定度，实现对电网稳定特性的全局性的把握。
【专利说明】
判断特高压直流多落点电网稳定性的方法
技术领域
[0001] 本发明涉及电力领域，具体涉及一种判断特高压直流多落点电网稳定性的方法。
【背景技术】
[0002] 随着"西电东送、南北互供、全国联网"战略的全面实施，我国正逐步建成世界上罕 见的跨区域和远距离传输巨大功率的特高压交、直流混合输电系统，其运行的复杂性和难 度在国际上也是罕见的。对于这种特高压直流多落点受端电网，由于多条直流线路落点于 同一交流电网，且各换流站间电气耦合紧密、无功消耗大，受端系统接受直流系统馈入的功 率高，交直流系统间的相互影响将更加严重。一个直流系统的故障可能影响到另一直流系 统的运行，交流系统的某个故障可能影响多条直流的运行，这可能会给整个交直流系统的 安全稳定运行带来威胁，同时给交直流混合电网的控制和保护带来诸多变化。因而，对特高 压直流多落点电网的安全稳定性进行综合、有效、实用的分析是十分重要的。
[0003] 时域仿真法基于实际电网模型，可以较为精确地模拟系统在各种扰动或故障下的 动态特性，是分析系统抗干扰能力和评估系统安稳水平的的基本方法。采用时域仿真法评 估系统安稳水平时，需要在总结电网运行经验和事故教训的基础上，做好事故预想集，对大 量事故进行暂态仿真计算扫描，从而对系统在各故障下的稳定水平做出评估，找出系统薄 弱环节。
[0004] 在实际工程中，采用时域仿真评估电网安稳水平时，需要对电网在各种预想故障 下进行暂态稳定计算扫描，其中预想故障集的选取属于枚举法，可能更依赖于工程人员的 经验总结，缺乏一定的理论依据，结果分析不够客观全面，也难以达到对电网稳定特性的全 局性的把握。
【发明内容】
[0005] 本发明的目的是提供一种判断特高压直流多落点电网稳定性的方法，以对电网稳 定特性的全局性的把握的问题。
[0006] 为实现上述目的，本发明提供了一种判断特高压直流多落点电网稳定性的方法， 其特征在于，所述特高压直流多落点电网包括直流系统以及交流系统，所述直流系统包括 相互电连接的η个逆变站，并且η为> 3的正整数，其中，所述方法包括以下步骤：
[0007] 步骤一、计算所述η个逆变站的风险度R ;
[0008] 步骤二、计算所述η个逆变站的多馈入短路比MSCR ;
[0009] 步骤三、通过所述风险度R以及所述多馈入短路比MSCR计算所述特高压直流多落 点电网的稳定度Η，其中
[0010] 当所述稳定度H大于或等于Hstand"d，则所述电网的稳定度高于一般电网，如果所述 电网的稳定度低于Hstand"d，则所述电网的稳定度低于一般电网。
[0011] 较佳地，H standard 30 〇
[0012] 较佳地，所述步骤一包括以下步骤：
[0013] (1)构建对应于所述多馈入交直流系统的模型，其中所述多馈入交直流系统包括 η个逆变站和m个交流枢纽站，并且n、m分别为彡3的正整数；
[0014] (2)在所述多馈入交直流系统的模型中，对其中一交流枢纽站i施加扰动，i = 1,2, 3,4,……m，使得该交流枢纽站i的换流母线的电压U1下降1% ;
[0015] (3)基于所述多馈入交直流系统中逆变站j的电压变化量Λ Uu，计算所述交流枢 纽站i和所述逆变站j之间的三相多馈入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2,3，…，η ;
[0016] (4)基于所述多馈入交互因子MIIF分值（score)，计算某一逆变站k的风险度R， 其中风险度R为所述逆变站i受交流枢纽站j扰动干扰而发生故障的风险度；
[0017] (5)将所述的风险度R与参考值（或标准值）RstandaJ^行比较，从而确定所述多馈 入交直流系统中一个或多个逆变站的风险度；其中
[0018] 当所述R大于或等于所述参考值Rstandarf,则表示该逆变站的风险度高于一般逆变 站。
[0019] 较佳地，所述多馈入交互因子MIIFlj按下式计算：
[0020] Λ Ul j表示当交流枢纽站i的换流母线的电压U1下降1 %时，逆变站j的电压变化 量。
[0021] 较佳地，对于某一逆变站k而言，所述的风险度R按下式进行计算和判断：
[0022] R = Σ MIIFlk= MIIF lk+MIIF2k+...MIIFnik，其中 1 为小于或等于 m 的正整数。
[0023] 较佳地，在步骤（5)中，还包括以下步骤：对于所述逆变站k，将单个MIIFlk与多馈 入交互因子参考值MIIF standaJ^行比较，其中当有10个以上的所述单个MIIF lk大于或等于 所述参考值MIIFstand"d，则表示该逆变站的风险度高于一般逆变站。
[0024] 较佳地，所述的参考值MIIFstandal^ 0· 3〇
[0025] 较佳地，所沭多馈入短路比MSCR通过以下公式计算：以逆变站i为例，
[0026]
[0027] MSCR1』=MSCR u+MSCRl2+…MSCRlh;
[0028] 式中：i为直流回路编号；
[0029] Sa。,为第i回直流的换流母线的三相短路容量；
[0030] Pdeql为第i回直流的等值功率；
[0031] Z_为等值阻抗矩阵中第i回换流母线所对应的自阻抗；
[0032] Zeql]为等值阻抗矩阵中第i回换流母线和第j回换流母线之间的互阻抗；
[0033] Pdl为第i回直流的额定直流功率；P dj为第j回直流的额定直流功率。
[0034] 较佳地，所述电网的稳定度H通过以下公式进行计算：
[0035]
[0036] 当H大于或等于标准值HstandalJt，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标 准值Hstandarf,所述电网的稳定度低于一般电网。
[0037] 较佳地，所述电网的稳定度通过以下公式进行计算：
[0038] H=O. 6 X----+Q, 4 XMSCR;苴中 L J R I + R2 + R3 +... + Rn 一丫
[0039] 当H大于或等于标准值HstandalJt，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标 准值H standarf,所述电网的稳定度低于一般电网。
[0040] 较佳地，所述电网的稳定度通过以下公式进行计算：
[0041] H=O. 4 X---+0.6 XMSCR:其中 R.1 + R2 + R3 + ... + Rn
[0042] 当H大于或等于标准值HstandalJt，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标 准值H standarf,所述电网的稳定度低于一般电网。
[0043] 通过本发明的方法确定的电网的稳定度，综合考虑了电网的换相失败的风险，以 及换相失败后的恢复能力，在为特高压直流多落点电网的规划设计、运行控制及安稳措施 的制定提供理论支持和技术指导。
【附图说明】
[0044] 图1是二馈入直流输电系统简化不意图。
【具体实施方式】
[0045] 以下将结合附图对本发明的较佳实施例进行详细说明，以便更清楚理解本发明的 目的、特点和优点。应理解的是，附图所示的实施例并不是对本发明范围的限制，而只是为 了说明本发明技术方案的实质精神。
[0046] 本发明提供的判断特高压直流多落点电网稳定性的方法。该特高压直流多落点电 网包括直流系统以及交流系统，其中直流系统包括相互电连接的η个逆变站，并且η为> 3 的正整数。该方法包括以下步骤：
[0047] 步骤一、计算η个逆变站的风险度R ;
[0048] 步骤二、计算η个逆变站的多馈入短路比MSCR ;
[0049] 步骤三、通过风险度R以及多馈入短路比MSCR计算所述特高压直流多落点电网的 稳定度Η，其中当稳定度H大于或等于H stanfcd，则电网的稳定性高于一般电网，如果电网的 稳定度低于Hstandani，则电网的稳定性低于一般电网。
[0050] 针对步骤一，包括以下步骤：
[0051] (1)构建对应于所述多馈入交直流系统的模型，其中所述多馈入交直流系统包括 η个逆变站和m个交流枢纽站，并且n、m分别为彡3的正整数；
[0052] (2)在所述多馈入交直流系统的模型中，对其中一交流枢纽站i施加扰动，i = 1,2, 3,4,……m，使得该交流枢纽站i的换流母线的电压U1下降1% ;
[0053] (3)基于所述多馈入交直流系统中逆变站j的电压变化量Λ Uu，计算所述交流枢 纽站i和所述逆变站j之间的三相多馈入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2,3，…，η ;
[0054] (4)基于所述多馈入交互因子MIIF分值（score)，计算某一逆变站k的风险度R， 其中风险度R为所述逆变站i受交流枢纽站j扰动干扰而发生故障的风险度；
[0055] (5)将所述的风险度R与参考值（或标准值）Rstan^进行比较，从而确定所述多馈 入交直流系统中一个或多个逆变站的风险度；其中
[0056] 当所述R大于或等于所述参考值Rstanfcd，则表示该逆变站的风险度高于一般逆变 站。
[0057] (6)对于某一逆变站k而言，风险度R按下式进行计算和判断：
[0058] R = Σ MIIFlk=E MIIFlk= MIIF JMIIF21^HMIIFnik，其中 1 为小于或等于m 的正 整数。
[0059] (7)对于某一逆变站k而言，风险度R还可按以下方式进行计算和判断：
[0060] R为对于逆变站k而言所有MIIF的分值中最高前ml位的多馈入交互因子分值， ml为3-m的任一正整数。
[0061] 较佳地，ml 为 2、5、10 或 m。
[0062] 当 ml 为 2 为，Rstandard为 1. 5 ;或当 ml 为 5, R stanfcd为 3 ;当 ml 为 10, R standard为 4。
[0063] 在步骤（5)中，还包括以下步骤：对于逆变站k，将单个MIIFlk与多馈入交互因子 参考值MIIF stanfcd进行比较，当有10个以上的单个MIIF lk大于或等于参考值MIIF standard，则 表示该逆变站的风险度高于一般逆变站。
[0064]较佳地，参考值 MIIFstandardS 0· 3〇
[0065] 对于逆变站k，有30个以上的单个于或等于所述参考值MIIF standal^4，则 表示该逆变站的风险度为极高风险。
[0066] 其中，所述多馈入交互因子MIIFlj通过下式计算：
[0067]
[0068] 式中，Λ Uu表示当交流枢纽站i的换流母线的电压U ;下降1 %时，逆变站j的电 压变化量。
[0069] 多馈入交互因子MIIF是由CIGRE WG B4工作组提出的工程规划阶段用于衡量多 馈入直流系统中换流站之间电压交互作用的指标，其定义如下：
[0070] 即假设系统中存在编号分别为1和2的两个直流换流站，当换流母线1投入对称 三相电抗！估犋该极绪h的由路恰辟为1 °乂时·拖流母线2的电压变化。即：
[0071]
[0072] 多馈入直流系统落点集中于同一个交流网络，对某一个换流站施加扰动后，另一 换流站的动态响应必然包含了此间交流系统与其他换流站对它的共同作用。以图1的三馈 入直流输电系统为例来说明多馈入交互因子MIIF在多馈入交直流系统中的应用。
[0073] 如图1所示：
[0074]
[0075] 其中，Ui~U 3分别为换流母线1~3的电压；E ^ E3分别为与换流母线1~3对 应的交流系统等效电动势；XN1~Xn3分别为与换流母线1~3对应的交流系统等效阻抗；X 12 为换流站1、2之间的耦合阻抗，X13S换流站1、3之间的耦合阻抗，X23S换流站2、3之间的 耦合阻抗；Idl~I d3分别为3条直流输电线路对应的直流电流。
[0076] 在电网结构及运行方式确定的情况下，换流站之间耦合阻抗和交流系统戴维南等 效阻抗是一宙的，即
[0077]
[0078]
[0079]
[0080] 工程上判断换相失败一般是采用经验电压判据，即当换相电压降落到某阈值就认 为发生换相失败。假设换相电压刚好跌落到换相失败阈值，对应的电压跌落幅值为Λ U2,利 用叠加定理可有：
[0081]
[0082] 一般直流电流在换相失败发生后才会显著上升，因此这里忽略了直流电流的变 化。由该式可见，逆变站的换相失败除了受直接与之相连的交流系统等效电势源影响外，还 受与之耦合的逆变站电压的影响，而它们之间的耦合系数从公式上看取决于各换流站之间 的耦合阻抗及Xe。
[0083] 多馈入交互因子MIIF作为衡量两个逆变站之间的电压交互作用的指标，它基于 实际电网模型，综合考虑了逆变站间电气距离、各换流母线的有效短路比、实际直流传输功 率等因素，采用时域仿真计算，所得到的结果较单独由交流戴维南等效阻扰和逆变站间耦 合阻抗决定的电压耦合系数更为合理。
[0084] 发明人经过深入研究和实验，将该指标扩展为，当交流母线（包含换流母线）1投 入对称三相电抗器使得该母线电压降恰好为1 %时，换流母线2的电压变化。
[0085] 针对步骤二，多馈入短路比MSCR通过以下公式计算：以逆变站i为例，设逆变站i 的多馈入短路比为MSCR1:
[0086] 根据《电力工程电气设计手册》，电力系统短路电流计算中：道题和电器的动稳定， 热稳定以及电器的开断电流，一般按三相短路验算。同时，在直流输电系统准稳态模型的仿 真分析中，假定三相电压对称，为工频正弦波。所以对于有多直流落点的电网中，一般只考 虑三相故障仿真分析。
[0087]
[0088] 式中：i为直流回路编号；
[0089] Sa。,为第i回直流的换流母线的三相短路容量；
[0090] Pdeql为第i回直流的等值功率；
[0091] Z_为等值阻抗矩阵中第i回换流母线所对应的自阻抗；
[0092] Zeql]为等值阻抗矩阵中第i回换流母线和第j回换流母线之间的互阻抗；
[0093] Pdl为第i回直流的额定直流功率；P dj为第j回直流的额定直流功率。
[0094] 步骤三的稳定度H通过以下三种方式进行计算：
[0095] (I) H=O. 5 X-^-+0.5XMSCR;苴中
[0096] MSCR = Σ MSCR1, i为所述逆变站的所有需要换流的线路。
[0097] ⑵ Η---?. 6X :~厂+0· 4XMSCR;其中 R卜卜R2十R3十.，，十Rn
[0098] MSCR = Σ MSCR1, i为所述逆变站的所有需要换流的线路。
[0099] (3) H=O. 4X (-^--+0.6XMSCR;其中 R I + R2 + R3 + ... + Rn
[0100] 现在以江苏电网为例对本发明的方法进行说明。
[0101] 步骤一、计算江苏电网5个逆变站的风险度R ;
[0102] (1)构建对应于江苏电网多馈入交直流系统的模型，包括5个逆变站和113个交流 枢纽站；
[0103] (2)对其中一交流枢纽站i施加扰动，使得该交流枢纽站i的换流母线的电压U1 下降 1%，其中，i = 1，2,3，...113 ;
[0104] (3)基于逆变站j的电压变化量Λ Uj，计算交流枢纽站i和逆变站j之间的三相 多馈入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2,3,4,5 ;
[0105] (4)基于该多馈入交互因子MIIFlj分值（score)，计算某一逆变站k的风险度R ;
[0106] (5)将风险度R与参考值（或标准值）RstandaJ^行比较，确定多馈入交直流系统中 一个或多个逆变站的风险度；其中当R大于或等于参考值R standaH，则表示该逆变站的风险 度高于一般逆变站；
[0107] (6)对于某一逆变站k而言，风险度R可按下式进行计算和判断：
[0108] R = Σ MIIFlk= MIIF lk+MIIF2k+...MIIF113k，其中 1 为小于或等于 113 的正整数；
[0109] (7)对于某一逆变站k而言，风险度R可按下式进行计算和判断：
[0110] R为对于逆变站k而言所有MIIF的分值中最高前ml位的多馈入交互因子分值， ml为3-113的任一正整数。
[0111] 较佳地，ml 为 2、5、10 或 113。
[0112] 当 ml 为 2, RstandarA L 5 ;当 ml 为 5, Rstandard为 3 ;或当 ml 为 10, Rstandard为 4 ;当 ml 为 113, R standard^。20。
[0113] 在步骤（5)中，还包括以下步骤：对于某一逆变站k而言，风险度R还可按下式进 行计算和判断：对于逆变站k，将单个MIIF lk与多馈入交互因子参考值MIIFstandaJ^f比较， 当有大于10个的MIIF lk大于或等于参考值MIIF standy，则表示该逆变站的风险度高于一般 逆变站。较佳地，参考值MIIFstandal^ 0· 3〇
[0114] 对于逆变站k，有大于或等于30个MIIFlk大于或等于参考值MIIF stand一时，则表示 该逆变站的风险度为极高风险。
[0115] 表1为江苏电网多馈入交直流系统中各逆变站和各交流枢纽站之间的MIIF值。
[0116] 表 1
[0122] 下面以步骤（6)中，当ml等于113时进行说明。此时，R = Σ MIIFlk等于针对每一 个逆变站的所有MIIF相加。由表1可以看出，此时对于逆流站政平，风险度R等于16. 298 ; 对于同里，R等于29. 19 ;对于泰州500, R等于28. 876 ;对于泰州1000, R等于27. 181 ;对于 南京，R等于26. 924。
[0123] 因此，江苏电网多馈入交直流系统中各逆变站的风险度从大到小排序为：同里> 泰州500 >泰州1000 >南京>政平。
[0124] 且同里、泰州500、泰州1000、南京的风险度R都大于20,因此，同里、泰州500、泰 州1000、南京的风险度高于一般逆变站。
[0125] 下面以步骤（7)的方法来对各逆变站的风险度进行判断。
[0126] 对于逆变站同里、泰州500、泰州1000、南京，分别有29、33、25、29个MIIFlk大于或 等于0. 3,因此其风险度高于一般逆变站。
[0127] 此外，由于泰州500有33个MIIFlk值大于0. 3,因此存在极高风险。
[0128] 步骤二、计算η个逆变站的多馈入短路比MSCR ;
[0129] 将江苏电网5个逆变站的相关数据带入以下公式中，求出各个逆变站i对应的 MSCR10
[0130]
[0131] MSCR1』=MSCR u+MSCRl2+…+MSCRlh;
[0132] 计算结果见表2~5。
[0133] 表2小方式下泰州换流站多馈入短路比
[0136] 表3小方式下南京换流站多馈入短路比计算结果
[0140] 表5小方式下政平换流站多馈入短
路比计算结果 L0142J 田衣2~b 口」以侍出：
[0143] 泰州 500KV 的 MSCR1= 33. 9 ;
[0144] 泰州 1000 kv 的 MSCR1= 34. 8 ;
[0145] 南京的 MSCR1= 47;
[0146] 政平的 MSCR1= 28. 7。
[0147] 步骤三、通过风险度R以及多馈入短路比MSCR计算所述特高压直流多落点电网的 稳定度H。以下分别通过三种方式计算出江苏电网的5个逆变站的的稳定度HHp
[0148] (I) H,==(),5X-^-+().5XMSCRi： Rl + R2 + R3 + ... + Rn 1000
[0149] (2) Η2=0·6Χ--^-+0.4XMSCR； RI + R2 + R 3 +,,. + Rii
[0150] (3) Hv==〇.4X---十0.6XMSCR; RU R2+ RSuRn
[0151] 将上述表1~5的数据分别代入公式，求得的结果下表所示。
[0152] 表6江苏电网的各逆变站的稳定度
[0154] 当电网的稳定度主要考虑风险度R和多馈入短路比MSCR的影响时，用公式（1)计 算；
[0155] 当电网的稳定度主要考虑风险度的影响时，用公式（2)计算逆变站的稳定度；
[0156] 当电网的稳定度主要考虑多馈入短路比MSCR时，即主要考虑发生故障后的恢复 能力时，用公式（3)计算。
[0157] 根据通过大量试验和验证，逆变站的稳定度HstandalJ^ 30。即当逆变站H大于或等 于Hstandarf时，该逆变站的稳定度高，当逆变站H小于H stan^时，逆变站的稳定度低。
[0158] 因此,根据表6可以看出：
[0159] 当电网的稳定度主要考虑风险度R和多馈入短路比MSCR的影响时，泰州500Kv、泰 州ΙΟΟΟΚν、南京、和政平的稳定度皆大于30,这些逆变站的稳定度高，而同里的稳定度H小 于30,稳定度较弱。
[0160] 当电网的稳定度主要考虑风险度R的影响时，泰州500Kv、泰州ΙΟΟΟΚν、南京、同 里、和政平的稳定度皆大于30,稳定度高。
[0161] 当电网的稳定度主要考虑多馈入短路比MSCR时，即主要考虑发生故障后的恢复 能力时，泰州500KV的稳定度较高；而泰州ΙΟΟΟΚν、南京、和政平的稳定度都不到30,稳定度 低。
[0162] 通过本发明的方法确定的电网的稳定度，综合考虑了电网的换相失败的风险，以 及换相失败后的恢复能力，在为特高压直流多落点电网的规划设计、运行控制及安稳措施 的制定提供理论支持和技术指导。
[0163] 以上已详细描述了本发明的较佳实施例，但应理解到，在阅读了本发明的上述讲 授内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改。这些等价形式同样落于本 申请所附权利要求书所限定的范围。
【主权项】
1. 一种判断特高压直流多落点电网稳定性的方法，其特征在于，所述特高压直流多落 点电网包括直流系统W及交流系统，所述直流系统包括相互电连接的n个逆变站，并且n为 > 3的正整数，其中，所述方法包括W下步骤： 步骤一、计算所述n个逆变站的风险度R ; 步骤二、计算所述n个逆变站的多馈入短路比MSCR ; 步骤H、通过所述风险度R W及所述多馈入短路比MSCR计算所述特高压直流多落点电 网的稳定度H，其中 当所述稳定度H大于或等于^,。。4。,4，则所述电网的稳定度高于一般电网，如果所述电网 的稳定度低于则所述电网的稳定度低于一般电网。2. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述步骤一包括W下步骤： (1) 构建对应于所述多馈入交直流系统的模型，其中所述多馈入交直流系统包括n个 逆变站和m个交流枢纽站，并且n、m分别为> 3的正整数； (2) 在所述多馈入交直流系统的模型中，对其中一交流枢纽站i施加扰动，i = 1,2, 3,4,……m，使得该交流枢纽站i的换流母线的电压Ui下降1% ; (3) 基于所述多馈入交直流系统中逆变站j的电压变化量A Ui,,计算所述交流枢纽站 i和所述逆变站j之间的H相多馈入交互因子MIIFw其中j = 1，2, 3，…，n ; (4) 基于所述多馈入交互因子MIIF分值（score)，计算某一逆变站k的风险度R，其中 风险度R为所述逆变站i受交流枢纽站j扰动干扰而发生故障的风险度； (5) 将所述的风险度R与参考值（或标准值）Standard进行比较，从而确定所述多馈入交 直流系统中一个或多个逆变站的风险度；其中 当所述R大于或等于所述参考值RshHdWd,则表示该逆变站的风险度高于一般逆变站。3. 如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述多馈入交互因子MIIF 1,按下式计算：式中 A Ui,表示当交流枢纽站i的换流母线的电压U 1下降1%时，逆变站j的电压变化量。4. 如权利要求2所述的方法，其特征在于，对于某一逆变站k而言，所述的风险度R按 下式进行计算和判断： R=E MIIFik= MIIF ik+MIIF2k+'"MIIFmk,其中1为小于或等于m的正整数。5. 如权利要求2所述的方法，其特征在于，在步骤巧）中，还包括W下步骤：对于所述 逆变站k，将单个MHFik与多馈入交互因子参考值MIIF ,tandar进行比较，其中当有10个W上 的所述单个MIIFik大于或等于所述参考值MIIF 则表示该逆变站的风险度高于一般 逆变站。6. 如权利要求5所述的方法，其特征在于，所述的参考值MIIF ,为0. 3。7. 如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述多馈入短路比MSCR通过W下公式计算： W逆变站i为例，MSCRu= MSCR ii+MSCRi2+…MSCRih; 式中；i为直流回路编号； S。。,为第i回直流的换流母线的H相短路容量； Pdeqi为第i回直流的等值功率； 为等值阻抗矩阵中第i回换流母线所对应的自阻抗； 为等值阻抗矩阵中第i回换流母线和第j回换流母线之间的互阻抗；W及 Pdi为第i回直流的额定直流功率；P di为第J回直流的额定直流功率。8. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述电网的稳定度H通过W下公式进行计 算：其中 当H大于或等于标准值时，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标准值 Hshnderd，所述电网的稳定度低于一般电网。9. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述电网的稳定度通过W下公式进行计 算：:其中 当H大于或等于标准值时，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标准值 Hshnderd，所述电网的稳定度低于一般电网。10. 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述电网的稳定度通过W下公式进行计 算：其中 当H大于或等于标准值时，所述电网的稳定度高于一般电网，当H小于标准值 Hstandard,所述电网的稳定度低于一般电网。
【文档编号】G06F19/00GK106033894SQ201510126111
【公开日】2016年10月19日
【申请日】2015年3月20日
【发明人】王海潜, 曹敏敏, 谢珍建, 高斌, 史大军, 黄俊辉, 汪惟源, 祁万春
【申请人】国家电网公司, 江苏省电力公司, 江苏省电力公司电力经济技术研究院, 中国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司