噪音吸收片的制作方法

文档序号:14685953发布日期:2018-06-14 22:18
本发明涉及能够吸收电子设备的传导噪音、放射噪音、尤其是能够有效地吸收高频频带的放射噪音的噪音吸收片。
背景技术
:随着个人电脑、大屏幕电视等电子设备、手机、无线LAN等无线通信设备等的正式普及,处理的信息量显著增大。因此,这些电子设备以及无线通信设备更加高容量化、高集成化、高速通信化,对增大的信息量进行更快处理、更高效传输的要求日益高涨。为了满足这些要求,LSI(大规模集成电路;largescaleintegration)的时钟频率以及电子设备所使用的传输频率移动至更高频侧,且通信设备的利用频率也变得更高。报道了:由于利用频率升高,由电子设备产生的噪音容易引起其它设备发生运转不良;由于与通信设备中所利用的电波的干涉,在电子设备、通信等方面容易产生不良情况等。因此,对于电子部件、传输线路等,或者对于通信系统,以防止电磁波的干涉为目的,作为所谓EMC(电磁兼容性;electromagneticcompatibility)对策,吸收由电子设备产生的噪音的噪音吸收体的必要性变高。进而,已经转变为网络无所不在的社会,移动型的个人电脑增加,手机也更小型化和高性能化。因此,期望能够实现小型化和轻量化的器件、原材料等。尤其,以Wi-Fi、GPS等为代表的搭载有无线通信天线的设备已经普及,这些设备中,发生该设备自身产生的噪音与无线通信天线产生干涉而使通信状态劣化的问题、即所谓自干涉,更高水平的噪音对策成为必需。下述专利文献1中公开了软磁性体分散于树脂中而成的噪音吸收片,已经被实用化。上述噪音吸收片发挥性能的原理在于,分散于树脂中的软磁性体捕捉电磁波,进行磁性极化,由于此时的磁性损失,电磁波转变为热能。上述软磁性体对噪音成分当中的磁场成分更有效,但对电场成分没有显著的吸收效果。另外,使用软磁性体的噪音吸收片从软磁性体的性质出发在MHz频带发挥效果,但对于GHz频带以上的高频成分,噪音吸收效果小。为了提高高频频带的性能,也尝试了在噪音吸收片中使用将软磁性体的组成和结构复杂化的粉体,例如,作为软磁性体的原料使用稀有金属和/或微少元素制成更复杂的化合物,从而控制磁性,但会产生成本的问题。进而,软磁性体分散于树脂中而成的噪音吸收片吸收特定频率的噪音,但难以吸收宽频带范围的噪音。因此,也研究了将对各种频率发挥效果的颗粒混合并制成片,但对于制成片而言,可添加的颗粒的量存在极限,难以在宽频带范围内发挥噪音吸收性能。另一方面,作为在宽频带范围内有效的噪音吸收片,提出了将金属涂布在布帛上而成的噪音吸收布帛(参照下述专利文献2)。该噪音吸收布帛对于去除噪音成分当中的电场噪音而言表现出高的效果,但对于磁场成分的噪音吸收效果不及上述软磁性体分散于树脂中而成的噪音吸收片。另外,为了对电场噪音成分赋予效果,也开发了使软磁性体分散于树脂中而成的噪音吸收片与金属箔、金属加工布帛等所谓电磁波屏蔽体复合而成的噪音吸收片(参照下述专利文献3和4),但电磁波屏蔽体的导电性非常高,因此反射成分变多,噪音吸收性能变低。另外,存在电磁波屏蔽体自身成为天线而引起噪音的二次辐射的可能性,有时对电子设备造成无法预期的不良影响。进而,还提出了一种噪音吸收片,其通过将代替上述电磁波屏蔽体的电磁波吸收薄膜与软磁性体分散于树脂中而成的层进行重叠,从而抑制上述电磁波的反射,所述电磁波吸收薄膜由用金属、碳纳米管进行了加工的塑料薄膜构成(参照下述专利文献5),但该电磁波吸收薄膜为了表现出其电磁波吸收性能而使加工工序变得复杂。另外,材料也昂贵,因此产品的成本非常高。另外,关于噪音吸收性能,也不过是叠加了塑料薄膜层和磁性体层各自的噪音吸收性能,未观察到显著的噪音吸收效果的提高。现有技术文献专利文献专利文献1:日本特开2012-28576号公报专利文献2:日本特开2011-146696号公报专利文献3:日本特开平7-212079号公报专利文献4:日本特开2005-327853号公报专利文献5:WO2013/081043号小册子技术实现要素:发明要解决的问题如上所述,现有的噪音吸收片对噪音成分的种类或频率成分有限地发挥效果、或者由于反射成分多而不具有充分的噪音吸收性能。因此,本发明的课题在于,提供对于磁场/电场两者的噪音均发挥高的噪音吸收效果、且其噪音吸收效果在更宽频带范围内有效的噪音吸收片。用于解决问题的方案本发明人等为了解决上述问题而反复进行了深入研究,结果发现,通过将由对于磁场噪音成分而言效果高的磁性材料构成的层与对于电场噪音成分而言效果高的在布帛上涂布有金属的噪音吸收布帛层进行复合,从而反射成分小,并且利用各个片的协同效应对各噪音成分发挥更高的噪音吸收效果,由此完成了能够解决上述问题的噪音吸收片。具体而言,本发明提供以下的技术方案。1.一种噪音吸收片,其特征在于,其为层叠有至少2种层的噪音吸收片,含有磁性材料的磁性体层与在构成纤维上附着有金属的噪音吸收布帛的层进行了层叠,该噪音吸收布帛的至少单面的表面电阻率的常用对数值处于0~6的范围。2.根据上述1项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛为包含合成长纤维的无纺布。3.根据上述1或2项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛包含具有超过7.0μm且为50μm以下的纤维直径的纤维。4.根据上述1~3项中任一项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛包含具有7.0μm以下的纤维直径的纤维。5.根据上述4项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛是混合有具有超过7μm且为50μm以下的纤维直径的纤维与具有0.01~7.0μm的纤维直径的纤维的布帛。6.根据上述5项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛为具有第1层和第2层这至少2个层的层叠而成的布帛,该第1层是包含具有超过7μm且为50μm以下的纤维直径的纤维的无纺布的层,且该第2层是包含具有0.01~7.0μm的纤维直径的纤维的无纺布的层。7.根据上述6项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛是依次具有第1层、第2层和第3层这至少3个层的层叠而成的布帛,该第1层和该第3层是包含具有超过7μm且为50μm以下的纤维直径的纤维的无纺布的层,且该第2层是包含具有0.01~7.0μm的纤维直径的纤维的无纺布的层。8.根据上述1~7项中任一项所述的噪音吸收片,其中,前述布帛的厚度为10~400μm且基重为7~300g/m2。9.根据上述1~8项中任一项所述的噪音吸收片,其中,前述磁性体层的厚度为20~500μm。10.根据上述1~9项中任一项所述的噪音吸收片,其中,前述磁性体层包含55~90wt%金属磁性粉体和10~45wt%粘结剂。11.根据上述1~10项中任一项所述的噪音吸收片,其中,1GHz下的回波损耗量(S11)2为0.2以下。12.根据上述1~11项中任一项所述的噪音吸收片,其中,将前述在构成纤维上附着有金属的噪音吸收布帛的层的电场噪音吸收效果设为Ae、将前述含有磁性材料的磁性体层的电场噪音吸收效果设为Be、且将前述噪音吸收片的电场噪音吸收效果设为Ce时,Ae+Be>Ce。13.根据上述1~12项中任一项所述的噪音吸收片,其中,将前述在构成纤维上附着有金属的噪音吸收布帛的层的磁场噪音吸收效果设为Am、将前述含有磁性材料的磁性体层的磁场噪音吸收效果设为Bm、且将前述噪音吸收片的磁场噪音吸收效果设为Cm时,Am+Bm>Cm。发明的效果本发明的噪音吸收片不易反射电磁波且噪音吸收性能优异。另外,对宽频带范围的噪音有效,对于磁场/电场两者的噪音成分具有高的噪音吸收效果。另外,其为柔软性优异、能薄膜化、且能廉价地制造的噪音吸收片。附图说明图1为示意性地示出本发明的噪音吸收片的截面的图。图2为示意性地示出本发明中使用的磁性体层的截面的图。图3为示意性地示出本发明中使用的噪音吸收布帛层的截面的图。图4为说明噪音吸收布帛层的电导率的梯度的图。图5为说明噪音吸收布帛层中的金属簇的图。图6为示出纤维上的金属颗粒的层叠状态的一个形态的示意图。图7为用于说明微带线法的图。图8为用于说明噪音水平的测定方法的图。图9为实施例1中的磁场噪音测定结果。图10为实施例1中的电场噪音测定结果。图11为实施例2中的磁场噪音测定结果。图12为实施例2中的电场噪音测定结果。图13为比较例1中的磁场噪音测定结果。图14为比较例1中的电场噪音测定结果。图15为比较例2中的磁场噪音测定结果。图16为比较例2中的电场噪音测定结果。图17为比较例3中的磁场噪音测定结果。图18为比较例3中的电场噪音测定结果。图19为实施例1的由微带线法得到的测定结果。图20为实施例2的由微带线法得到的测定结果。图21为比较例9的由微带线法得到的测定结果。图22为电场分布图(mapping)测定中使用的基板的图。图23为空白状态(未附带片)下的电场分布图测定结果。图24为实施例1中的电场分布图测定结果。图25为比较例9中的电场分布图测定结果。具体实施方式以下,使用附图对本发明的噪音吸收片进行具体说明。图1为示意性地示出本发明的噪音吸收片的截面的图。图1的噪音吸收片(1)具有:含有磁性材料的磁性体层(2)和在构成纤维上附着有金属的噪音吸收布帛层(3)。图2为示意性地示出构成本发明的噪音吸收片的含有磁性材料的磁性体层的截面的图。图2的磁性体层包含磁性体颗粒(4)和用于保持这些磁性体颗粒(4)的粘结剂(5)。图2中,为了方便,将磁性体颗粒的截面全部用正圆描绘,但磁性体颗粒的形状没有特别限定。图3为将构成本发明的噪音吸收片的噪音吸收布帛层的一个形态的截面放大而成的示意图。图3的噪音吸收布帛层由经金属加工的布帛形成,金属(6)形成在构成布帛的纤维(7)上。需要说明的是,图3中,为了方便,纤维的截面全部用正圆描绘。本发明中,噪音吸收布帛层的经金属加工的面的表面电阻率(Ω/□)的常用对数值处于0~6的范围内、优选处于0~4的范围内。表面电阻率的常用对数值是指,将表面电阻率设为X(Ω/□)时的log10X的值。上述表面电阻率的常用对数值不足0时,电导率过大,电磁波在上述噪音吸收布帛的表面、更准确地说是在经金属加工的面处大部分被反射,噪音吸收性能差。电导率小、电磁波的反射大时,发生电磁波彼此的干涉,妨碍噪音吸收性。另一方面,上述表面电阻率的常用对数值超过6时,电磁波透过噪音吸收布帛层,有时吸收电磁波的性能(捕捉性能)差。上述表面电阻率的常用对数值处于0~6的范围内时,电磁波适度地进入本发明的噪音吸收布帛层的内部,进入的电磁波被经金属加工的金属捕捉,转变为电,进而通过电阻而转变为热能,从而噪音吸收性能变高。上述噪音吸收布帛层的表面电阻率的常用对数值进一步优选处于0.1~3的范围内。上述表面电阻率可以使用三菱化学株式会社制造的低阻计Loresta-GP、型号MCP-T600通过四端子法进行测定。关于噪音吸收布帛层,与经金属加工的面相比,优选内部的电导率较小。作为用于使内部的电导率小于金属加工面的电导率的手段,可列举出:使噪音吸收布帛层内部的金属相对于金属和布帛的总量的比率低于经金属加工的面上的金属的比率。图4为用于说明本发明的噪音吸收布帛层的电导率的梯度的图。图4中示出的噪音吸收布帛包含由纤维(7)形成的布帛和经金属加工的金属(6)。图4中,噪音吸收布帛的内部(图4中的下方部分)的金属相对于金属和布帛的总量的比率低于噪音吸收布帛的表面(图4中的上方部分)的金属相对于金属和布帛的总量的比率。因此,图4中示出的噪音吸收布帛的内部与其表面相比电导率较小。需要说明的是,图4中,为了方便,将纤维的截面全部用正圆表示。另外,本说明书中,“电导率”是指导电性的程度。通过电导率的适度的梯度,自外部进入的电磁波被电导率大的部分捕捉,转变为电流,但是,特别是越往内、电导率越小、即电阻值越大,因此越容易通过电阻而转变为热能。由此,能够高效地吸收电磁波,吸收噪音。上述电导率的梯度例如可以通过利用后述金属蒸镀法进行金属加工而达成。噪音吸收布帛在布帛的至少一个面进行了金属加工,但也可以在布帛的两面进行金属加工。对布帛的两面进行了金属加工的噪音吸收布帛中,优选的是,在至少一个面,与经金属加工的面上的电导率相比,内部的电导率较小,此外,更优选的是,在两个面,与经金属加工的面上的电导率相比,内部的电导率较小。本发明中,噪音吸收布帛层的基材为纤维的集合体即布帛。通过采用布帛作为基材,更柔软且富于挠性,在组装于电子设备时能够采用更复杂的形状,能够配置在电子设备的壳体中的集成度高的电子部件产生噪音的位置。需要说明的是,本说明书中,在单纯地称为“布帛”时,意味着未进行金属加工的布帛,在称为“噪音吸收布帛”时,意味着经金属加工的布帛。另外,通过采用纤维的集合体即布帛作为基材,经金属加工的金属可以包含多个金属簇。图5为用于说明金属簇的图,在构成布帛的纤维(7)上形成了金属簇(8)。图6为示出通过后述金属蒸镀方法进行金属加工时的纤维上的金属颗粒的层叠状态的一个形态的示意图。图6中示出的噪音吸收布帛包含布帛和经金属加工的金属,此外,经金属加工的金属由多个金属簇(8)构成。金属簇(8)的电阻值各自不同,有时也具有开关效果,噪音吸收性能更高。需要说明的是,与图4同样地,图6中将纤维的截面全部用正圆表示。通过选择纤维的集合体即布帛作为噪音吸收布帛的基材,其交织点进一步增加,可以进一步发挥性能。另外,布帛由于其表面不平滑,因此通过金属蒸镀法等从一个方向进行金属加工时,形成多个金属簇,微观上看电阻值因位置不同而不同。因此,从外部进入的电磁波被具有一定电导率和电阻值的金属簇捕捉,转变为电流,接着通过电阻转变为热能,从而发挥其噪音吸收性。这一点与以往的薄膜、片等具有平滑表面的材料相比是较大不同点。即,对于通过金属蒸镀法等对薄膜、片等的平滑表面进行金属加工而成的材料而言,经金属加工的面变得更平滑,发挥金属原本所具有的大电导率,即,表面电阻率的常用对数值容易变得不足0,变得容易产生电磁波的反射。此外,对薄膜、片等而言,本身难以将其表面加工成不均匀,要加工成不均匀时,会产生成本的问题。本发明中使用的布帛为纤维的集合体,纤维彼此的交织点多,而且其表面不均匀(从一个方向观察时具有曲率),所以通过金属蒸镀等进行金属加工时,形成电学上更不均匀的金属簇,一旦被捕捉的电磁波更高效地通过电阻被消耗,因而本发明中使用的噪音吸收布帛可以具有非常高的噪音吸收性能。本发明中使用的布帛优选为无纺布,形成布帛的纤维优选为合成长纤维。通常,对纺织物、针织物等的布帛而言,纤维沿布帛的纵、横等方向取向的比率较高。这种情况下,通过对布帛进行金属加工而得到的噪音吸收布帛的金属也沿一定的方向取向,噪音吸收性具有一定的方向性。因此,噪音来自于一定的方向时,优选为具有沿一定方向取向的纤维的布帛,例如纺织物和针织物。另一方面,像通常的电子设备那样噪音来自于各个方向时,优选为纤维不沿一定方向取向的布帛,例如无纺布。另外,纤维不沿一定方向取向时,反射被抑制,可以发挥更高的噪音吸收性。因此,本发明中使用的布帛更优选为无纺布。另外,将本发明的噪音吸收片用于电子设备中时,大多根据电子部件的形状、电路线路的形状等冲切成复杂的形状,粘贴于电子部件或传输线路上、或粘贴于电子部件的壳体上等而使用。对于噪音吸收片所使用的纺织物、针织物等而言,被冲切成复杂的形状时,有时从被冲切的部分的端部产生纤维片。上述纤维片有时与经金属加工的金属相伴,存在导致短路、电子部件的错误操作的担心。本发明中使用的布帛更优选通过热而形成的布帛。若添加粘结剂制造布帛,则有时粘结剂移动至电子设备中,从而导致错误工作。因此,布帛优选为不使用粘结剂而通过热形成的合成长纤维无纺布。另一方面,从制作布帛的工序的合理性的观点出发,如果可以通过热形成,能够进一步降低成本,因而是理想的。本发明中,构成布帛的纤维优选为可以通过热而形成布帛的合成纤维。另外,纸浆、人造纤维等纤维素纤维由于其亲水性,有时容易含有水分。若含有的水分被再次释放,则会引起电子设备的错误工作,故不优选。作为构成本发明中使用的布帛的纤维的具体例,可以列举出由聚丙烯、聚乙烯等聚烯烃、聚对苯二甲酸亚烷基酯树脂(PET、PBT、PTT等)及其衍生物、N6、N66、N612等聚酰胺系树脂及其衍生物、聚氧亚甲基醚系树脂(POM等)、PEN、PPS、PPO、聚酮树脂以及PEEK等聚酮系树脂、TPI等热塑性聚酰亚胺树脂等、以及它们的组合形成的纤维。上述纤维可以根据本发明的噪音吸收布帛所应用的环境而进行适当选择,例如可以如下进行选择。由于N6、N66、N612等聚酰胺系树脂或其衍生物为吸水率高的树脂,因此与其它树脂相比,理想的是,避免应用于极端厌恶水分的电子部件内。需要耐焊接热性能时、有因电子部件等产生的热而引起不良情况的可能时,即,对于要求耐热性的电子设备而言,优选使用由PET系树脂、PPS系树脂、PEEK系树脂形成的纤维。另一方面,从介电常数、tanδ等电特性进行判断时,优选聚烯烃树脂、PET系树脂、PPS系树脂、PPO系树脂、PEEK系树脂以及氟系树脂。上述纤维优选为具有阻燃性的纤维。因为从电子部件的安全性的观点出发,应该采用点火难以燃烧的纤维。上述纤维的纤维直径根据本发明的噪音吸收片所应用的环境而不同,通常优选为50μm以下。因为可以得到具有均匀的纤维间距离的布帛,可以使电磁波的泄漏、例如透过减少。另外,由于纤维的强度高,在金属加工的工序、使用的环境等中,布帛或噪音吸收布帛断裂的可能性低,因而可以稳定地加工、使用等。在本发明的噪音吸收片中,优选布帛含有具有7μm以下的纤维直径的纤维(以下有时称为“极细纤维”)的层。通过含有纤维直径为7μm以下这样的极细纤维的层,每单位体积的纤维的根数增加,纤维的比表面积变大,从而其结果,金属层的比表面积也变大,噪音吸收性能变得更高。另外,通过含有极细纤维的层,本发明的噪音吸收布帛变薄,因此适合于以轻、薄、短、小为目标的电子设备。另外,由于本发明的噪音吸收片变薄,可以将片柔软地弯曲,同样向电子设备中的安装也变得简易,更容易发挥噪音吸收性能。本发明中使用的布帛优选含有具有7μm以下的纤维直径的纤维的层,而且更优选含有具有4μm以下的纤维直径的纤维的层。上述极细纤维的纤维直径优选为0.01μm以上,更优选为0.05μm以上。上述极细纤维优选通过例如熔喷法(meltblown)、静电纺丝法(electrospinning)等制造,并且更优选通过熔喷法来制造。另外,如上所述,在本发明中使用的噪音吸收布帛中,优选纤维具有无规取向性而不沿一定方向取向。由极细纤维形成的布帛的情况下,有布帛的强度低的倾向,因此有时优选并用含有具有比极细纤维粗的纤维直径即超过7μm的纤维直径的纤维(以下有时称为“常规纤维”)的布帛。构成本发明中使用的布帛的纤维的截面形状没有特别限制,为了形成更不均匀的表面,优选为异型纤维、打回丝等。此外,基于同样的目的,也可以是卷曲纤维、加捻纱线等。本发明中使用的布帛的拉伸强度没有特别限制,从金属加工的工序、使用噪音吸收布帛时的操作性等出发,为10N/3cm以上是理想的。上述拉伸强度为10N/cm以上时,在真空蒸镀、溅射等金属加工的工序中,不易产生布帛断裂、起皱等,可以更加效率良好地进行金属加工,进而可以制造使用上也没有问题的噪音吸收布帛。上述拉伸强度更优选为20N/3cm以上。需要说明的是,上述拉伸强度是指,除了将试验片的宽度设定为3cm以外按照JIS-L1906:2000的5.3进行测定而得到的值。本发明中使用的布帛的厚度优选处于10~400μm的范围内,更优选处于15~200μm的范围内。上述布帛的厚度不足10μm时,进行金属加工时,不具有适度的强度和硬度,有时难以进行金属加工,而且,进行金属加工时,有时金属透到背面而污染装置。进而,有时经冲切加工的噪音吸收布帛的强度弱。另外,上述布帛的厚度超过400μm时,进行金属加工时,有时硬度过强。进而,本发明的噪音吸收片过厚,有时难以插入狭窄部分中、难以弯曲、难以折叠、难以安装入电子部件中。上述布帛的厚度可以按照JISL-1906:2000中规定的方法进行测定。本发明中使用的布帛的基重优选在7~300g/m2的范围内,更优选在15~150g/m2的范围内。基重不足7g/m2时,进行金属加工时,有时金属透到背面而污染装置。进而,本发明的噪音吸收布帛的强度弱,有时难以用于加工、冲切等工序中。基重超过300g/m2时,有时本发明的噪音吸收布帛变得过重。基重在7~300g/m2的范围内时,本发明的噪音吸收布帛可以保持布形状,处理性也良好。上述基重可以按照JISL-1906:2000中规定的方法进行测定。本发明中使用的布帛优选具有0.05μm~5.0mm的平均开孔直径。平均开孔直径不过小时,纤维彼此的交织点适度变多,通过开关效果,能够提高噪音吸收性能。另外,平均开孔直径不过大时,纤维间的间隙不会过大,进行金属加工时容易得到目标的电阻值。进而,平均开孔直径优选为0.05μm~1.0mm、进一步优选为0.05μm~500μm、此外进一步优选为0.5μm~200μm、最优选具有0.5μm~30μm的平均开孔直径。上述平均开孔直径可以通过Perm-Porometer等进行测定。本发明中使用的布帛的制造方法没有特别限制,可以通过通常制造纺织物、针织物、无纺布等的方法进行制作。本发明中使用的布帛为无纺布时,优选合成长纤维的制造方法即纺粘法、熔喷法、瞬时纺丝法等。另外,本发明中使用的布帛为无纺布时,可以使用利用短纤维的抄纸法、干式法等。本发明中使用的布帛为无纺布时,更优选使用合成纤维制造无纺布的方法,可以制造强度高、容易加工的噪音吸收布帛。另外,作为本发明中使用的布帛,优选通过将由极细纤维形成的无纺布的层与由常规纤维形成的无纺布的层层叠而成的层叠无纺布。上述极细纤维和常规纤维优选包含热塑性树脂,通过将由极细纤维形成的无纺布的层与由常规纤维形成的无纺布的层利用热压印一体化,从而能够维持层叠无纺布的拉伸强度和弯曲柔软性,维持耐热稳定性。作为上述层叠无纺布,可列举出:将纺粘无纺布的层和熔喷无纺布的层分别依次层叠,或者将纺粘无纺布的层、熔喷无纺布的层和纺粘无纺布的层分别依次层叠,接着利用压花辊或热压辊进行压接,从而制造的层叠无纺布。作为上述层叠无纺布,优选如下制造的层叠无纺布:使用热塑性合成树脂将至少1层以上的纺粘无纺布的层在传送带上进行纺纱,在其上使用热塑性合成树脂利用熔喷法吹送至少1层以上的纤维直径0.01~7μm的极细纤维的无纺布的层。然后,使用压花辊或平辊进行热压接从而一体化,由此制造的层叠无纺布。进而,更优选的是:在热压接前在熔喷无纺布上层叠至少1层以上使用热塑性合成树脂的热塑性合成长纤维无纺布,接着,使用压花辊或平辊进行压接从而一体化,由此制造的层叠无纺布。上述层叠无纺布中,在由纺粘法得到的热塑性合成长纤维的无纺布的层上直接吹送了由熔喷法得到的极细纤维的无纺布的层,因此能够使由熔喷法得到的极细纤维侵入到热塑性合成长纤维的无纺布的层内,能够填埋热塑性合成长纤维的无纺布的层的纤维间隙。如此一来,由熔喷法得到的极细纤维侵入到热塑性合成长纤维的无纺布内并被固定,因此不仅层叠无纺布的结构自身的强度提高,而且极细纤维的无纺布的层不易因外力而发生移动,因此变得不易层间剥离。上述层叠无纺布的制法已被国际公开第2004/94136号小册子、国际公开第2010/126109号小册子等公开。层叠有纺粘无纺布层、熔喷无纺布层的层叠无纺布的情况下,3层的层叠无纺布和2层的层叠无纺布均优选的是,纺粘无纺布层的基重上下合计为1.0~270g/m2、熔喷无纺布层的基重为0.3~270g/m2、且整体的基重为7~300g/m2。更优选的是,纺粘无纺布层的基重上下合计为3.0~100g/m2、熔喷无纺布层的基重为0.5~120g/m2、且整体的基重为15~150g/m2。另外,纺粘无纺布层的纤维的纤维直径优选为4μm~50μm、更优选为5~40μm、此外进一步优选为6~35μm。特别优选下限超过7μm。熔喷无纺布层的纤维的纤维直径优选为7μm以下、更优选为4μm以下。熔喷无纺布层的纤维直径优选为0.01μm以上、此外更优选为0.05μm以上。本发明中使用的噪音吸收布帛的噪音吸收性能与前述现有技术相比显然构思不同,本发明中使用的噪音吸收布帛即便磁导率不高,严格地说,即便几乎不具有通常的磁导率值,也能够发挥高的噪音吸收性能。本发明中使用的噪音吸收布帛通过电导率的梯度而发挥噪音吸收性能。如上所述,通过对包含极细纤维的布帛的表面进行期望的金属加工,经金属加工的面的面积变得更大,噪音吸收性能变高。另外,成为噪音的电磁波若大致分类,则可分为电场成分和磁场成分(近场和远场中,其机理有些不同),本发明的噪音吸收布帛层尤其对电场成分发挥效果。即,可以认为,本发明的噪音吸收布帛层通过导电性损失而发挥噪音吸收性能。另外,对于本发明中使用的布帛,更优选为了赋予适度表面结构而进行压花处理。通过进行压花加工,在布帛的表面形成了适度的凸凹,因此在金属加工后,噪音吸收布帛能够具有良好的导电性,此外能够具有适度的表面电阻值。即,作为纤维的集合体的布帛不会具有像薄膜那样均匀的表面,而是在保留纤维形状不变的状态下被平坦化,因此在金属加工后,噪音吸收布帛容易具有前述簇结构,噪音吸收性能变得更高。本发明中的“金属加工”或“附着有金属”是指使金属附着,具体而言,是指在布帛上和/或布帛内,可以根据情况使金属附着在构成布帛的纤维内的任意的处理,例如可以列举出,物理性的金属蒸镀法(蒸镀:EB蒸镀、离子镀,离子溅射:高频法、磁控溅射法、对向靶磁控溅射法等)、化学性的镀覆法(化学镀、电镀等)等。关于物理性的金属蒸镀法,金属微细颗粒在布帛上自布帛的表面被吸附,可以通过蒸镀条件来控制金属的附着状况,因而在本发明的噪音吸收布帛中,容易形成表面与内部的电导率的梯度。另外,由于各个纤维的表面具有曲率,因而采用颗粒的发生源为单一方向的物理性的金属蒸镀法时,在各个纤维上金属厚度容易产生适度的不均匀,因而是优选的。图6为示出由金属蒸镀方法得到的纤维上的金属颗粒的层叠状态的一个形态的示意图。图6中,面向其从上方进行物理性的蒸镀时,金属的颗粒(金属簇(8))不均匀地形成于纤维(7)上。这种情况下,经金属加工的金属的厚度厚的部分与厚度薄的部分的电磁波的捕捉性不同,此外,从电阻的观点进行观察时存在不均匀,因而可预测被捕捉的电磁波变成电流,流经上述部分时通过电阻而转变为热能,噪音吸收性能增高。另一方面,为了进行上述金属加工而使用镀覆法时,在布帛整体上镀覆金属,金属非常均匀地层叠在各个纤维上,因而难以形成电导率的不均匀。因此,作为上述金属加工,更优选物理性的金属蒸镀法。作为上述金属蒸镀方法,没有特别限制,可以选择任意的方法。例如,将要进行金属加工的布帛放置在具有一定真空度的蒸镀装置中,以一定的速度进给上述布帛,利用蒸镀源物理性地蒸镀即可。例如,EB蒸镀法中,以1EV左右的能量使金属微粒化,使其物理性地吸附于布帛上。离子镀法中,可以利用稀有气体、比EV蒸镀法更强的能量将蒸镀颗粒加速并使其进行物理吸附,因而可以在布帛的更深方向上蒸镀金属。另一方面,溅射法时,由于磁场的影响可以进行能量更高的堆积,不仅仅是布帛的深度方向,根据情况,也能在纤维内使金属堆积。这种情况下,在纤维内也可以形成电导率的梯度,噪音吸收性能增高。总而言之,EB蒸镀等温和的蒸镀方法对布帛及纤维的损伤小,但对纤维表面的物理性吸附的强度弱。另一方面,溅射等强的蒸镀方法对布帛及纤维的损伤大,但对纤维表面的物理性吸附的强度高。蒸镀方法可以根据本发明的噪音吸收布帛的用途而适当进行选择。本发明中,进行上述金属加工的金属只要是具有导电性的金属就没有特别限制,可以列举出例如铝、钽、铌、钛、钼、铁、镍、钴、铬、铜、银、金、铂、铅、锡以及钨、SUS等合金、以及它们的氧化物和氮化物等化合物、以及它们的混合物。对于铝、钽等所谓具有阀作用的金属、即通过氧化容易仅在表面得到氧化皮膜、氧化层不容易传播至金属内部的金属而言,其表面的电导率较小,形成薄的氧化皮膜。本发明中使用的噪音吸收布帛中,作为要进行金属加工的金属,若采用上述具有阀作用的金属,则在其表面及内部形成微观的电导率梯度,可以提高噪音吸收性能,故而优选。另外,通过采用具有阀作用的金属,在使用中金属的氧化不会过度进行,容易维持一定的表面电阻值。容易氧化的金属刚开始显示出良好的表面电阻值,但由于使用环境(高湿度、高温环境等),氧化容易进一步进行,表面电阻值变高,担心变得无法发挥本来的性能。另外,对于金、银、铜等电导率非常大且金属加工后也容易获得均匀的电导率的金属而言,金属加工的控制困难,有时与薄膜、片等同样地电导率变大。另一方面,本发明中用于上述金属加工的金属可以具有铁磁性、顺磁性或软磁性,也可以不具有。噪音吸收布帛层以基于导电性的噪音吸收作为目的,而不是以宏观上基于磁性的噪音吸收作为目的。本发明中的经金属加工的面的表面电阻率的常用对数值只要在0~6的范围内,上述金属的厚度就没有特别限制,通常上述金属的厚度优选处于2~400nm的范围内,更优选处于5~200nm的范围内。上述金属的厚度不足2nm时,有时电导率容易偏离上述范围。即,进行金属加工时,留有未形成金属的部分,有时表面电阻率的常用对数值超过6。另一方面,上述金属的厚度超过400nm时,上述金属的厚度过厚,有时电流过度流通。即,上述金属的厚度过厚时,形成均匀的层,埋入纤维间,纤维彼此的间隙几乎消失,基于开关效果的噪音吸收性能容易降低。需要说明的是,本说明书中,上述金属的厚度可以根据SEM照片图像等进行测定。本发明中使用的噪音吸收布帛中,上述经金属加工的金属包含多个金属簇时,该金属簇优选具有2~200nm的长径的算术平均值,更优选具有5~100nm的长径的算术平均值。上述经金属加工的金属具有不连续的金属簇,从而在各金属簇间容易产生电导率的梯度。只要金属簇的长径的算术平均值为2nm以上,就可以更加效率良好地吸收噪音。另外,只要金属簇的长径的算术平均值为200nm以下,则上述经金属加工的金属的均匀化不会被过度促进,可以形成良好的电导率的梯度。对于含有极细纤维的噪音吸收布帛而言,由于容易形成上述簇结构,因而可以显示更高的噪音吸收性能。上述长径可以由SEM型电子显微镜的图像进行测定。本发明中使用的磁性体层只要是将具有磁损耗效果的金属磁性粉分散于粘结剂中而成的磁性体层就没有特别限定,优选使用金属表面经氧化而得到的粉末。为了提高磁性体层的噪音吸收性能,需要增加层中所含有的磁性体的填充量。但是,增加金属粉末的填充量时,金属粉彼此接触,因而多个金属粉末结合,形成表观上较大的导电体。这种情况下,导电体的厚度变得大于表皮深度,产生涡流,导致噪音吸收性能恶化。为了解决这一点,通过将金属粉末的表面氧化而提高表面电阻,从而即使金属粉末彼此接触,也能够防止金属彼此的导通,抑制涡流的产生。本发明中使用的磁性体层的磁性体的含有率优选为55~90wt%、更优选为70~90wt%、进一步优选为80wt%~90wt%。磁性体的含有率为55wt%~90wt%时,能够提高磁性体层的噪音吸收性能,是适宜的。磁性体层的磁性体的含有率不足55wt%时,磁性粉末的量少,有时无法得到磁性体层的噪音吸收性能。磁性体的含有率超过90wt%时,金属粉彼此接触,因而多个金属粉末结合,形成表观上较大的导电体,导电体的厚度大于表皮深度,产生涡流,导致噪音吸收性能恶化。另外,磁性体的含有率超过90wt%时,粘结剂变少,导致磁性层的强度降低。另外,本发明中使用的磁性体层的粘结剂含有率可以为了调节机械强度、处理性、绝缘性等而适当设定,优选为10~45wt%、更优选为10~30wt%、进一步优选为10~20wt%。粘结剂的含有率为10~45wt%时,处理性、柔软性、机械强度、绝缘性变得适当。粘结剂的含有率不足10wt%时,有时机械强度产生问题。反之,粘结剂量超过45wt%时,无法提高磁性粉的填充量,变得难以得到高的噪音吸收性能。本发明中,粘结剂也可以包含磁性体的分散剂、阻燃剂等、磁性层的形成所需的试剂。本发明中,经金属加工的布帛与磁性层的层叠顺序没有特别限定,实际使用时通过在靠近噪音源一侧设置磁性体层、在磁性体层的上表面设置经金属加工的布帛,从不易发生如下问题的观点出发是优选的:对噪音吸收片施加来自外部的冲击而使磁性粉脱落,设置在电子设备的基板上时发生短路的问题。本发明中,磁性体层中使用的金属磁性粉的形状没有特别限定,优选为扁平状的金属粉。通过扁平状磁性粉末以形成层的方式取向,与假定使用粒状的磁性粉末的情况相比,磁性体粉末彼此重叠,间隙变小,能够更有效地吸收噪音。本发明中,优选磁性体层中使用的金属粉组成的磁损耗、即磁导率的虚数部(μ”)大的软磁性粉末。例如,通常使用以Fe作为主成分的金属合金、Fe-Si系合金、Fe-Si-Al系合金、Fe-Ni系合金、Fe-Ni-Mo系合金、Fe-Ni-Mo-Cu系合金、Fe-Ni-Mo-Cu系合金等。进而,磁性粉除了Fe之外还可以包含Co、Ni、Si、Cr、Al、Zn、Mo、V、B等元素。本发明的磁性体层的磁导率优选为0.1~300、更优选为0.1~250、进一步优选为0.1~200。另外,本发明中,磁性体层中使用的粘结剂例如可以使用酯系树脂、丙烯酸类树脂、氨基甲酸酯系树脂、橡胶等,并不特别限定于此。优选所使用的金属磁性粉的分散性良好的粘结剂。本发明通过组合电场吸收效果高的噪音吸收布帛和磁场吸收效果高的磁性层,从而表现出更高的噪音吸收效果。其并不是叠加了分别单独使用噪音吸收布帛、磁性体层各自时的噪音吸收效果,而是发挥了高于叠加所得的效果,这一点与迄今的噪音吸收片相比是较大的不同点。换言之,关于本发明的噪音吸收片,将在构成纤维上附着有金属的布帛的电场噪音吸收效果设为Ae、将含有磁性材料的磁性体层的电场噪音吸收效果设为Be、且将该噪音吸收片的电场噪音吸收效果设为Ce时,Ae+Be>Ce。进而,关于本发明的噪音吸收片,将在构成纤维上附着有金属的布帛的磁场噪音吸收效果设为Am、将含有磁性材料的磁性体层的磁场噪音吸收效果设为Bm、且将该噪音吸收片的磁场噪音吸收效果设为Cm时,Am+Bm>Cm的噪音吸收片。电场噪音吸收效果和磁场噪音吸收效果的测定如以下的[实施例](2)微带线(MSL)放射噪音测定一栏中记载那样实施。噪音吸收布帛如上所述利用金属面捕捉通过噪音吸收布帛的电磁波,将其转变为电流,通过电阻转变为热,从而使噪音衰减。但是,噪音吸收布帛不具有吸引电磁波的能力。因此,仅能够使通过设置有噪音吸收布帛的面的电磁波衰减。另一方面,磁性体层通过其磁性粉末的磁导率(μ’)的效果而具有使电磁波被片吸引的能力。因此,通过使噪音吸收布帛与磁性体重叠,从而能够捕捉仅靠单独的噪音吸收布帛无法捕捉的电磁波,噪音吸收布帛与其单独使用时相比能够将更多的噪音转变为热。由于上述理由,本发明能够发挥高于将分别单独使用噪音吸收布帛、磁性体层各自时的噪音吸收效果叠加所得的效果。如上所述,本发明中使用的噪音吸收布帛具有噪音吸收性能成为必要条件。即,即使将电磁波屏蔽材料、例如通过对无纺布、布帛进行金属加工而赋予了高导电性的导电布、对薄膜面实施金属蒸镀而成的电磁波屏蔽片、或金属板等电磁波屏蔽材料等与磁性片重叠使用,也难以得到高的噪音吸收效果。另外,将电磁波屏蔽材料与磁性体复合时,在整个面上表现出电磁波屏蔽材料的反射能力,从而担心无法充分发挥磁性体单独的噪音吸收性能。本发明中,将噪音吸收布帛与磁性体层粘贴的方法没有特别限定。例如,可以将噪音吸收布帛作为基材通过丝网印刷、模涂、帮涂、辊涂、逗点涂布等涂布磁性体层。另外,利用丝网印刷、模涂、帮涂、辊涂、逗点涂布等通常的涂布方法事先制作了噪音吸收布帛和磁性体层时,可以通过利用双面粘合片的粘贴、利用热熔、干式层压的粘接等来进行粘贴。这些考虑到成本、加工性来选择加工法即可。另外,本发明中,磁性体层的厚度没有特别限定,优选为20~500μm。从柔软性和处理的观点出发,磁性层的厚度更优选为20μm~300μm、进一步优选为20~100μm。磁性层的厚度可以利用磁性层截面的SEM照片图像求出。本发明的噪音吸收片中,为了实用于电子设备等,可以对其单面或两面进行以下的处理。例如,为了防止短路,可以进行绝缘处理。具体而言,可以进行树脂的涂布、树脂的层压、绝缘薄膜的粘贴等。此外,为了将其粘贴于电子设备中而进行用于赋予粘合性的处理,设置用于安装于电子设备的壳体上的螺钉、螺丝孔等。为了粘贴于电子设备中而进行的用于赋予粘合性的处理由于使其对电子设备的固定变得更加简易,故而优选。本发明的噪音吸收片如下述所示,适用于电子设备等中,可以吸收噪音。例如,可以粘贴于LSI等电子部件中,可以粘贴于玻璃环氧树脂基板、FPC等电路或其背面,可以粘贴于电路上的送电线路上、电路上安装有电子部件的部位等,可以粘贴于连接器部分、连接连接器与其它装置、部件等的电缆等,可以粘贴于装有电子部件/装置的壳体、保持体等的背面或表面,或者可以卷绕在电源线、传输线等电缆上。另外,考虑到使用的容易度,根据希望,可以在表面或背面设置用于粘贴于上述电子设备等的粘合层(热熔粘接剂、通常的粘合剂等),并且需要绝缘性时,可以在上述电子设备等的表面或背面上设置电绝缘层(可以设置粘贴薄膜的聚合物层压层,通过组合其它绝缘性材料等,从而可以形成电绝缘层)。实施例以下,列举实施例进一步说明本发明,但本发明不仅限定于这些实施例。本发明中的测定方法和评价方法如下所述。(1)微带线(MSL)传导噪音测定根据IEC标准62333-2,利用微带线法进行测定。如图7所示,使用具有50Ω电阻的微带线固定器10(MicrowaveFactoryCo.,Ltd.制造)和网络分析仪9(AgilentTechnologiesCorporation制造型号N5230C),通过S参数法进行测定。噪音吸收布帛的试样11的大小为5cm×5cm,将其放置在微带线固定器7上进行测定。需要说明的是,图6中,符号12表示微带线。在各频率下测定S参数的反射系数(S11)和透过系数(S21),根据下述式(1)算出损耗率。损耗率(Ploss/Pin)=1-(S112+S212)/1式(1)(2)微带线(MSL)放射噪音测定如图8所示,使用具有50Ω电阻的微带线固定器10(MicrowaveFactoryCo.,Ltd.制造)和网络分析仪9(AgilentTechnologiesCorporation制造型号N5230C),使微带线12上产生电磁波噪音,使用磁场和电场用探针13(BeehiveElectronics公司制造、型号:100B和100D-EMC探针)和频谱分析仪14(Rohde&Schwarz公司制造、型号:FSH8)测定微带线垂直上方的磁场和电场噪音。噪音吸收布帛的试样11的大小为5cm×5cm,将其放置在微带线固定器10上来测定。噪音吸收效果的算出如下述式(2)。噪音吸收效果(dB)=设置噪音吸收片后的噪音水平(dBm)-设置噪音吸收片前的噪音水平(dBm)式(2)(3)表面电阻率使用三菱化学株式会社制造低阻计Loresta-GP、型号MCP-T600,利用四端子法进行测定。测定设为n=3,使用其平均值。(4)布帛的基重布帛的基重如下求出:根据JISL-1906:2000中规定的方法,对试样宽度每1m中采集3个纵20cm×横25cm的试样并测定质量,将其平均值换算成每单位面积的质量,从而求出。(5)布帛的厚度根据JISL-1906:2000中规定的方法,对宽度每1m中测定10个位置的厚度,将其平均值设为布帛的厚度。在9.8kPa的载荷下进行。(6)布帛的纤维的直径从电子显微镜照片任意抽取纤维,从照片读取它们的直径,从而求出平均纤维直径(μm)。值为n=50的算数平均值。(7)涂布金属的厚度使用SEM型电子显微镜(HitachiHigh-TechnologiesCorporation制造SEM型号S-4800),根据SEM照片图像求出。各值采用n=30的算数平均值。(8)布帛的平均开孔直径(μm)使用PMI公司的Perm-Porometer(型号:CFP-1200AEX)。浸液使用PMI公司制造的Silwick,将试样浸渍在浸液中充分地进行脱气,进行测定。关于该测定装置,将过滤器预先浸渍在已知表面张力的液体中,使过滤器的全部细孔被液体的膜覆盖,自该状态起对过滤器施加压力,测定由液膜被破坏的压力和液体的表面张力计算出的细孔的孔径。使用下述式(3)计算平均开孔直径。d=C×r/P式(3){式中,d(单位:μm)为过滤器的开孔直径,r(单位:N/m)为液体的表面张力,P(单位:Pa)为该孔径的液膜被破坏的压力,并且C为常数。}若测定使施加于在液体中进行过浸渗的过滤器的压力P从低压连续地变化至高压时的流量(润湿流量),则初始的压力下连最大的细孔的液膜也没有被破坏,因而流量为0。逐渐升高压力时,最大的细孔的液膜被破坏,产生流量(冒泡点)。进一步逐渐升高压力时,流量与各压力相应地增加,最小的细孔的液膜被破坏,与干燥状态的流量(干燥流量)一致。该测定装置中,在某压力下的润湿流量除以该压力下的干燥流量而得到的值称为累积过滤器流量(单位:%)。另外,将在累积过滤器流量达到50%的压力下被破坏的液膜的孔径称为平均流量孔径,将其作为本发明中所使用的布帛的平均开孔直径。本说明书中,最大孔径为,将布帛作为过滤器进行测定,累积过滤器流量为50%的-2σ的范围,即,在累积过滤器流量达到2.3%的压力下被破坏的液膜的孔径。(9)磁性片的厚度使用SEM型电子显微镜(KEYENCE公司制造SEM型号VE-8800),利用SEM照片图像求出。各值采用n=30的算数平均值。(10)磁导率的测定方法使用薄膜磁导率测定系统(凌和电子株式会社制造型号PMF-3000)进行测定。为了固定试样,在PET树脂片上利用双面胶带(NICHIBAN制造NW-5)进行粘贴来测定。测定设为n=3,采用其平均值。(11)磁性片的磁性体和粘结剂的含有率将磁性片切出8cm见方,测定重量。然后,为了使磁性片的粘结剂成分溶解而使用适当的药剂(硝酸、盐酸、氢氧化钠、己烷、甲苯、正己酮、乙酸乙酯、甲醇、乙醇等),去除粘结剂,测定药剂溶解后残留的磁性体的重量(g)。粘结剂的重量通过自药剂溶解前的磁性片重量(g)扣除磁性体粉末的重量而算出。根据磁性体和粘结剂的重量(g)算出磁性片的磁性体和粘结剂的含有率(%)。(12)基于噪音吸收性可视化装置的电场强度测定使用株式会社噪音研究所制造的印刷基板电磁波分析系统(型号:ESV-3000)进行测定。测定中的印刷基板使用噪音研究所制造的样本基板。测定探针使用噪音研究所制造的电场探针。测定频率设为250~700MHz,各测定点处的该频率范围内的峰值电场强度的值绘图。试样的大小为13cm×18cm,根据将试样粘贴于样本基板前后的电场强度的差异观测电场强度衰减量。[实施例1]使用通过以下示出的制法制作的旭化成纤维株式会社制造的由聚酯树脂形成的纺粘无纺布(品名:Pureshize、产品编号:AS030)作为布帛,进行金属加工,与市售的磁性片粘贴,测定噪音吸收性能。对于通用的聚对苯二甲酸乙二醇酯,通过纺粘法在纺纱温度300℃下将长丝的长纤维群向移动收集面挤出,以纺纱速度3500m/分钟进行纺纱,电晕带电使其带电3μC/g左右而充分开纤,在收集网面上以基重约为7.5g/m2形成由平均纤维直径11μm长丝形成的具有5cm变化率为15%以下的均匀性的未结合长纤维织片(以下有时称为“织片层A”)。接着,对于聚对苯二甲酸乙二醇酯(熔融粘度ηsp/c为0.50),在纺纱温度300℃、加热空气温度320℃、喷出空气1000Nm3/hr/m的条件下、利用熔喷法进行纺纱,将平均纤维直径1.7μm的极细纤维制成基重约为5g/m2的无规织片(以下有时称为“织片层B”),直接向织片层A上喷出。自熔喷喷嘴至织片层A上表面为止的距离设为100mm,将熔喷喷嘴正下方的收集面处的吸力设为0.2kPa、并且将风速设定为约7m/秒。在织片层B的与织片层A相反一侧的表面,将聚对苯二甲酸乙二醇酯的长纤维织片与最初制备的织片层A同样地开纤,制备织片层A/织片层B/织片层A的3层的层叠织片。接着,使上述3层的层叠织片通过2个平辊之间进行热压接,得到无纺布层A/无纺布层B/无纺布层A的3层的层叠无纺布。在所得到的3层层叠纺粘无纺布(品名:Pureshize、产品编号:AS030)的源自最初形成的织片层A的无纺布层A上,进行金属的蒸镀加工,从而形成噪音吸收布帛。蒸镀采用真空蒸镀装置,作为热源使用Nilaco公司制造的standardboard(型号:SF-106钨)来实施。以真空度5×10-5torr且施加电压5V、蒸镀时间180秒为基本条件。需要说明的是,在实施例2及之后的金属加工中,也将上述条件作为金属加工的基本条件,为了使进行金属加工的金属量发生变化,控制真空度、到达蒸镀源的热量(根据情况为到达热源的电量)以及蒸镀时间,进行调整使其具有包含在本发明范围内的表面电阻率的常用对数值。通常,已经确定要进行金属加工的金属时,例如通过使蒸镀时间变化,可以简便地调整经金属加工的金属量。例如,使进行金属加工的金属的量减少时,可以使蒸镀时间降低,此外增加进行金属加工的金属的量时,可以增加蒸镀时间。另外,关于实施例1~10的噪音吸收布帛的磁导率,μ’的平均值在0.5~6GHz的范围内约为1.0,并且μ”的平均值在0.5~6GHz的范围内约为0.0。作为磁性片,使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度100μm)。需要说明的是,噪音吸收布帛与磁性片的粘贴中使用3M公司制造的双面粘合带(产品编号:9511)。将所得到的噪音吸收片的特性和评价结果示于以下的表1。另外,将磁场噪音和电场噪音的测定结果分别示于图9和图10,将由微带线法得到的测定结果示于图19,将电场分布图结果示于图24。需要说明的是,图22示出噪音吸收性可视化装置的电场分布图测定中使用的基板,图23示出未粘贴片(空白状态)的噪音吸收性可视化装置的电场分布图结果。由这些结果可知,磁场噪音和电场噪音均被良好地吸收。以下的表3中,将在构成纤维上附着有金属的布帛的电场噪音吸收效果设为Ae、将含有磁性材料的磁性体层的电场噪音吸收效果设为Be,示出该噪音吸收片的电场噪音吸收效果Ce的评价结果,并且,将在构成纤维上附着有金属的布帛的磁场噪音吸收效果设为Am、将含有磁性材料的磁性体层的磁场噪音吸收效果设为Bm,示出该噪音吸收片的磁场噪音吸收效果Cm的评价结果。由此明显可知,磁场噪音和电场噪音被良好地吸收。[实施例2~24]以上述实施例1作为基本条件,变更噪音吸收布帛、磁性片的构成/特性。变更点如以下的表1和表2所示。实施例2中,作为实施例1的市售磁性片,使用Doosung公司制造的磁性片。实施例3中,作为实施例1的市售磁性片,使用NEC-TOKIN公司制造的磁性片(厚度100μm)。实施例4中,作为实施例1的市售磁性片,使用3M公司制造的磁性片(厚度50μm)。实施例5中,改变蒸镀时间,使金属的厚度变化,除此之外依照实施例1。实施例6将金属变为Ag,除此之外依照实施例1。实施例7将噪音吸收布帛的基材变为AS022(原材料:聚酯、旭化成纤维株式会社制造),除此之外依照实施例1。实施例8将噪音吸收布帛的基材变为E05050(原材料:聚酯、旭化成纤维株式会社制造),除此之外依照实施例1。实施例9将噪音吸收布帛的基材变为E05050(原材料:聚酯、旭化成纤维株式会社制造),改变金属附着量,除此之外依照实施例1。实施例10将噪音吸收布帛的基材变为N05050(原材料:尼龙6、旭化成纤维株式会社制造),除此之外依照实施例1。实施例11中,作为噪音吸收的基材使用酯糸的塔夫绸,除此之外依照实施例1。实施例12中,作为实施例1的市售磁性片,使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度50μm)。实施例13中,作为实施例1的市售磁性片,使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度300μm)。实施例14中,作为实施例1的市售磁性片,使用大同特殊钢公司制造的磁性片(1MHz磁导率80)。实施例15中,作为实施例1的市售磁性片,使用大同特殊钢公司制造的磁性片(1MHz磁导率170)。实施例16中,作为实施例1的市售磁性片,使用3M公司制造的磁性片(厚度25μm)。实施例17~19中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表2所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。实施例20和21中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表2所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。实施例22中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表2所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。实施例23中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表2所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。实施例24中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表2所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。将各实施例中得到的噪音吸收片的特性和评价结果示于以下的表1和表2。另外,将实施例2的磁场噪音和电场噪音的测定结果分别示于图11和图12,将由微带线法得到的测定结果示于图20。由这些结果可知,各实施例中均良好地吸收了磁场噪音和电场噪音两者。[表1][表2][表3][比较例1~10]以上述实施例1作为基本条件,以下示出各比较例中的变更点。比较例1仅使用实施例1的噪音吸收布帛进行测定。比较例2仅使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度100μm)进行测定。比较例3仅使用Doosung公司制造的磁性片(厚度100μm)进行测定。比较例4仅使用NEC-TOKIN公司制造的磁性片(厚度100μm)进行测定。比较例5仅使用3M公司制造的磁性片(厚度50μm)进行测定。比较例6仅使用实施例8的噪音吸收布帛进行测定。比较例7仅使用实施例7的噪音吸收布帛进行测定。比较例8改变蒸镀时间,使金属的厚度变化,除此之外依照实施例8。比较例9使用电磁波屏蔽用屏蔽布帛(Cu-Ni镀覆品)来代替噪音吸收布帛,除此之外依照实施例1。比较例10将金属变为Ag,改变蒸镀时间从而使蒸镀金属量变化,除此之外依照实施例1。比较例11使用金属加工薄膜来代替噪音吸收布帛,除此之外依照实施例1。比较例12仅使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度50μm)进行测定。比较例13仅使用大同特殊钢公司制造的磁性片(厚度300μm)进行测定。比较例14仅使用大同特殊钢公司制造的磁性片(1MHz磁导率80)进行测定。比较例15仅使用大同特殊钢公司制造的磁性片(1MHz磁导率170)进行测定。比较例16仅使用3M公司制造的磁性片(厚度25μm)进行测定。比较例17~19中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表5所述的构成、特性的磁性片,仅使用该磁性片进行测定。比较例20和21中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表5所述的构成、特性的磁性片,使用该磁性片。比较例22中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表5所述的构成、特性的磁性片,仅使用该磁性片进行测定。比较例23中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表5所述的构成、特性的磁性片,仅使用该磁性片进行测定。比较例24中,使用将通常能获取的以Fe作为主成分的磁性体分散于粘结剂而成的浆料,通过通常的涂布方法制作具有以下的表5所述的构成、特性的磁性片,仅使用该磁性片进行测定。比较例25仅使用实施例6的噪音吸收布帛进行测定。比较例26仅使用实施例9的噪音吸收布帛进行测定。比较例27仅使用实施例10的噪音吸收布帛进行测定。比较例28仅使用实施例11的噪音吸收布帛进行测定。将各比较例中使用的噪音吸收片的特性和评价结果示于以下的表4~6。另外,将比较例1的磁场噪音和电场噪音的测定结果分别示于图13和图14,将比较例2的磁场噪音和电场噪音的测定结果分别示于图15和图16,将比较例3的磁场噪音和电场噪音的测定结果分别示于图17和图18。进而,将比较例9的由微带线法得到的测定结果示于图21,将电场分布图结果示于图25。根据图21的结果,噪音吸收布帛的表面电阻值的常用对数值不足0时,反射(S11)成分大,妨碍噪音吸收性能(P-loss/P-in)。另外,根据图25可知,噪音吸收布帛的表面电阻值的常用对数值不足0时,如上所述噪音吸收性能小,在布帛内部噪音未被消耗,因此噪音在片端部发生二次辐射(片端部分布为红色)。其在电子设备内部发生了不期望的噪音,由该方面出发,表面电阻值的常用对数值不足0的基材也不适于本发明。[表4][表5][表6]比较例25比较例26比较例27比较例28噪音吸收布帛的基材AS030E05050N05050塔夫绸噪音吸收布帛的厚度μm30170170100噪音吸收布帛的基重g/m220505050噪音吸收布帛的常规纤维的纤维直径μm12161646噪音吸收布帛的极细纤维的纤维直径μm1.7---噪音吸收布帛的平均开孔直径μm92018110噪音吸收布帛的涂布金属种类AgALALAL噪音吸收布帛的涂布金属的厚度nm5454532噪音吸收布帛的表面电阻率的绝对值Ω/□372507022噪音吸收布帛的表面电阻率的常用对数0.53.91.81.3磁性片----磁性片的厚度----磁性片的磁导率(1MHz)----磁性片的磁性体粉末的含量wt%----磁性片的粘结剂的含量wt%----MSL传导噪音测定结果损失率:1GHz0.480.110.180.05S112值:1GHz0.190.010.010.01损失率:3GHz0.680.380.540.25S112值:3GHz0.190.010.040.01损失率:10GHz0.790.820.900.55S112值:10GHz0.020.040.030.01MSL放射噪音测定结果(2.45GHz)磁场dB-4.0-1.8-2.5-1.3电场dB-5.1-2.3-2.72.8副作用----产业上的可利用性本发明的噪音吸收片不易反射电磁波且噪音吸收性能优异,而且对宽频带范围的噪音有效,对于磁场/电场两者的噪音成分具有高的噪音吸收效果,因此产业上的利用价值极大。附图标记说明1噪音吸收片2磁性体层3噪音吸收布帛4磁性体颗粒5粘结剂6金属7纤维8金属簇9网络分析仪10微带线固定器11试样12微带线13磁场和电场用探针14频谱分析仪当前第1页1 2 3 
再多了解一些
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