用于核燃料棒的端帽的制作方法

文档序号:13173314阅读:429来源:国知局
用于核燃料棒的端帽的制作方法
本实用新型涉及核反应堆领域,尤其涉及用于核燃料棒的端帽。
背景技术
:在典型的核反应堆中,反应堆芯体通常包括一定数量的燃料组件,每个燃料组件都由燃料棒的阵列组成。每个燃料棒都包括通过上、下端帽或塞密封的管状包壳。核反应堆芯体由此类燃料组件的阵列组成。技术实现要素:通常,本公开提供了一种用于核燃料棒的端帽和将该端帽焊接在燃料棒的包壳管上以在端帽与包壳管之间产生焊接接头的方法。端帽在与包壳管靠接的端部中包括成角度的凹部。本文中描述的一个特定实施方案是一种用于核燃料棒的端帽。该端帽具有尖端、用于附接到包壳管的相对的靠接端、和外表面。靠接端具有位于其中的成角度的凹槽以及由端帽的外表面和凹槽的外壁限定出的环形肩部。成角度的凹槽的外壁与外表面形成不小于5度的角度。在上述实施方案中,所述凹槽是由所述外壁和内壁限定出的沟槽,所述靠接端还具有由所述内壁限定出的中央底座。所述沟槽在该靠接端处具有1-2mm的在所述成角度的外壁与所述内壁之间的宽度。所述凹槽具有0.5-5mm的深度。在本实用新型中,所述角度例如为10-20度,或者为70-80度。本文中描述的另一个特定实施方案是另一种用于核燃料棒的端帽。该端帽具有用于附接到包壳管的靠接端。该靠接端具有环形肩部和成角度的凹槽,该凹槽具有外壁。外壁与环形肩部形成不小于95度的角度。本文中描述的又一个特定实施方式是一种燃料棒,其包括包壳管和端帽。该端帽具有外表面、其中具有成角度的凹槽的靠接端以及由所述外表面和所述凹槽的外壁限定出的环形肩部。环形肩部可以比包壳管的壁厚宽至少0.05mm,例如宽至少0.1mm。本文中描述的又一个特定实施方案是一种由端帽和包壳管形成燃料棒的方法。该方法包括提供在端部中具有成角度的凹槽的端帽,并且将端帽电极附接到端帽,以及提供包壳管并且将包壳电极附接到其上。端帽与包壳管靠接,并且在向端帽和包壳管施加压缩力的同时电流从端帽电极施加至包壳电极。端帽和/或包壳管的一部分塑性变形而形成焊接接头。本公开一般而言还提供了包括监视焊接操作的一个或多个焊接参数的焊接方法。一个或多个焊接参数可包括焊接电流、焊接力、包壳管延伸范围和焊接持续时间。如果焊接操作以满足预定焊接参数条件的焊接参数中的一个或多个焊接参数执行,则可完成将焊接接头分类为满足焊缝品质条件。在上述方案中,优选地,所述包壳管和所述端帽中的每一者都包括HT9(Fe-12Cr-1MoV)。提供本
实用新型内容是为了以简化的形式介绍发明思想的某些选择,在下文的具体实施方式中进一步描述了所述发明思想。此
实用新型内容并非旨在确定要求保护的主体的关键特征或主要特征,也非旨在用于限制要求保护的主题的范围。通过阅读以下详细说明,这些和各种其它特征和优点将显而易见。附图说明通过结合附图阅读以下描述各种实施方案的详细说明,可最好地理解描述的技术。图1是具有多个燃料棒的核反应堆芯体的示意图,其中示出了单个燃料棒。图2A是燃料棒的一部分、特别是附接到包壳管的端帽的示意性截面侧视图;图2B是与包壳管分离的端帽的示意性截面侧视图;图2C是图2B的端帽的放大部分;图2D是端帽的替代实施方案的放大部分。图3是沿图2A中的线3-3截取的截面图。图4A是另一示例性端帽的示意性截面侧视图;图4B是端帽的示意性端视图。图5是焊接焊缝移位的示意图。图6是焊接端帽和包壳管的方法的逐步流程图。图7是端帽与包壳管之间的焊缝的显微照片。图8是取决于测定的焊接电流的焊缝位移的图形表示。图9是电流与焊缝截面积的关联性的图形表示。图10是取决于电流的最小焊缝位移的图形表示。具体实施方式一种特定类型的核反应堆,行波反应堆(TWR)可包括设计用于在不补给燃料的情况下具有长燃料周期的增殖和燃烧平衡的钠冷却式快速反应堆。TWR燃料组件可基于不锈钢包壳中的金属燃料,例如HT9(Fe-12Cr-1MoV)。这些燃料棒的制造可包括例如通过电阻压力焊接(RPW)也称为压力电阻焊接(PRW)将端帽焊接到包壳管的顶部和底部。RPW工艺能够在用于多种材料包括HT9的宽参数范围内产生令人满意的焊缝。RPW工艺可产生强度比包壳壁高并且在燃料棒制作中成功地用作HT9包壳管闭合焊缝,包括用于HT9端帽。如上所述,这里提供了一种用于核燃料棒的端帽和将该端帽焊接在包壳管上、特别是将HT9端帽焊接到HT9包壳管的方法。这里还提供了焊接技术和用于将燃料棒包壳管焊缝分类的技术。在以下说明中,参考了附图,附图构成本申请的一部分并且通过图示的方式示出了至少一个具体实施方案。以下说明提供了另外的具体实施方案。应理解,其它实施方案是可设想的并且可在不脱离本公开的范围或精神的前提下做出。因此,以下详细说明不应在限制的意义上考虑。虽然本公开不受此限制,但通过对以下提供的例子的讨论,将获得本公开的各个方面的理解。图1中图解地示出的核反应堆芯体100包括燃料棒104的阵列102。虽然说明性的芯体100包括6×10阵列的燃料棒,但反应堆可包括数千个或数万个燃料棒104,其典型地布置在称为燃料组件的结构组合中。单个燃料棒104也在图1中被概略性地示出。燃料棒104包括限定出内部的包壳管106,其中有作为燃料的可裂变物质,在图示的实施方案中为燃料芯块108堆。包壳管106在其上端插入有上端帽110并且在其下端插入有下端帽112。通过将上端帽110和/或下端帽112附接在包壳管106上来插入燃料棒104。上端帽110、下端帽112的这种附接需要足够牢固以防止在核反应堆运行期间破裂。上端帽110、下端帽112可例如通过熔焊或固态焊接而被围焊或对焊在包壳管106的相对端上。也可进行与管靠接的端帽的电阻焊接——例如,电阻压力焊接(RPW)或压力电阻焊接(PRW)——以密封杆104。在这种方法中,高电流经过承受压缩负载的包壳106和上端帽110或下端帽112。上端帽110、下端帽112与包壳管106之间的界面处的电阻产生局部发热,从而引起形成端帽110、112和/或包壳管106的材料的一部分的熔融,并且因此形成结合部。虽然电阻焊接具有许多希望有的属性,包括比包壳管自身牢固的焊缝结合线,但该工艺具有一些缺点。例如,非破坏性的焊缝检查通常是不可行的。结合品质也会对在一些情况下没有检测手段的污染物敏感。在焊接后过程中典型地必须机械地去除或抑制焊缝加厚或毛刺,这使该过程复杂。然而,本文公开了研发成提供一个范围的焊接参数——包括电流——的焊接参数,在该焊接参数的范围内可将包壳管106成功和一致地与上端帽110、下端帽112接合。得到的电阻焊缝满足非破坏性和破坏性的检查要求。图2A、2B、2C和3示出在与研发的焊接参数结合时特别有益于产生令人满意的焊缝的压力电阻焊接的端帽的一个特定实施方案。图2A和2B示出燃料棒200的一部分,特别是包壳管210和端帽220的截面。端帽220可以是上端帽或下端帽。适合于包壳管210和/或端帽220的材料包括多种合金,例如铁基不锈钢422、铁基T91(Fe-9Cr-1MoVNb)和T92、铁基氧化物弥散强化(ODS)钢、316不锈钢、D9不锈钢(其与316不锈钢类似但添加了Ti)和铁基HT9(Fe-12Cr-1MoV)。在该特定实施方案中,包壳管210具有厚度为T的筒状壁212和末端部214。末端部214具有基于壁212的厚度T以及壁212的内径和外径的表面积。适合于包壳管210的特定例子具有在表1中提供的尺寸。表1在该实施方案中大体呈具有圆柱形基部延伸范围的圆锥形的端帽220具有尖端222和圆形基部223,该圆形基部具有构造成与包壳管210的壁212靠接的端面224。基部223具有外径与包壳管210的壁212的外径大致相同的外表面。从基部223的外表面向内,在靠接端面224中存在凹槽,特别是形成成角度的底切的环形通道或沟槽225。如在图2B和图3中所见的,成角度的沟槽225具有外壁227和内壁229并且将中央底座226与周围的环形肩部区域228分离。环形肩部区域228在端帽220的外表面与成角度的环形沟槽225的外壁227之间存在于靠接端面224上或其中或以其它方式存在。成角度的环形沟槽225也具有至少0.5mm的在端面224处测量时的外壁227与内壁229之间的径向宽度或厚度。在一些实施方案中,成角度的环形沟槽225具有0.5-4mm的宽度,在另一些实施方案中,该宽度为1-2mm。一个示例性宽度为1.37mm。现在参照图2C,成角度的环形沟槽225的外壁227和基部223的外表面在靠接端面224处形成角度α,在一些实施方案中该角度不小于5度但小于90度(即,大于或等于5度且小于90度)。在一些实施方案中,该角度α为10-80度,例如10-20度或70-80度。一个示例性角度α为15度,而另一个示例性角度α为75度。外壁227也与靠接端面224、特别是环形肩部区域228形成角度β,在一些实施方案中该角度β不小于95度但小于180度(即,大于或等于95度且小于180度)。在一些实施方案中,该角度β为100-165度。一个示例性角度为105度。因此,对于成角度的沟槽225的深度的至少一部分而言,成角度的沟槽225的外壁227与端帽220的基部223的外表面之间的距离不是恒定的,而是沿环形沟槽225的深度增大。该外壁角度——角度α或角度β——限定外壁227的角度并且是成角度的凹槽或沟槽的基础。根据上一段并且如以下进一步所述,这里呈现的实用新型包括具有成角度的凹槽——例如成角度的沟槽——的端帽,由凹槽的外壁关于贴近端帽的靠接端的端帽外壁限定的外壁角度不小于5度,和/或凹槽的外壁关于端帽的靠接端不小于95度。尽管这里可公开并实现小于5度和/或95度的角度,但申请人特别地对具有与外部壁成小于5度的角度的外壁和与靠接端成小于95度的角度的外壁的两种成角度的凹槽的端帽放弃权利。如在图2C以及图2B中所见的,成角度的环形沟槽225具有从靠接端面224到其与靠接端面224相对并且在远侧的末端部的深度d;该深度d为至少0.5mm。在一些实施方案中,环形沟槽225具有0.5-5mm的深度d,在另一些实施方案中,该深度为1-3mm。一个示例性深度为1.78mm。根据用于在端帽220中形成成角度的沟槽225的技术,沟槽225可具有圆形末端部;沟槽225的深度的不具有圆形末端部的部分为图2C中所见的深度D。外壁227的从深度D的靠接端面224起的至少大部分具有成角度或倾斜的外壁角度,其具有不小于5度且小于90度的角度α和不小于95度且小于180度的角度β中的一者或两者。在一些实施方案中,外壁227的整个深度D不具有外壁角度,而是外壁227的至少大部分具有外壁角度;例如,外壁227的深度的至少50%具有外壁角度,例如外壁227的深度D的至少75%具有外壁角度。例如,成角度的外壁227可从靠接端面224延伸2mm,凹槽深度D为3mm。在图2D所示的另一实施方案中,端帽220’具有成角度的凹槽225’,其中成角度的外壁227’的成角度的部分不是在靠接端面224’处开始,而是该外壁角度在紧邻靠接端面224’的起始点230开始其角度α或角度β。例如,起始点230可以是距离靠接端面224’约0.5mm或1mm并且被视为紧接靠接端面224’。附加地或替代地,起始点230可以距离靠接端面224’(深度的)例如约1%或5%或10%并且被视为紧接靠接端面224’。例如,成角度的外壁227’的起始点230可以在自靠接端面224’起约0.5mm处并且以其角度α或角度β延伸1.5mm,凹槽的深度为3mm。成角度的环形沟槽225的内壁229可平行于外壁227或可在任意方向上倾斜。如在图2B中和图3中所见的,端帽基部223的外表面与成角度的环形沟槽225之间的靠接端面224的环形肩部区域228具有宽度w。该宽度w不小于包壳管210的筒状壁212的厚度T;这可通过w≥T来表示。在一些实施方案中,宽度w比壁厚T大至少0.05mm,而在另一些实施方案中比壁厚T大至少0.1mm。然而,在这些实施方案中,宽度w比壁厚T大不超过1mm,并且在一些实施方案中不超过0.5mm。示例性宽度w比壁厚T大0.125mm,并且另一个例子为大0.15mm。附加地或替代地,宽度w比壁厚T大至少10%,而在另一些实施方案中比壁厚T大至少30%或35%。然而,在这些实施方案中,宽度w比壁厚T大不超过75%。端帽的一个替代实施方案在图4A和4B中被图示为端帽420。端帽420具有与端帽220相似的各种特征,不具有环形沟槽或中央底座除外。端帽420具有尖端422和基部423,该基部具有构造成与包壳管的壁靠接的端面424。从基部423的外表面向内,靠接端面424中存在由形成成角度的底切的成角度的或倾斜的壁427形成的凹槽425。环形肩部区域428在帽420的外表面与形成成角度的凹槽425的成角度的壁427之间存在于靠接端面424上或其中或以其它方式存在。端帽420的各种尺寸和特征与以上关于端帽220讨论的尺寸和特征相似。应指出,尽管将端帽220、420图示为具有圆柱形基部和锥形部分处的圆形末端的大体圆锥形,但端帽220、420可具有任何形状或结构,例如圆顶端部、扁平端部、整体锥形或整体圆锥形,或复杂设计。在焊接(例如,PRW或RPW)期间,将电极安置在包壳管和端帽中的每一者上。包壳管和端帽保持靠接接合并且高电流从各部件通过。由于材料(例如,HT9)而引起的电阻产生局部发热,从而引起两个部件之间的结合。在图5中,包壳管510与端帽520靠接。包壳管510与包壳电极451电连接并且端帽520与端帽520与端帽电极552电连接。包壳管510朝端帽520延伸超出包壳电极551的端面的量称为包壳延伸范围。在焊接之后,通过包壳管510和端帽510中的任一者或两者的材料的塑性变形而在包壳管510和端帽520的靠接处形成焊缝530;然而,大量材料已从端帽520和/或包壳管510移位(特别地,包壳延伸范围)并且固化作为直径比原始端帽520和包壳管510两者大的焊缝530的一部分。通常称为“镦粗/加厚”的这种过量材料形成比包壳管壁厚厚得多的焊接接头530。在一些实施方案中,镦粗为焊缝提供了增加的强度。为了更好地控制镦粗并且获得跨多个燃料棒的一致性,利用如以上在图2A、2B、2C和3和/或图4A和4B中所述的端帽。通过包括环形肩部(例如,环形肩部228、428),焊接工艺期间的电流在较小的环形区域中并且因此在体积更小的材料内局部化。当不存在环形肩部时,在一些实施方案中,需要高得多的电流以获得令人满意的焊接接头。不与环形肩部联用的更高电流会引起材料的局部熔融和/或从焊缝区域的非期望的金属驱斥。具有环形肩部减少和限制了必须加热和变形以便形成与包壳管的良好接合的端帽的材料量。另外,邻近环形肩部的底切区域(例如,成角度的沟槽225或成角度的凹槽425)通过提供材料可流入其中的体积而收纳来自焊缝区域的任何非期望的金属驱斥。形成环形肩部的倾斜的或成角度的壁(例如,成角度的沟槽225的外壁227,或成角度的凹槽425的壁427)可引导任何过量的材料流离焊接接头。换言之,成角度的或倾斜的壁可有利于熔融材料流离焊缝区域。图6是用于将端帽附接在用于燃料棒的包壳管上的示例性方法600的流程图。在操作步骤602中,提供端帽;该端帽包括由倾斜的或成角度的外壁形成的成角度的环形沟槽。在替代操作中,提供具有成角度的中央凹槽的端帽。在任一操作中,该端帽具有环形肩部并且可由HT9形成。在操作步骤603中将电极附接在端帽上。在操作步骤604中提供包壳管,并且在操作步骤605中将电极附接在包壳管上。包壳管可由HT9形成。在操作步骤606中,将端帽与包壳管靠接。在操作步骤608中经由电极对端帽和包壳管施加焊接电流预定时间,同时施加压缩焊接力。在操作步骤610中,端帽和包壳管中的任一者或两者的一部分发生塑性变形而形成焊接接头。如果诸如焊接电流、焊接力、包壳管延伸部和焊接持续时间的焊接参数中的一个或多个焊接参数处于预定参数条件内,则焊接接头满足焊缝品质条件。图7示出包壳管与具有倾斜的环形沟槽的端帽之间的令人满意的焊缝,该焊缝通过RPW形成。包壳管在照片中位于左侧并且端帽位于右侧,两个部件的外部或外表面朝向照片的底部。可容易地看到,该端帽具有远离端帽的外表面倾斜并且具有比包壳管壁的厚度厚的环形肩部的沟槽壁。焊接接头厚,与包壳管和端帽两者的金属粘附良好。返回图5,该图也示意性地示出了焊缝位移,其是端帽电极在焊接之后关于在焊接之前的位置变化的度量。图5示出端帽520和端帽电极552在焊接之后如何移位成更靠近包壳管510和包壳电极551。已经发现取决于测定的电流的焊缝位移随着包壳截面积增大而增大。换言之,包壳管末端面积越大,使焊缝移位一定距离所需的电流越多。同样,包壳管端面积越小,使端帽电极移位所需的电流越少。多种焊接参数影响包壳管与端帽之间的焊接接头,特别是当包壳管和端帽两者是HT9时。研发了可用以使包壳管成功和一致地与端帽接合的若干电阻焊接参数,包括电流、管壁厚度和/或面积、包壳管延伸距离、端帽电极的焊接力、焊接电流和焊接持续时间。HT9样品的电阻压力焊接典型地形成端帽与包壳管之间的优质焊接接头。如果焊接电流或焊接力过低,则端帽不会正确地地与包壳管结合。如果使用过大的焊接力或过高的焊接电流,则会伴随着金属的显著驱斥(错位)而发生接头的融合,并且可能发生局部熔融。在焊接之后,可执行常温爆破试验以测试焊缝耐久性并确定样品的破坏位置。常温爆破试验是确定焊缝品质的度量标准。如果样品的包壳壁中发生破坏,则样品通过爆破试验。如果样品的焊接接头或热影响区中发生破坏,则样品通不过爆破试验。表2示出用于RPW的四个不同焊接输入参数、它们对测定的输出的相应影响和用于检查焊缝品质的破坏性试验结果的例子。表2输入参数输出测量值示例性破坏性试验焊接电流焊接电流常温顶破试验焊接力焊缝位移金相管延伸范围镦粗尺寸微观硬度焊接持续时间外观高温顶破试验在表2中的四个输入参数之中,焊缝品质对焊接电流更敏感。执行电流扫描确立了电流、位移和常温顶破试验性能之间的关系。可基于外观和顶破试验性能来选择电流范围。可在电流扫描期间评估工艺极限值。预期最小电流样品通不过常温顶破试验,因为电流不足以提供充分的结合。高电流样品可发生熔融、金属驱斥和其它潜在的不利条件。虽然高电流样品典型地产生厚结合线,但金属驱斥量(镦粗)可能产生显著更大的外径,并且因此对于焊接状态而言可能是不希望的。针对来自表1的四个包壳管样品(由HT9制成)中的每一个通过RPW制备10个样品用于电流扫描试验。如图2A、2B和2C所示将包壳管焊接在端帽(由HT9制成)上。针对各样品条件递增地增加编程电流,并且对每个样品记录测得的电流和焊缝位移。测定的电流典型地比编程(输入)电流多并且因此对于焊接工艺中的能量输入而言是更好的度量标准。将焊接持续时间固定在用于试验的恒定值。通过顶破试验的样品在包壳与端帽之间具有厚焊接接头。图7示出可接受的焊接接头的样品。焊缝位移是端帽电极在焊接前后的位置变化的度量;这在图5中示意性地示出。焊缝位移与测定电流随着包壳截面积增大而增大。换言之,末端面积(或焊缝截面)越大,使焊缝移位一定距离所需的电流越多。同样,焊缝截面越小,使端帽电极移位所需的电流越少。图8示出取决于测定的焊接电流的焊缝位移的散点图,其中值根据观察到的最大值而标准化。针对全部四个样品型号示出了位移值。通过顶破试验的样品是在较高电流下焊接的样品,而用于特定样品类型的全部低电流焊缝通不过顶破试验。结果是用于引起将通过顶破试验的成功焊接所需的最小电流的明确界定的“线”。焊接研发中的电流扫描的结果产生可用于焊接性能的预测目的的趋势。首先,改变包壳管尺寸将导致不同的截面积,其随后将需要一组不同的焊接参数以用于将端帽成功焊接到包壳管上。基于各包壳型号通过顶破试验所需的最小电流,研究了电流与焊缝截面积的关联性;参见图9。该曲线图示出基于一定的焊缝截面积而对成功的焊接接头所需的最小焊接电流的预测。选择比该最小电流线高一些的焊接电流应当产生成功的焊接接头。该关系可用于将焊接结果转换为其它接头构型。其次,代替执行破坏性或非破坏性分析以验证焊缝品质,焊接后状态的检查是用于确定焊缝的品质的快速和容易的检验。图10示出基于测定的峰值电流对通过顶破试验的成功焊接接头的最小焊缝位移的预测。通过对任何特定焊缝检查测定的电流,如果焊缝位移超过该关联性的阈值,则焊缝是成功的。处于焊接位移中的这些阈值之下将是报废原因。可使用测定电流与测定位移之间的这种简单关系作为用于确定焊缝品质和接受度的快速处理工具。顶破试验的结果表明,可基于焊接电流和焊缝位移值精确地预测性能。试验结果表明,焊接电流和焊缝位移是影响焊缝品质的主要参数。焊接电流与焊缝位移之间存在线性关系,其中焊接电流是规定的输入参数并且焊缝位移是基于焊接条件的测定输出值。可基于焊接电流和焊缝位移精确地预测顶破试验性能。以上已说明了各种实施方案,例如燃料棒端帽、焊接方法和分析焊缝的方法。例如通过电阻压力焊接或压力电阻焊接,可将上文描述和下文要求专利权的端帽中的每一个和任何端帽焊接在包壳管上以形成燃料棒。例如,以上描述了包括将核燃料棒的Fe-12Cr-1MoV(HT9)端帽电阻压力焊接在核燃料棒的Fe-12Cr-1MoV(HT9)包壳管上以在端帽与包壳管之间产生焊接接头的方法。该方法包括:监视电阻压力焊接操作的一个或多个焊接参数,该一个或多个焊接参数包括焊接电流、焊接力、包壳管延伸范围和焊接持续时间中的至少一者;以及在以满足预定焊接参数条件的焊接参数中的一个或多个焊接参数执行电阻压力焊接操作的情况下将焊接接头分类为满足焊缝品质条件。附加地或替代地,该方法可包括:监视至少四个焊接参数,包括焊接电流、焊接力、管延伸范围和焊接持续时间;以及在以满足单独的预定焊接参数条件的每个监视的焊接参数执行电阻压力焊接操作的情况下将焊接接头分类为满足焊缝品质条件。焊接电流可通过测量焊接电流来监视,焊接力可通过测量焊缝位移来监视,管延伸范围可通过测量镦粗尺寸来监视,和/或焊接持续时间可通过外观来监视。作为另一个例子,以上描述了电阻压力焊接系统,该系统包括:与焊接变压器联接并且构造成固定在核燃料棒的端帽上的端帽电极,该端帽由Fe-12Cr-1MoV(HT9)材料形成;和包壳电极,该包壳电极与焊接变压器联接并且构造成固定在核燃料棒的包壳管上,该包壳管由Fe-12Cr-1MoV(HT9)材料形成,端帽电极和包壳电极还构造成利用由电源经焊接变压器提供的电流将端帽电阻压力焊接在包壳管上。以上说明书提供了本实用新型的示例性实施方案的结构和用途的完整说明。以上说明提供了具体实施方案。在各种实施方案之间,特征和/或元件可互换。应理解,其它实施方案是可设想的并且可在不脱离本公开的范围或精神的前提下做出。因此,以上详细说明不应在限制的意义上考虑。虽然本公开不受此限制,但通过对提供的例子的讨论,将获得本公开的各个方面的理解。除非另外指出,否则表达特征尺寸、量和物理特性的所有数值应当被理解为通过用语“约”修饰。因此,除非相反地指出,否则所阐述的任何数值参数是可根据旨在由本领域的技术人员利用本文中公开的教导获得的期望特性而变化的近似值。如本文中所使用,单数形式“一”、“一个”和“该”涵盖具有复数指代物的实施方案,除非内容明显另有所指。如在本说明书和附后权利要求中所使用,用语“或”一般在其包括“和/或”的意义上使用,除非内容明显另有所指。与空间有关的用语等,包括但不限于“底部”、“下”、“顶部”、“上”、“下面”、“下方”、“上方”、“位于顶部”、“上”等,如果在文中使用的话,为了容易说明而利用以描述元件之间的空间关系。除图中示出并且在文中描述的特定取向以外,这种与空间有关的用语涵盖装置的不同取向。例如,如果图中示出的结构倒转或翻转,则前面被描述为在其它元件下方或下面的部分然后将在这些其它元件上方或上面。由于本实用新型的许多实施方案可在不偏离本实用新型的精神和范围的前提下做出,所以本实用新型在于附后权利要求。此外,不同实施方案的结构特征可组合在又一个实施方案中而不脱离叙述的权利要求。当前第1页1 2 3 
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