专利名称：一种可节省配筋量的制梁台座的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及一种在制作铁路客运专线时所需的预制箱梁时，所用
到的制梁台座；尤其涉及一种可节省制所用的配筋量的制梁台座。
背景技术：
制梁台座是梁场在箱梁预制施工时的主要施工平台。模板安装、钢肋 笼安装及其联结、梁体混凝土灌注与养护、预张拉、初张拉等多道施工工 序均在制梁台座上完成，通常制梁台座的设计需根据预制箱梁及地质情况 进行设计。
目前大量开工的铁路客运专线在梁场制梁台座设计上都没有 一设计 规程，且各家由于水平不一，采用的设计差别很大。据调查，有些设计的 制梁台座，设计所需费用竟高达每个制梁台座30-40万元，而较合理的设 计制梁台座能减少到10-20万元。在梁场制梁台座的制作中，其中会用到 很多的钢筋，而钢筋的成本在该梁场制梁台座的制作中占了很大一部分成 本，因此节约钢筋的用量对于降低梁场制梁台座的成本有很大贡献；在梁 场制梁台座的设计中，不同的设计会造成不同的钢筋的用量，为了解决现 有的梁场制梁台座钢筋用量大，从而造成成本高的缺陷，有必要提出一种 新的梁场制梁台座，节省配筋用量，从而可降低制梁台座成本。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种可节省配筋量的制梁台座，通过 在连续墙的两端设置沉降缝的方法，来降低配筋用量。
为解决以上技术问题，本发明提供的一种可节省配筋量的制梁台座， 包括台基；设于台基上的三道彼此相互平行且沿纵长方向延伸的连续墙； 数个与连续墙垂直且相互平行的联系梁，设于三道连续墙中间，连接该三 个连续墙；其特征在于于制梁台座的两端部分别设有一沉降缝。
较佳地，所述的沉降缝距离制梁台座的末端的距离为3m。
通过以上所述的技术方案，本发明的一种可节省配筋量的制梁台座，
3由于沉降缝的设置，使梁体在预应力初张拉前后对连续墙的作用均只考虑 了抗压作用，不用考虑其抗弯作用，在台座中连续墙的配筋只需考虑构造 配筋即可，因此相比采用弹性地基梁原理设计的台座减少了大量的钢筋用
量。通过计算，制梁台座的基础梁的配筋量达15977mm2;如果设置沉 降缝，制梁台座的基础梁的配筋量为1700 x 1500 x 0.2%=5100mm2，减 小了 10000多mm2。而且在该实施例中，通过设置沉降缝设计的梁场制梁 台座满足了制梁的要求，且较经济，每个梁场制梁台座约10万元，说明 计算模型的假设是合理可靠的。
图1为本实用新型一较佳实施例的制梁台座的平面俯视图2为本实用新型一较佳实施例的制梁台座半幅侧面图3为图1所示的制梁台座沿C-C方向的剖面图4为图1所示的制梁台座沿B-B方向的剖面图5为浇注混凝土完毕至未张拉时(第一阶段)台座受力简图；以及
图6为初张拉完毕到提梁之前(第二阶段)台座受力简图。
具体实施方式
参考附图对实用新型 一较佳实施例的梁场制梁台座作详细说明。 梁场制梁台座是在梁场制梁时用来制作预制箱梁的基座，参考图1~ 4,梁场制梁台座10—般包括台基11，该台基分为端部台基111和中段 台基112,其中端部台基111主要由C25钢筋砼层组成，中段台基112主 要由C25素砼层组成；设于台基11上的三道连续墙12,该三道连续墙 12彼此之间相互平行，且连续墙12沿纵长方向延伸，其长度以适合箱梁 为宜；复数个垂直于所述连续墙12且相互平行的联系梁13,设于三道连 续墙中间，连接该三道连续墙12;在本实用新型中于台座10的两端部， 分别设置一沉降缝14。
梁场制梁台座的受力一般可分为两个主要阶段，第一阶段在预制梁 的混凝土浇注完毕至未张拉时，预制梁的荷载均布于制梁台座上，如图5 所示；第二阶段初张拉完毕到提梁之前，此时荷载逐渐向制梁台座两端 集中，如图6所示。梁场制梁台座的设计需同时满足上述两个阶段的受力 要求，这两个受力过程均需满足箱梁如下变形设计要求基础不均匀沉降
4值与底模变形值之和<2mm/m,且箱梁4个支座板处平面相对高差《 2mm。
在第二阶段，梁场制梁台座要同时考虑抗弯作用和抗压作用，传统的 梁场制梁台座为了满足两个阶段的受力要求，通常是增加台座中的配筋 量，然而这样做势必会增加梁场制梁台座的成本。为就节省梁场制梁台座 的成本，本实用新型通过在梁场制梁台座的的两端处分别设置一沉降缝 14,在该实施例中两沉降缝14的位置位于距离梁场制梁台座的两端3m 的位置，即图示中L-3m。由于沉降缝14的设置，使梁体在预应力初张 拉前后对连续墙的作用均只考虑了抗压作用，不用考虑其抗弯作用，在台 座中连续墙的配筋只需考虑构造配筋即可，因此相比采用弹性地基梁原理 设计的台座减少了大量的钢筋用量。通过计算，制梁台座的基础梁的配筋 量达15977mm2;如果设置沉降缝，制梁台座的基础梁的配筋量为1700 x 1500 x 0.2%=5100mm2,减小了 10000多mm2。而且在该实施例中，通 过设置沉降缝设计的梁场制梁台座满足了制梁的要求，且较经济，每个梁 场制梁台座约IO万元，说明计算模型的假设是合理可靠的。
在具体的施工时，地基的受力同样应该满足两种受力阶段的变形和强 度控制的要求。第一阶段地基均匀承受上部整个箱梁重量；第二阶段在预 应力初张拉后，由于预应力筋的张拉引起梁的上拱，使箱梁由两端各3m 范围内的台座均匀承担。根据有关规范和经验，作用在混凝土台座上的荷 载主要有外模加端模1200kN左右，内模800kN左右，梁重8944kN， 附加施工荷载300kN，预张拉前总荷载达11244kN，贝'J 32.6m的箱梁作用 于台座上的均布力为345kN/m。初张拉后，箱梁两端承受梁体及部分4莫板 重量，每端侧模和底模自重70kN,则每端总荷载约为4542kN， 3m范围 内的均布力为1514kN/m。两个阶段的受力简图如图5、图6所示。
在该具体实施例中，对该梁场制梁台座所用的地基20也进行了相应 的处理，于制梁台座10的两端地基20处铺设有一层碎石垫层21,于石争 石垫层21上为C25钢筋砼层(参考图3)，于制梁台座IO的中间段地基 20铺设有一层级配碎石层22，于级配碎石层22上为C25素砼层，并结 合该实施例的地基状况，以及地基的受力情况对地基进行了相应的加固处 理，于地基处设置8根直径为500mm，长为9m的CFG桩23。
制梁台座在第二阶段将在两端对地基产生较大的集中荷载，该实施例 中的梁场天然地基承载力只有150kPa，而在箱梁两端集中受力后将对地基产生近280kPa的压力(两端采用的是3mx 6m的寂板基础)，所以两 端地基进行了地基处理，采用了直径为500mm，长为9m的CFG桩进行 了处理，处理后的复合地基承载力可达390kPa，满足了张拉后两端地基 承载力的要求。但这样是必会带来一个问题，如果两端局部加固，而中间 段地基若不加固，则在第一阶段中均布压力下，由于地基的不均匀会产生 差异沉降，经计算达不到箱梁的对地基变形的要求。考虑到地基的均匀性， 在中间段地基也采用了与端部相同置换率的CFG桩进行加固，并且釆用 了 lm宽的无筋扩展条形基础，此时基底压力约为141kPa，天然地基承载 力为150kPa完全满足承载力要求。
通过以上的地基基础设计，使地基的承载力满足两个阶段的受力要求。
权利要求1、一种可节省配筋量的制梁台座，包括台基；设于台基上的三道彼此相互平行且沿纵长方向延伸的连续墙；数个与连续墙垂直且相互平行的联系梁，设于三道连续墙中间，连接该三个连续墙；其特征在于于制梁台座的两端部分别设有一沉降缝。
2、 如权利要求1所述的可节省配筋量的制梁台座，其特征在于所 述的沉降缝距离制梁台座的末端的距离为3m。
专利摘要本实用新型提供的一种可节省配筋量的制梁台座，包括台基；设于台基上的三道彼此相互平行且沿纵长方向延伸的连续墙；数个与连续墙垂直且相互平行的联系梁，设于三道连续墙中间，连接该三个连续墙；其特征在于于制梁台座的两端部分别设有一沉降缝。较佳地，所述的沉降缝距离制梁台座的末端的距离为3m。由于沉降缝的设置，使梁体在预应力初张拉前后对连续墙的作用均只考虑了抗压作用，不用考虑其抗弯作用，在台座中连续墙的配筋只需考虑构造配筋即可，因此相比采用弹性地基梁原理设计的台座减少了大量的钢筋用量。
文档编号B28B7/22GK201432358SQ20092007797
公开日2010年3月31日 申请日期2009年7月7日 优先权日2009年7月7日
发明者敖长江, 王国欣, 王玉岭, 马洪娟 申请人:中国建筑第八工程局有限公司