一种Ca_1-xM_xZr₄P₆O₂₄材料的烧结合成方法

专利名称：一种Ca_1-xM_xZr₄P₆O₂₄材料的烧结合成方法
技术领域：
本发明属于无机非金属材料领域，特别涉及了一种CahMJr4P6O24M料的烧结合成 方法。
背景技术：
绝大多数材料都具有热胀冷缩性质，热胀系数失配和热胀冷缩产生的应力(或热 冲击)常是材料或器件疲劳、性能下降、临时性或永久性失效甚至断裂和脱落的主要原因。 1996年美国俄勒同州立大学Sleight教授研究组报道ZrW2O8在0. 3 1050K具有大的各 向同性的负热膨胀系数，该研究被1997年的美国Discover杂志评选为100项重大发现之 一。涵盖室温的大温度范围负热膨胀材料的发现为设计和制造具有零膨胀和可控膨胀系数 的材料和器件提供了巨大的机遇和可能性，有望使现代科学技术中特别是高温和温度急剧 变化场所应用的材料和器件面临的许多难题得到解决。因此，负膨胀和零膨胀或低膨胀材 料，在光学、电子、医学、机械、航空等诸多领域具有重要应用前景。目前，普遍研究的负膨胀 材料包括ZrW208、SC(W04)3、ZrP207等，这些材料都因其特殊性能得到关注。就目前的状况而 言，虽然负膨胀材料已逐渐引起大家的重视，但这类材料的研究尚不完善，至今还没有得到 大规模应用，还有很多问题尚待解决，如生产工艺复杂、如何得到零膨胀或低膨胀材料等。 Ca1^xMxZr4P6O24材料具有非常独特的性能，CaZr4P6O24晶体的a轴为负热膨胀，c轴为正热膨 胀，而Srfr4P6O24和MgZr4P6O24晶体的a轴为正热膨胀，c轴为负热膨胀。利用它们热膨胀的 互补性质，可以直接得到零膨胀的材料Caa5Sra5Zr4P6O24和Caa5Mga5Zr4P6O24,使其不受温度 变化的影响。Cai_xMx&4P6024系列陶瓷常用的合成方法主要有高温固相反应法[US4801566] 和溶胶_凝胶法[US4801566]。固相反应法合成该系列陶瓷材料耗能高、耗时长，CaZr4P6024、 SrZr4P6O24和MgZr4P6O24的制备需要首先在175°C、600°C和900°C加热和烧结16小时，然后 再在 1200°C烧结 48 小时(CaZr4P6O24)、72 小时(Srfr4P6O24)禾Π 179 小时(MgZr4P6O24)才能 完全成相，而且需要大量中间研磨过程，制备一个样品的实际需要3-5天。制备零膨胀材料 Caa5Sra5Zr4P6O24和Caa5Mga5Zr4P6O24的过程基本相仿。采用溶胶_凝胶法制备该类材料条 件同样过程复杂、耗时长、要求非常苛刻，制备一个样品要一周以上，试剂添加次序的稍有 不同，就会生成Zr2P2O9和ZrP2O7杂质相；另外，需要使用ZrOCl2 · 8H20、Sr (NO3) 2、Ca(NO3)2 等含有大量非目标产物化学成分的昂贵原料和硝酸溶剂等，使制备成本很高，同时还有污 染气体排放和废液处理等问题。因此，研发一种能耗低、简便、周期短的Cai_xMx&4P6024材料的制备方法是必要并且 具备显著意义的。

发明内容
本发明的目的在于提供一种简便的CahMxZr4P6O24材料的烧结合成方法。为实现上述目的，本发明采取了如下技术方案一种CahMxZr4P6O24材料的烧结合成方法，其中M为Sr或Mg，0彡χ彡1，以CaO、
3SrC03、MgO、ZrO2和NH4H2PO4为原料，按化学计量摩尔比取料，研磨混合均勻，预处理混合好 的原料分解其中的NH4H2PO4,研磨混合均勻分解后的产物，直接或压片后烧结合成。本发明 中，不压片也能烧结合成(即直接烧结合成)，但是不压片原料颗粒接触不紧密，反应难以 充分；压片的好处是可以直接烧成规则的形状，另外，反应更容易充分进行。较好地，χ= 0、0. 5 或 1。进一步，当χ = 0 时，所述 CahMxZr4P6O24 材料为 CaZr4P6O24,所用原料为 Ca0、&02、 NH4H2PO4,且 Ca0、Zr02、NH4H2PO4 的摩尔比为 1 4 6。进一步，当χ = 1时，所述CahMxZr4P6O24材料为SrZr4P6O24时，所用原料为SrC03、 ZrO2, NH4H2PO4,且 SrC03、ZrO2, NH4H2PO4 的摩尔比为 1:4:6 ；所述 Ca1JMxZr4P6O24 材料为 MgZr4P6O24 时，所用原料为 Mg0、Zr02、NH4H2P04，且 Mg0、&02、NH4H2P04 的摩尔比为 1 4 6。进一步，当χ = 0. 5 时，所述 CahMxZr4P6O24 材料为 Catl. 5Sr0.5Zr4P6024 时，所用原料为 CaO、SrCO3、ZrO2、NH4H2PO4,且 CaO、SrC03、Zr02、NH4H2PO4 的摩尔比为 1 1 8 12 ；所述 Ca1^xMxZr4P6O24 材料为 Caa5Mga5Zr4P6O24 时，所用原料为 CaO、MgO、ZrO2、NH4H2PO4,且 CaO、MgO、 Zr02、NH4H2PO4 的摩尔比为 1 1 8 12。较好地，所述Ca1-XMJr4P6O24 材料为 Caa5Sra5Zr4P6O24 时，所用原料 Ca0、SrC03、&02、 NH4H2PO4 以 &02 和 NH4H2PO4 均分成原料一 (CaO, ZrO2, NH4H2PO4)和原料二(SrC03、ZrO2, NH4H2PO4)两份原料各自进行预处理；所述Cai_xMxZr4P6024材料为Catl. 5Mg0.5Zr4P6024时，所用原 料 CaO、MgO、ZrO2、NH4H2PO4 以 和 NH4H2PO4 均分成原料一(CaO、ZrO2、NH4H2PO4)和原料二 (Mg0,Zr02,NH4H2P04)两份原料各自进行预处理。原料分别进行预处理有利于提高产品的纯 度。再进一步，烧结温度为1300 1550°C，烧结时间不少于4h。为提高生产效率，缩短制备周期，烧结时间优选为4 24h。预处理混合好的原料分解其中的NH4H2PO4,属于本领域的常规技术手段，本发明主 张预处理温度为500 650°C，时间为3 4h。本发明的有益效果本发明采用高温固相快速烧结合成法来制备Cai_xMxZr4P6024， 污染少、反应过程简单，制备周期短，能耗低，并且适合连续化、规模化生产，而且高温炉中 的高能量形成的高温使原料在熔融状态下进行反应，原料反应非常充分，制成的产品纯度
尚ο




图1为实施例1合成的CaZr4P6O24的XRD图； 图2为实施例2合成的CaZr4P6O24的XRD图； 图3为实施例3合成的CaZr4P6O24的XRD图； 图4为实施例4合成的SrZr4P6O24的XRD图； 图5为实施例5合成的SrZr4P6O24的XRD图； 图6为实施例6合成的SrZr4P6O24的XRD图； 图7为实施例7合成的MgZr4P6O24的XRD图； 图8为实施例10合成的Caa5Sra5Zr4P6O24的XRD图； 图9为实施例11合成的Caa5Sra5Zr4P6O24的XRD图10为实施例12合成的Caa5Sra5Zr4I的XRD图11为实施例13合成的Caa5Sra5Zr4I的XRD图12为实施例14合成的Caa5Mga5Zr4I的XRD图13为实施例15合成的Caa5Mga5Zr4I的XRD图14为实施例16合成的Caa5Mga5Zr4I的XRD图15为实施例17合成的Caa5Mga5Zr4I的XRD图。
具体实施例方式以下结合具体实施例对本发明的技术方案做进一地详细介绍，但本发明的保护范 围并不局限于此CaZr4P6O24 的实施方式实施例1将高温管式炉升温至预处理温度600°C，按摩尔比1 4 6称量&0、&02和 NH4H2PO4，将原料在玛瑙研钵中研磨3h，使原料混合均勻；把研磨混合均勻好的原料放在已 升温至600°C的高温管式炉中预烧4h，以分解其中的磷酸二氢铵，然后将分解后的产物取 出，放在室温下自然冷却，同时改变高温管式炉的温度，使其升温至烧结温度1300°C。将预 处理冷却后的分解产物放在玛瑙研钵中研磨Ih使其混合均勻，用液压机压成圆柱状，圆柱 体的尺寸为直径10mm，厚度2mm，将压好的圆柱体放入称量瓶中盖好以免吸水粉化，最后放 在已升温至1300°C高温管式炉中烧结24h。产品对应的X射线衍射物相分析见图1，图1的 XRD结果显示形成了纯的Ca^4P6O24相。实施例2与实施例1的不同之处在于预处理温度为500°C ；将烧结温度提高至1400°C，烧 结时间缩短为16h，产品对应的X射线衍射物相分析见图2，图2的XRD结果显示形成了纯 的 CaZr4P6O24 相。实施例3与实施例1的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度提高至 1550°C，烧结时间缩短到4h，产品对应的X射线衍射物相分析见图3，图3的XRD结果显示 形成了纯的CaZr4P6O24相。SrZr4P6O24 的实施方式实施例4将高温管式炉升温至预处理温度600°C，按摩尔比1 4 6称量SrCO3、&O2和 NH4H2PO4，将原料在玛瑙研钵中研磨3h，使原料混合均勻；把研磨混合均勻好的原料放在已 升温至600°C的高温管式炉中预烧4h，以分解其中的磷酸二氢铵，然后将分解后的产物取 出，放在室温下自然冷却，同时改变高温管式炉的温度，使其升温至烧结温度1300°C。将预 处理冷却后的分解产物放在玛瑙研钵中研磨Ih使其混合均勻，用液压机压成圆柱状，圆柱 体的尺寸为直径10mm，厚度2mm，将压好的圆柱体放入称量瓶中盖好以免吸水粉化，最后放 在已升温至1300°C高温管式炉中烧结24h。产品对应的X射线衍射物相分析见图4，图4的 XRD结果显示得到了纯的Srfr4P6O24相。实施例5
5
与实施例4的不同之处在于预处理温度为500°C ；将烧结温度提高至1400°C，烧 结时间缩短为16h，产品对应的X射线衍射物相分析见图5，图5的XRD结果显示形成了纯 的 SrZr4P6O24 相。实施例6与实施例4的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度提高至 1550°C，烧结时间缩短为4h，产品对应的X射线衍射物相分析见图6，图6的XRD结果显示 形成了纯的SrZr4P6O24相。MgZr4P6O24 的实施方式实施例7将高温管式炉升温至预处理温度600°C，按摩尔比1 4 6称量1%0、&02和 NH4H2PO4，将原料在玛瑙研钵中研磨3h，使原料混合均勻；把研磨混合均勻好的原料放在已 升温至600°C的高温管式炉中预烧4h，以分解其中的磷酸二氢铵，然后将分解后的产物取 出，放在室温下自然冷却，同时改变高温管式炉的温度，使其升温至烧结温度1400°C。将预 处理冷却后的分解产物放在玛瑙研钵中研磨Ih使其混合均勻，用液压机压成圆柱状，圆柱 体的尺寸为直径10mm，厚度2mm，将压好的圆柱体放入称量瓶中盖好以免吸水粉化，最后放 在已升温至1400°C高温管式炉中烧结12h。产品对应的X射线衍射物相分析见图7，图7的 XRD结果显示形成了 MgZr4P6O24相，但同时有杂质相Zr2P2O9生成。实施例8与实施例7的不同之处在于预处理温度为500°C ；将烧结温度设置为1300°C，烧 结时间控制在24h，产品对应的X射线衍射物相分析与实施例7相同。实施例9与实施例7的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度设置为 1550°C，烧结时间控制在4h，产品对应的X射线衍射物相分析与实施例7相同。Caa5Sra5Zr4P6O24 的实施方式实施例10将高温管式炉升温至预处理温度600°C，按摩尔比1 1 8 12称量CaO、 SrC03、ZrO2和NH4H2PO4，将原料在玛瑙研钵中研磨2h，使原料混合均勻；把研磨混合均勻好 的原料放在已升温至600°C的高温管式炉中预烧4h，以分解其中的磷酸二氢铵，然后将分 解后的产物取出，放在室温下自然冷却，同时改变高温管式炉的温度，使其升温至烧结温度 1300°C。将预处理冷却后的分解产物放在玛瑙研钵中研磨0. 5h使其混合均勻，用液压机压 成圆柱状，圆柱体的尺寸为直径10mm，厚度2mm，将压好的圆柱体放入称量瓶中盖好以免吸 水粉化，最后放在已升温至1300°C高温管式炉中烧结24h。产品对应的X射线衍射物相分 析见图8，图8的XRD结果显示形成了含有杂质相的Caa5Sra 5Zr4P6024相，在横坐标21. 7和 36. 1处出现杂峰，经分析证实其杂质相为少量的&P207。实施例11与实施例10的不同之处在于按摩尔比1 4 6称量CaOJrOjP NH4H2PO4作为 原料一，按摩尔比1 4 6称量SrCO3、&O2和NH4H2PO4作为原料二，使原料一和原料二的 总摩尔数相等，将所用两份原料各自进行预处理，并将预处理冷却后的两份分解产物取出， 一块放入玛瑙研钵中研磨0. 5h使其混合均勻，产品对应的X射线衍射物相分析见图9，图9的XRD结果显示形成了纯的Caa5SraJr4P6O24相。实施例12与实施例11的不同之处在于预处理温度为500°C;将烧结温度提高至1500°C，烧 结时间缩短为8h，产品对应的X射线衍射物相分析见图10，图10的XRD结果显示形成了纯 的 Ca0.实施例13与实施例11的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度提高至 1550°C，烧结时间缩短为4h，产品对应的X射线衍射物相分析见图11，图11的XRD结果显 示形成了纯的 Catl. 5Sr0. Jr4P6O24 相。Ca0.5Mg0.5Zr4P6024 的实施方式实施例14将高温管式炉升温至预处理温度600°C，按摩尔比1 4 6称量&0、&02和 NH4H2PO4作为原料一，，再按摩尔比1 4 6称量MgO、ZrO2和NH4H2PO4作为原料二，使原 料一和原料二的总摩尔数相等，将两份原料分别放在玛瑙研钵中各自研磨2h，使原料分别 各自混合均勻；把研磨混合均勻好的两份原料分别各自放在已升温至600°C的高温管式炉 中预烧4h，以分解其中的磷酸二氢铵，然后将分解后的两份产物取出，放在室温下自然冷 却，同时改变高温管式炉的温度，使其升温至烧结温度1300°C。将预处理冷却后的两份分解 产物一块放在玛瑙研钵中研磨0. Sh使其混合均勻，用液压机压成圆柱状，圆柱体的尺寸为 直径10mm，厚度2mm，将压好的圆柱体放入称量瓶中盖好以免吸水粉化，最后放在已升温至 1300°C高温管式炉中烧结24h。产品对应的X射线衍射物相分析见图12，图12的XRD结果 显示形成了纯的Caa5MgaJr4P6O24相。实施例15与实施例14的不同之处在于预处理温度为500°C;将烧结温度提高至1400°C，烧 结时间缩短为16h，产品对应的X射线衍射物相分析见图13，图13的XRD结果显示形成了 纯的 Caa5Mga5Zr4P6O24 相。实施例16与实施例14的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度提高至 1500°C，烧结时间缩短为6h，产品对应的X射线衍射物相分析见图14，图14的XRD结果显 示形成了纯的 Catl. 5Mg0.5Zr4P6024 相。实施例17与实施例14的不同之处在于预处理温度为650°C，预烧3h ；将烧结温度提高至 1550°C，烧结时间缩短为4h，产品对应的X射线衍射物相分析见图15，图15的XRD结果显 示形成了纯的 Catl. 5Mg0.5Zr4P6024 相。以上实施例中所使用的高温管式炉均为河南安迪高温制品有限公司生产的 AY-TF-80-175型管式炉，所使用的X射线衍射仪为荷兰生产的X’Pert PRO X射线衍射仪。
权利要求
一种Ca1 xMxZr4P6O24材料的烧结合成方法，其中M为Sr或Mg，0≤x≤1，其特征在于以CaO、SrCO3、MgO、ZrO2和NH4H2PO4为原料，按化学计量摩尔比取料，研磨混合均匀，预处理混合好的原料分解其中的NH4H2PO4，研磨混合均匀分解后的产物，直接或压片后烧结合成。
2.如权利要求1所述的Cai_xMxZr4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于x= 0,0. 5 或1。
3.如权利要求2所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于当x= 0时， 所述 CahMxZr4P6O24 材料为 Ca^4P6O24，所用原料为 CaO、ZrO2、NH4H2PO4,且 CaOJrO2、NH4H2PO4 的摩尔比为1 4 6。
4.如权利要求2所述的CahMxZr4P6O24材料的烧结合成方法，其特征在于当χ= 1时， 所述 CahMxZr4P6O24 材料为 SrZr4P6O24 时，所用原料为 SrC03、ZrO2, NH4H2PO4,且 SrCO3、ZrO2, NH4H2PO4的摩尔比为1 4 6 ；所述Cai_xMx&4P6024材料为Mg^4P6O24时，所用原料为MgO、 Zr02、NH4H2PO4,且 MgO、Zr02、NH4H2PO4 的摩尔比为 1 4 6。
5.如权利要求2所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于当χ= 0. 5 时，所述 CahMxZr4P6O24 材料为 Caa5Sra5Zr4P6O24 时，所用原料为 CaO、SrCO3> ZrO2, NH4H2PO4, 且 CaO、SrCO3、ZrO2, NH4H2PO4 的摩尔比为 1 1 8 12 ；所述 Ca1JMxZr4P6O24 材料为 Ca0.5Mg0.5Zr4P6024 时，所用原料为 CaO、MgO、ZrO2、NH4H2PO4,且 CaO、MgO、ZrO2、NH4H2PO4 的摩尔 比为 1 1 8 12。
6.如权利要求5所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于所述 Ca1^xMxZr4P6O24 材料为 Caa5Sra5Zr4P6O24 时，所用原料 CaO、SrCO3、ZrO2、NH4H2PO4 以 ZrO2 和 NH4H2PO4均分成CaO、ZrO2, NH4H2PO4和SrC03、ZrO2, NH4H2PO4两份原料各自进行预处理；所 述 Ca1-AZr4P6O24 材料为 Caa5Mga5Zr4P6O24 时，所用原料 CaO、MgO、ZrO2, NH4H2PO4 以 &02 和 NH4H2PO4均分成CaO、ZrO2, NH4H2PO4和MgO、ZrO2, NH4H2PO4两份原料各自进行预处理。
7.如权利要求1 6之任意一项所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在 于烧结温度为1300 1550°C，烧结时间不少于4h。
8.如权利要求7所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于烧结时间为 4 24h。
9.如权利要求8所述的Cai_xMx&4P6024材料的烧结合成方法，其特征在于预处理温度 为500 650°C，时间为3 4h。
全文摘要
本发明属于无机非金属材料领域，特别公开了一种Ca1-xMxZr4P6O24材料的烧结合成方法。其中M为Sr或Mg，0≤x≤1，以CaO、SrCO3、MgO、ZrO2和NH4H2PO4为原料，按化学计量摩尔比取料，研磨混合均匀，预处理混合好的原料分解其中的NH4H2PO4，研磨混合均匀分解后的产物，直接或压片后烧结合成。本发明的有益效果本发明采用高温固相快速烧结合成法来制备Ca1-xMxZr4P6O24，污染少、反应过程简单，制备周期短，能耗低，并且适合连续化、规模化生产，而且高温炉中的高能量形成的高温使原料在熔融状态下进行反应，原料反应非常充分，制成的产品纯度高。
文档编号C04B35/622GK101962290SQ20101029634
公开日2011年2月2日 申请日期2010年9月29日 优先权日2010年9月29日
发明者梁二军, 梁源, 王志红, 谢东彦, 魏建榕 申请人:郑州大学;复旦大学