专利名称：缓冲材料、缓冲配置以及设计缓冲配置的方法
技术领域：
本发明涉及一种缓冲材料、缓冲配置以及设计缓冲配置的方法，特别是本发明涉及一种用于风力涡轮机或相关结构的缓冲材料、缓冲配置以及设计缓冲配置的方法。
背景技术：
特别是发电系统的技术装备的噪音释放是严重的问题。立法规定了在某个位置的噪音源可连续产生的许可声压级，适当减小噪音释放是减小对环境影响的关键要求。当前调控这些许可声压级的规章根据国家而不同。在欧洲，欧洲条例2000-194-EC以及2002-49-EC提供多种标准。在德国，标准值取决于VDI标准2058，并被法律规定的有关抑止噪音的技术条例所采纳。最大许可值取决于环境特性以及每天的时间段。例如，白天工业园区中允许65分贝，而夜间居住社区只允许35分贝。这些条例同样适用于风力涡轮机的操作。
另外，由于会受到风力涡轮机声音测量标准IEC-61400-11支持的条例的惩罚，特别是音调噪音是不希望的。根据欧洲国家不同，规定音调噪音从2分贝到6分贝。另外，没有或至少很少的音调噪音是给予风力涡轮机操作者的重要和典型的合同保证。
由风力涡轮机产生的噪音部分是机械的，并且部分是空气动力的。尽管同样可来自于冷却风扇、辅助设备(例如泵和压缩机)、轴承以及偏转系统，机械噪音主要来自于机舱中的特别是齿轮箱和发电机的转动机械。特别是，在功率转换步骤中的高频动态力使得风力涡轮机的大结构表面振动并产生噪音。这些机械噪音或结构引起的噪音通常与单个或多个频率或音调相关，这是由于它与机电功率转换级的转动速度相关，例如齿轮箱一级的接合频率。
通过机械的不同级(齿轮啮合动态力和/或轴承内的滚动动态力)以及电(由于转子/定子相互作用造成的电磁啮合动态力)转换的内部高频动态力经由机械壳体安装连接的界面注入。振动动态力频谱传递到例如底盘和轴的风力涡轮机的结构上，并且随后传入例如转子叶片、机舱或塔的大辐射结构中。由于结构的动态刚性以及在较高频率范围的振动波传播，对于中等频率来说，大多数振动传递结构是力传递的。近年来多兆瓦风力涡轮机的主要结构具有较大和较轻的表面，由于较低的内部阻尼，该表面对于噪音辐射越来越敏感。特别是，转子叶片和由玻璃纤维增强的塑料(FGRP)制成的机舱以及碳钢塔显示出1％级的较低的模态阻尼。高频动态力在20Hz到2Hz的频率范围内是显著的，其中在被大的风力涡轮机结构辐射时在远距离处可以产生可听到的音调噪音。
机械噪音可传递通过系统。由于强度和刚度，齿轮箱的啮合通过齿轮箱箱体、机舱底板、叶片以及塔传递。噪音因此传递到这些结构上；另外在该结构中所释放的声音具有显著的共振放大。例如，中空的钢塔正是用于辐射所产生噪音的理想共振主体，噪音通常在0到500Hz的范围内。因此，齿轮箱是明显的音调-机械噪音的来源。
由齿轮箱产生的噪音应该进行缓冲，使得风力涡轮机的声压级不超过法律规定的极限。通常，声音通过空气的传播不造成严重的问题。这可通过对机舱进行适当声音隔离来防止。但是噪音通过实体部件的传播更加难以防止。因此，应该降低风力涡轮机的结构音调噪音。
在2001年5月1日授予专利并转让给Edge Innovations &Technology，LLC的J.R.Fricke的US6224341B1中描述一种缓冲振动系统，其中中空转动构件填充缓冲转动构件振动的低密度颗粒材料。在1999年7月2日提交的F.Mitsch的DE19930751A1中描述一种用于减小风力涡轮机部件振动的方法。按照所述方法，由非常柔软的弹性材料制成的多个支承件用来缓冲振动。在结合于此作为参考的US6764754中描述用作航空器内的第一或第二结构部件的合成层压材料。该合成层压材料由层压到至少一种纤维树脂合成缓冲层压件上的至少一种高强度、高刚度的纤维树脂缓冲结构层压件制成，其中结构层压件的树脂基体处于其玻璃状态，并且缓冲层压件的树脂基体处于粘弹性状态。
发明内容
因此本发明的目的在于提供一种克服至少与现有技术相关的所述问题的缓冲配置。另外，本发明的目的在于提供一种具有改进的缓冲配置的风力涡轮机。
所述目的通过权利要求1的材料、权利要求7的缓冲配置、权利要求26所述的方法以及权利要求30所述的风力涡轮机来解决。本发明的其它方法和优点以及特征从所附权利要求、说明书和附图中得到明白。
按照本发明的第一方面，提供一种用于缓冲结构的振动形式的层压材料。所述层压材料包括粘弹性层和粘接在所述粘弹性层上的硬限制层，其中所述粘弹性层基于弹性体，并且所述限制层由最好是钢、电镀钢或铝的金属制成。
由于其粘弹性层，所述层压材料具有出色的缓冲性能，而且由于其限制层，所述层压材料具有足够的结构强度。特别是，该材料不如同公知的纤维层压材料那样受到振动应力，这是由于与具有玻璃状的树脂基体的纤维材料相比，金属限制层更具有弹性。通常，具有足够拉伸和剪切模量的所有弹性体都可用于粘弹性层。特别是，可以使用聚亚安酯、丁基橡胶、天然橡胶、丙烯酸橡胶、聚丁橡胶、氯丁二烯橡胶、硅橡胶、聚氨酯橡胶、软木弹性体混合物作为用于粘弹性层的材料。
按照本发明的第二方面，提供一种用于缓冲结构的至少一种振动形式的缓冲配置。该缓冲配置包括缓冲材料，最好是所述缓冲材料具有柔软的粘弹性层和硬的限制层，其中以至少两个长带或条的形式提供所述缓冲材料，其中所述至少两个带或条的柔软粘弹性层粘接在所述结构的表面上，并且所述至少两个带或条相互之间在0°-180°上取向，优选的是在60°-120°上取向，更优选的是在90°上取向。条带之间的准确角度取决于在所需频率范围内将被缓冲的结构的模态等级。
按照本发明所述方面的缓冲配置可适用于振动金属表面、合成纤维增强塑料表面以及混凝土表面。通常，条带粘接到振动表面上，如果需要也可以通过其它方式固定。由于只使用层压材料条带，缓冲配置重量轻，并且相对于附加物质与缓冲性能的比率来说，使其配置最佳。
另外，条带可以与振动结构分开和单独预制。同样，现有结构可以改装成具有缓冲配置。采用所述的缓冲配置，可以实现显著的音调噪音的降低。特别是，缓冲配置可特别设计成缓冲某些选定形式，而不是进行全部缓冲。因此，可以节省大量材料以及重量和成本。通常，缓冲材料包括具有105N/m2和106N/m2范围内的剪切模量的柔软粘弹性层以及由金属制成的硬限制层。作为选择，也可以只使用具有大约108N/m2的剪切模量而没有限制层的硬弹性材料。
按照本发明的实施例，缓冲配置的至少两个条带在其交叉处形成重叠交叉。因此，由于重叠的图案配置提高缓冲效果，并且由于多层循环或反复的图案造成缓冲的分组结构，提高缓冲配置的叠加缓冲效果。
按照本发明的另一实施例，至少两个条带的重叠交叉位于所述结构的将被缓冲的至少一种振动形式的波腹。因此，双粘弹性层的增加的缓冲作用施加在最大声音辐射的位置上。因此，缓冲配置的缓冲作用显著增加。
按照本发明的另一实施例，两个螺旋条带设置在管状结构内。通过这种条带配置，与具有轴向和周向定位的条带的配置相比，可以节省大量材料以及重量和成本。通常，管状结构是风力涡轮机的塔或转子叶片。
按照本发明的又一实施例，提供一种具有几乎矩形表面的结构的缓冲配置。其中，至少两个条带交叉配置，其中至少两个条带相对于该表面的侧部以大约45°倾斜。因此，与条带平行于矩形表面的侧部取向的配置相比，可以节省大量的材料以及重量和成本。通常，这种缓冲配置用于风力涡轮机的机舱。
按照本发明的再一实施例，缓冲配置的第一条带在相交处交替地在第二条带之上和之下与第二条带交叉。因此，形成具有固有结构强度的编织结构。
按照本发明的另一实施例，层压材料形成预定弯曲形状。因此，可以进行预制条带的标准化成形加工。
按照本发明的另一方面，提供一种用于设计振动表面的缓冲配置的方法，其中计算振动表面对于单位力的模态响应，计算所述振动表面对于给定单位振动速度的声音响应，从所述计算的模态和声音响应确定所述振动表面的声音辐射形式，并且确定缓冲材料至少两个条带的配置，其中至少两个条带相互之间以60°-120°的角度取向，其中所述条带重叠部位于所述振动表面的所述声音辐射形式的波腹。
通过这种方法，可以设计对于所选声音形式具有有效缓冲性能的低质量缓冲结构。通常，这种方法在重复所述步骤时特别有效，其中该结构加上最后迭代中确定的缓冲配置以用作下一次迭代的起始点。
按照本发明的实施例，对于设计的方法通常在一个和五个形式之间选择最主要的声音辐射形式。通常对于这些主要结构形式来说只增加缓冲已经足够了，这些主要结构形式是实现显著减小音调噪音的有效声音辐射形式。因此，与所有的缓冲方法相比，可以节省大量的材料以及重量和成本。
按照本发明的另一方面，风力涡轮机装备如上描述的缓冲配置。通常，缓冲配置布置在塔、机舱和/或转子叶片内。
参考附图，在以下说明书中，针对本领域普通技术人员更加特别地描述包括其最佳形式的本发明，附图中图1是按照本发明一个方面的材料的截面图；图2a表示按照本发明另一方面的缓冲配置的非优化配置；图2b表示按照本发明又一实施例的缓冲配置的优化配置；图2c表示按照本发明另一实施例的优化配置；图3a表示按照本发明实施例的缓冲配置的条带的第一配置；图3b表示按照本发明实施例的缓冲配置的条带的第二配置；图3c表示按照本发明实施例的缓冲配置的条带的第三配置；图3d表示按照本发明实施例的缓冲配置的条带的第四配置；图4表示在按照本发明的缓冲配置施加到结构上之前和之后振动结构的声音辐射固有形式的频率响应函数的模拟形式；图5表示具有和不具有本发明缓冲结构的锥形辐射结构的辐射噪音的远场的模拟形式。
具体实施例方式
现在详细描述本发明的不同实施例，本发明的一个或多个实例表示在附图中。每个实例通过说明本发明方式来提供，而不意味着限制本发明。例如，作为一个实施例一部分描述或说明的特征可用于或结合到其它实施例中，以便产生其它的实施例。所打算的是本发明包括这种变型和改型。
声音辐射形式的缓冲可以通过图1所示的层压材料来实现。其中，层压材料粘接到结构的振动表面上。层压材料包括粘弹性层和硬限制表面。通常，粘弹性层由基于弹性体的材料制成，并且具有105N/m2到106N/m2范围内的剪切模量。通常，具有足够拉伸和剪切模量的所有的弹性体可用作粘弹性层。特别是，聚亚安酯、丁基橡胶、天然橡胶、丙烯酸橡胶、聚丁橡胶、氯丁二烯橡胶、硅橡胶、聚氨酯橡胶、软木弹性体混合物作为用于粘弹性层的材料。通常，限制层由通常是钢、电镀钢或铝的金属形成，也可以使用纤维增强的材料。作为选择，对于某些应用来说，可以使用没有限制层的刚性粘弹性缓冲材料。通常这种刚性粘弹性材料具有大约108N/m2的剪切模量。缓冲材料以其粘弹性侧粘接到振动结构的表面上。通常，层压材料布置在结构的内侧上，由此保护它不受到例如雨雪等环境影响。
粘弹性层缓冲结构表面的振动。通过限制层提供另外的缓冲，即系统用作粘接的三层振动结构表面(例如钢、FGRP或甚至水泥)、粘弹性(弹性体)层以及限制层(钢或铝)。通常，在减小重量是重要因素的情况下使用铝。当振动结构在给定频率下受到激励时，粘弹性层在采取特定变形形状(振动形式形状)的振动表面和限制表面之间变形。由于振动表面的变形形状迫使硬限制层变形，其中柔软的粘弹性层必须跟随显著的平面内变形。该平面内变形产生剪切应力和相关应力，特别是每个粘弹性层变形越大，应力越高。由于在弹性变形时粘弹性材料具有高的粘度性能，粘弹性层内高剪切应力的区域造成高的粘度损失，即产生热量，由此产生高模态缓冲。
对于长度和宽度/周边来说，限制层需要足够大来覆盖全部波腹或腹部形状(即两个波节之间的距离)或者振动结构上的振形特征长度，以便引入有效缓冲。由于对于典型的1.5MV风力涡轮机结构来说，音调噪音开始于100Hz，典型的特征长度的范围是从0.35m到2m。因此，典型的缓冲元件设计成至少2米长。当考虑到面海风力涡轮机的情况，对于较大的结构采用比例因数。对于高于100Hz的较高频率来说，特征长度变得较小，使得设计用于100Hz的缓冲元件也可适用于这种较高频率形式。因此设计用于100Hz的缓冲元件具有最大效率。
通常，100Hz缓冲元件包括2到8毫米厚的粘弹性层(弹性体基材)以及1到4毫米厚的钢或铝限制层。对于具有6毫米粘弹性层和1.5毫米电镀钢层的层压材料来说，典型的每平方米质量为15kg/m2。通常，缓冲元件形成为具有1000毫米到4000毫米的典型长度以及100毫米到400毫米宽度的条或带。这些条或带粘接到振动和噪音辐射结构的表面上。
接着，参考图2a-2c描述按照本发明另一方面的缓冲配置。图2a表示缓冲配置的非优化配置。其中最好具有所述缓冲材料的缓冲材料的条或带布置在风力涡轮机的钢塔(左侧)和机舱(右侧)上。缓冲材料由黑色虚线表示。按照此配置，条带沿着轴向和周向(左侧)取向并且平行于振动矩形表面(右侧)的侧部。在其交叉处，条带重叠，使得在交叉处具有双层结构，即具有至少两个粘弹性层和可能的两个限制层的结构。因此，在交叉处提供提高的缓冲效果。另外，交叉部位于形式的波腹，使得缓冲特别出现在这些位置。因此，通过图2a所示的缓冲配置可以实现音调噪音的有效降低。
但是，图2a所示的配置对于附加质量与附加缓冲的比例来说不理想，其中与现在参考图2b和2c描述的优化配置相比需要相对多的缓冲材料(质量)。图2a表示具有更好的附加质量与附加缓冲比例的优化配置。其中，用于钢塔(左侧)的循环结构的螺旋配置以及机舱箱形结构上的对角线网格通过灰色虚线表示。由于在每个波腹振形的对角线上出现缓冲，这些配置是解决纵向和周向/径向辐射形式两者的中间方式。但是，虽然具有与图2a所示实施例几乎相同的性能，只需要40％到60％的缓冲材料。因此，在几乎没有影响音调噪音降低的情况下节省大量的重量和成本。和图2b所示的双螺旋缓冲配置装配的锥形结构的实例表示在图2c中。
接着，参考图3a-3d描述用于缓冲配置的交叉条带配置的不同实施例。图3a表示其中第一条带在两个交叉部与第二条带交叉的第一实施例。在第一交叉部，第一条带位于第二条带之上，并且在第二交叉部，第一条带位于第二条带之下。因此，条带以交替方式交叉。如截面A-A所示，每个条带包括限制层和粘弹性层。在交叉部，截面B-B表示条带形成其中一个条带叠置在另一条带上的双层结构。因此，在交叉部实现提高的缓冲效果。
图3b表示另一实施例，其中具有第三条带和第四条带。如同第一和第二条带，第三条带在交叉部交替地在第四条带之上和之下交叉。另外，第三条带平行于第一条带延伸，并且第四条带平行于第二条带延伸。另外，第三和第四条带分别与第一和第二条带隔开，使得第三和第四条带的交叉部靠近所述第一和第二条带的交叉部。因此，与图3a覆盖的区域相比，由相邻交叉部覆盖的区域更大。这从交叉部的截面图C-C中可以看出。应该注意到交叉区域具有垂直于线C-C的类似截面。采用按照此实施例的条带配置，可以有效地缓冲具有大波腹的特殊辐射形式。
图3b的缓冲配置的变型表示在图3c中。其中，第三和第四条带分别与第一和第二条带隔开，使得第三和第三条带的交叉部在第一和第二条带的两个相继交叉部之间的大致一半处定位。
另外，第三和第四条带具有比第一和第二条带(见截面A’-A’)较小的厚度和宽度。采用按照此实施例的条带配置，由于交叉部在振动结构上有效分布，可以有效地缓冲具有大量波腹的形式。但是，由于由第三和第四条带形成的第二螺旋结构由较薄和较窄的条带形成，可以节省材料。
图3d表示用于缓冲配置的带配置的另一实施例。其中，带具有带有粘接到较厚和较宽的条带上的较薄和较窄条带双层结构(见截面A-A)。在第一(较低)交叉部，第一条带位于第二条带的较低条带和第二条带的较高条带之间。在第二(较高)交叉部，第二条带位于第一条带的较低条带和第一条带的较高条带之间。因此，第一和第二条带相互交叉，其中一个双层条带以交替方式介于另一条带之间。采用按照此实施例的条带配置，条带不仅通过胶或其它粘合剂而且通过其它条带的张力固定。另外，四个条带按照此实施例在条带配置中重叠。
相对于缓冲配置的所述实施例，应该理解在交叉部可以重叠四个以上的条带。同样，按照不同实施例的条带配置可以相互组合。通常，条带具有1000毫米到4000毫米的长度以及100毫米到400毫米的宽度。但是，按照将要缓冲的振形需要，可以使用或长或短以及或宽或窄的条带。另外，条带可以制成预定弯曲形状，使得可以进行预制条带的标准化成形加工。另外，应该理解到条带通常以60°到120°交叉，最好是以90°交叉。但是该角度范围不是必须的，如果需要可以使用例如45°或135°或其之间的角度。通常，具有足够拉伸和剪切模量的所有弹性体可以用于粘弹性层。特别是可以使用聚亚安酯、丁基橡胶、天然橡胶、丙烯酸橡胶、聚丁橡胶、氯丁二烯橡胶、硅橡胶、聚氨酯橡胶或软木弹性体混合物作为用于粘弹性层的材料。作为选择，也可以只使用具有大约108N/m2的剪切模量而没有限制层的硬弹性体材料作为缓冲材料。大约108N/m2的剪切模量为缓冲材料提供足够的结构强度，使其可以进行使用而没有另外的限制层。
接着描述按照本发明另一方面设计用于振动表面的缓冲配置的方法。首先计算振动表面对于单位力的模态响应以及振动表面对于给定单位振动速度的声音响应。通常，还计算力激励频谱。为了计算这些函数，通常使用有限元(FE)方法。接着由FE模拟函数计算所述振动表面的声音辐射形式，并且确定所述振动表面的声音辐射形式的波腹的位置。通常足够的是选择用于缓冲的几个最主要的形式，例如一到五。在另一步骤中，确定用于缓冲配置的条带配置。通常条带的重叠交叉部将放置在将要缓冲形式的波腹。通常，实现具有附加缓冲配置的振动结构的FE模拟。接着以缓冲结构作为起始点重复整个过程。以此方式，在多个反复过程中例如可以改进附加质量与附加缓冲的比例。
图4表示在缓冲配置施加到结构上之前和之后根据振动结构的FE模拟的声音辐射的固有形式的频率响应函数。已经附加缓冲之后的频率响通过厚的灰色曲线来表示。从中可明白的是使用辐射形式缓冲大约10的系数，即大约30分贝。但是，这种阻尼系数似乎取决于频率。同样机械力响应灵活性(即对于给定力的振动响应)降低高达10分贝。缓冲效果可以在这种情况中看到，如图4较低部分所示。
图5表示来自锥形辐射结构的辐射噪音的典型远场。黑色曲线表示具有低于10％的覆盖区域的双螺旋结构的附加缓冲配置的结果。如同所示，在高频范围内，音调噪音缓冲了高达30分贝的阻尼系数。但是，同样在此情况下，阻尼系数取决于频率。
最后，当适用于风力涡轮机时，所述的缓冲材料、缓冲配置和设计方法特别有用，以便减小这些结构中产生或引起的音调噪音。特别是，转子叶片、中空钢塔以及箱形机舱是音调噪音的来源，这些噪音可以通过本发明所述实施例来有效减小。
已经详细描述了本发明，本领域普通技术人员将理解部分可以进行不同的变型而不偏离以下权利要求的精神和范围。
权利要求
1.一种用于缓冲结构的振动形式的层压材料，包括粘弹性层和粘接到所述粘弹性层上的硬限制层，其中所述的限制层由金属制成。
2.如权利要求1所述的材料，其特征在于，金属是钢、电镀钢或铝。
3.如权利要求1或2所述的材料，其特征在于，粘弹性材料具有2毫米和8毫米之间的厚度。
4.如权利要求1-3任一项所述的材料，其特征在于，限制层具有1毫米到4毫米的厚度。
5.如上述权利要求任一项所述的材料，其特征在于，粘弹性层具有6毫米的厚度，并且限制层由1.5毫米厚的电镀钢制成。
6.如上述权利要求任一项所述的材料，其特征在于，粘弹性层具有105N/m2到106N/m2范围内的剪切模量。
7.一种用于缓冲结构的至少一种振动形式的缓冲配置，包括缓冲材料，最好是如权利要求1-6任一项所述的材料；其中所述缓冲材料以至少两个长条带的形式设置，其中所述至少两个条带的粘弹性层粘接到所述结构的表面上；以及所述至少两个条带相互之间以0°到180°的角度取向，优选为以60°-120°的角度取向，更优选为90°取向。
8.如权利要求7所述的缓冲配置，其特征在于，至少两个条带在其交叉部形成重叠交叉。
9.如权利要求8所述的缓冲配置，其特征在于，至少两个条带的重叠交叉位于所述结构的将要缓冲的至少一个振动形式的波腹处。
10.如权利要求7-9任一项所述的缓冲配置，其特征在于，该结构是管状的，并且至少两个条带的每个条带是螺旋形的。
11.如权利要求10所述的缓冲配置，其特征在于，该结构是风力涡轮机的塔或转子叶片。
12.如权利要求7-9任一项所述的配置，其特征在于，该结构包括几乎矩形的表面，并且至少两个条带交叉布置，其中至少两个条带相对于该表面的侧部以大约45°倾斜。
13.如权利要求12所述的缓冲配置，其特征在于，该结构是风力涡轮机的机舱。
14.如权利要求8-13任一项所述的缓冲配置，其特征在于，第一条带在所述交叉部在第二条带之上和之下交替地与第二条带交叉。
15.如权利要求14所述的缓冲配置，其特征在于，第三条带在所述交叉部在第四条带之上和之下交替地与第四条带交叉；以及其中所述第三条带平行于所述第一条带延伸，并且所述第四条带平行于所述第二条带延伸；以及其中所述第三和第四条带在所述第一和第二条带之上与所述第一和第二条带交叉。
16.如权利要求15所述的缓冲配置，其特征在于，所述第三和第四条带分别与所述第一和第二条带隔开，使得所述第三和第四条带的交叉部靠近所述第一和第二条带的交叉部。
17.如权利要求15所述的缓冲配置，其特征在于，所述第三和第四条带分别与所述第一和第二条带隔开，使得所述第三和第四条带的交叉部位于所述第一和第二条带的两个相继交叉部之间的大致一半处。
18.如权利要求7-17任一项所述的缓冲配置，其特征在于，至少两个条带具有相同的厚度和宽度。
19.如权利要求7-17任一项所述的缓冲配置，其特征在于，第三和第四条带具有比第一和第二条带较小的厚度和宽度。
20.如权利要求7-19任一项所述的缓冲配置，其特征在于，缓冲材料是具有大约108N/m2的剪切模量的弹性体材料。
21.如权利要求19所述的缓冲配置，其特征在于，缓冲材料包括柔软的粘弹性层和硬的限制层；以及其中第三条带的粘弹性层粘接到第一条带的硬的限制层上，并且第四条带的粘弹性层粘接到第二条带的硬限制层上。
22.如权利要求21所述的缓冲配置，其特征在于，所述第一条带在所述交叉部在所述第二条带之上和之下交替地与所述第二条带交叉；以及其中所述第三条带在所述第四条带之下和之上交替地与所述第四条带交叉。
23.如权利要求7-22任一项所述的缓冲配置，其特征在于，所述层压材料具有预定的弯曲形状。
24.如权利要求7-23任一项所述的缓冲配置，其特征在于，条带具有1000毫米到4000毫米的长度以及100毫米到400毫米的宽度。
25.如权利要求7-24任一项所述的缓冲配置，其特征在于，在交叉部重叠四个以上的条带。
26.一种用于设计振动表面的缓冲配置的方法，最好是用于设计如上述权利要求任一项所述的缓冲配置的方法，该方法包括如下步骤(a)计算振动表面对于单位力的模态响应；(b)计算所述振动表面对于给定单位振动速度的声音响应；(c)由所述计算的模态和声音响应，确定所述振动表面的声音辐射形式；(d)确定所述振动表面的所述声音辐射形式的波腹位置；以及(e)确定缓冲材料的至少两个条带的配置，所述至少两个条带相互之间以0°到180°的角度取向，优选为以60°-120°的角度取向，更优选为90°取向，其中所述条带的交叉部位于所述振动表面的所述声音辐射形式的波腹。
27.如权利要求26所述的方法，其特征在于，还包括在步骤(c)之间计算力激励频谱的步骤，以及在步骤(c)中，同样考虑所述力激励频谱，以便确定所述振动表面的所述声音辐射形式的波腹。
28.如权利要求26或27所述的方法，其特征在于，还包括以下步骤(f)重复步骤(a)到(e)，同时用振动表面和步骤(e)中确定的配置一起来代替该振动表面。
29.如权利要求26-28任一项所述的方法，其特征在于，在步骤(c)中只在一个或五个最主要的声音辐射形式中进行选择。
30.一种包括如权利要求7-25任一项所述缓冲配置的风力涡轮机，或者按照如权利要求26-29任一项所述方法制造的风力涡轮机。
31.如权利要求30所述的风力涡轮机，其特征在于，缓冲配置布置在塔和/或机舱和/或至少一个转子叶片上。
全文摘要
提供一种用于缓冲结构的振动形式的层压材料，所述层压材料包括粘弹性层和粘接到粘弹性层上的硬限制层，其中粘弹性层基于弹性体，并且限制层由钢、电镀钢或铝制成。另外，提供一种用于缓冲结构的至少一个振动形式的缓冲配置，其包括具有柔软粘弹性层和硬限制层的层压材料，其中所述层压材料设置成至少两个条带形式，至少两个条带的柔软粘弹性层粘接到结构的表面上，并且至少两个条带相互之间以0°到180°的角度取向，优选为90°取向。
文档编号B32B5/14GK1775522SQ20051012548
公开日2006年5月24日 申请日期2005年11月17日 优先权日2004年11月17日
发明者L·邦尼特 申请人:通用电气公司