专利名称：磁控管的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种用在利用微波的装置例如微波炉中的》兹控管。
背景技术：
图15是通常用在微波炉中的普通磁控管的纵剖面图，图16是图15所 示的磁控管的主要部分的放大剖面图。在图15和16中，在圆柱形阳极筒构 件10的内部，径向布置有阳极叶片11，而由相互连结的阳极叶片ll和阳极 筒构件IO分别包围的空间构成空腔共振器。在阳极筒构件IO的中央部，布 置有阴极结构构件12，而由阳极结构构件12和阳极叶片11包围的空间构成 作用空间13。在阳极筒构件IO的上端部，固定安装有极靴(其在下文中被称 作输出侧极靴)14,而在下端部，固定安装有另一极靴(其在下文中被称作输 入侧极執)15。
通过拉拔具有低磁阻的磁性板构件例如铁板构件形成漏斗形的输出侧 极承U4。即，输出侧极靴14提供一漏斗形状，其包括小直径平坦部FLl, 在其中央部形成有贯通孔14A;大直径平坦部FL2，其直径比小直径平坦部 FL1大；和圆锥形倾斜部SL,其将大直径和小直径平坦部FL2和FL1连接 在一起。在输出侧极靴14中，除了形成在其中央部的贯通孔14A之外，还 形成有可供天线16穿透的另一贯通孔14B。
类似于输出侧极靴14,通过拉拔具有低磁阻的磁性板构件例如铁板构件 形成漏斗形的输入侧极靴15。即，输入侧极靴15提供一漏斗形状，其包括 小直径平坦部FL1，在其中央部形成有贯通孔14A;大直径平坦部FL2，具 有比小直径平坦部FL1大的直径；和圆锥形倾斜部SL，其将大直径和小直 径平坦部FL2和FL1连接在一起。在输出侧极靴14的正上方，布置有覆盖 输出侧极靴14的金属环17，而在输入侧极靴15的正下方，布置有用于覆盖 输入侧极靴15的金属环18。在金属环17的正上方和金属环18的正下方， 以紧密接触的方式分别安装有环形磁体(未示出)，两者的中央部形成为中空 的。对于阴纟及结构构件12，连接有用于向阴极结构构件12施加直流电压的
导线19。
当采用常规的磁控管时，在磁控管的内部被抽空之后，直流高压施加到 阳极叶片ll和阴极结构构件12之间。在作用空间13中，由于两磁体(未示 出)而形成^兹场。当直流高压施加到阳极叶片11和阴极结构构件12之间时， 电子从阴极结构构件12激发出，并朝向阳极叶片ll飞出。在那个时刻，由 两磁体(未示出)引起的磁场集中在输出侧极靴14和输入侧极靱15之间存在 的间隙中，并且它沿与阴极结构构件12和阳极筒构件l(H皮此相对的方向垂 直的方向作用于作用空间13。结果，在由磁体(未示出)引起的磁场产生的力 的作用下，从阴极结构构件12飞出的电子螺旋式旋转和运动，并且这些电 子最终到达阳极叶片11。由那个时间的电子运动产生的能量施加到空腔共振 器以有助于磁控管的振荡。
顺便提及，当排出存在于磁控管内的空气时，如图17所示，输入侧的 空气不仅穿过在输入侧极靴15的中央部打开的贯通孔15A,而且还穿过在 构成阴极结构构件13的下端帽21中打开的贯通孔21A。由于下端帽21位 于输入侧极靴15的贯通孔15A中，且丝极线圈22的一个端部位于下端帽 21的贯通孔21A中，因此使得空气所穿过的贯通孔15A和21A的部分较窄。 这使得不能提供大的空气排放传导性(排气效率)，从而需要很长时间排放空 气。由于排气需要大量时间，因此担心可能会出现较差的真空度。为了解决 这个问题，提出一种结构，其中具有供天线16穿过的贯通孔14B的输出侧 极靱被用作输入侧极靴，从而增加空气排放传导性(例如，参见日本实用新 型公开Sho-63-18745)。已穿过输入侧极靴15并流入阳极筒构件10内部的 空气通过开在输出侧极靴14中央部的贯通孔14A和供天线经过的贯通孔 14B/人排气管20排出。
然而，即使在为了高效率地在输入侧排放空气而在输入侧极靴15(也可 以为输出侧极靴14)中设置新的开口时，取决于开口的尺寸，仍担心可能会 降低最大磁场强度或可能泄漏高次谐波。
发明内容
本发明是考虑到上述常规情况做出的。因此，本发明的目的是提供一种 磁控管，其可以在不降低最大磁场强度或不泄漏高次谐波的条件下增加排气
传导性(air exhaust conductance)。
上述目的可以通过下面的结构和方法达到。
(1) 一种磁控管，包括圆柱形的阳极筒构件，在其两个端部分别形成 两个开口；阴极结构构件，设置在阳极筒构件的中心轴上； 一个以上的阳极 叶片，设置成径向穿过阴极结构构件外围的作用空间，并固定地安装在阳极 筒构件的内壁表面上；以及漏斗形的输入侧极孰，设置在阳极筒构件的两个 开口中的用于向阴极结构构件供电的一个开口那一侧，该输入侧极靴包括 小直径平坦部，在该小直径平坦部的中央部形成有贯通孔；大直径平坦部， 其直径大于小直径平坦部的直径；和圆锥形倾斜部，用于将大直径平坦部和 小直径平坦部彼此连接，其中，所述输入侧极靴除了包括形成在小直径平坦 部的中央部的贯通孔之外，还包括分别形成在其倾斜部中的三个或更多的贯 通孔。
(2) —种用于制造磁控管的极靴制造方法，该磁控管包括圓柱形的阳 极筒构件，在其两个端部分别形成两个开口；阴极结构构件，设置在阳极筒 构件的中心轴上； 一个以上的阳极叶片，设置成径向穿过阴极结构构件外围 的作用空间，并固定地安装在阳极筒构件的内壁表面上；以及漏斗形的输入 侧极執，设置在阳极筒构件的两个开口中的用于向阴极结构构件供电的一个 开口那一侧，该输入侧极執包括小直径平坦部，在该小直径平坦部的中央 部形成有贯通孔；大直径平坦部，其直径大于小直径平坦部的直径；和圓锥 形倾斜部，用于将大直径平坦部和小直径平坦部彼此连接，其中，在输入侧 才及靴的大直径平坦部和倾斜部上形成贯通孔，从而沿输入侧极靴的轴向方向 延伸。
(3) 在上述第(2)项中提出的极靴制造方法中，贯通孔的面积为l&6mm2 或更小，并且，三个或更多的这种贯通孔沿输入侧极靴的倾斜部的外围方向 以给定的间隔形成。
依据上述第(l)项中提出的磁控管，由于输入侧极靴在其倾斜部中具有三 个或更多的贯通孔，因此可以提供大的空气传导性，从而能够缩短释放磁控 管内部存在的空气所需的排气时间。此外，因为磁控管内部的空气能够确实 排放出，所以还可以防止;兹控管内出现较差的真空度。进一步地，由于将每 个贯通孔的面积设定为16.6mn^或更小，因此可以防止最大磁场强度的降低 和高次谐波的泄漏。
依据上述第(2)项中提出的磁控管极靴制造方法，由于贯通孔在输入侧极靴的大直径平坦部和倾斜部上沿轴向方向(也就是，垂直方向)形成，因此， 当通过冲压加工制造输入侧极靴时，可以同时形成贯通孔，这可以使因形成 贯通孔而导致的成本增加最小化。
依据上述第(3)项中提出的磁控管极靴制造方法，由于三个或更多的贯通
孔以给定的间隔沿倾斜部的外围方向形成，因此，磁控管工作时可以确保大 的排气传导性，这可以缩短释放存在于磁控管内部的空气的排气时间。此夕卜， 因为磁控管内部的空气能够确实排放出，所以还可以防止磁控管内出现较差
的真空度。进一步地，由于将每个贯通孔的面积设定为16.6mn^或更小，因 此可以防止最大^f兹场强度的降低以及高次谐波的泄漏。
此外，在依据本发明的利用微波的装置的情况下，由于其包括上述磁控 管，因此可以缩短排气时间并可实现装置的稳定运行。
图是依据本发明实施例的磁控管的纵向截面图。
图2是图1所示的磁控管的主要部分的放大截面图。
图3是示出空气如何通过图1所示的磁控管中所采用的输入侧极靴的视图。
图4是由图1所示的输入侧极靴中所开的不同数量的贯通孔和不同直径 的贯通孔导致的最大磁场强度变化的试验结果的示例的视图。
图5是基于图4所示的试验结果的孔的表面积和最大磁场强度之间的关 系的图示。
图6是基于图4所示的试验结果的孔数量和最大^f兹场强度之间的关系的 图示。
图7(a)、 7(b)和7(c)是(在直径方向的测量部上)所执行的关于其磁场畸变 的试验的说明图。
图8是(在轴向方向的测量部上)所执行的关于其磁场畸变的试验的说明图。
图9是所执行的关于磁场畸变(磁场强度测量结果值)的试验的说明图。 图IO是所执行的关于磁场畸变的试验的说明图(图表1示出磁场强度测 量结果)。
图11是所执行的关于磁场畸变的试验的说明图(图表2示出磁场强度的测量结果)。
图12是所执行的关于磁场畸变的试验的说明图(图表3示出磁场强度的
测量结果)。
图13是由所执行的关于孔直径和高次谐波之间关系的试验获得的结果
(孔面积和衰减量之间的关系)的图示。
图14是当形成在输入侧极靴中的孔的面积为16.6(mm、时孔数量和Efm 的测量结果的图示。
图15是传统磁控管的纵向截面图。
图16是图15所示的磁控管的主要部分的放大截面图。
图17是示出空气如何通过图15所示的磁控管中所采用的输入侧极靴的 视图。
具体实施例方式
下面将参照附图详细描述依据本发明的磁控管的优选实施例。 图1是依据本发明实施例的磁控管的纵向截面图，图2是图1所示的磁 控管的主要部分的放大截面图。在图2中，依据本实施例的磁控管包括圓 柱形阳极筒构件10，在其两端部分别形成两个开口；阴极结构构件12,设 置在阳极筒构件10的中心轴上； 一个以上的阳极叶片11，设置成径向穿过 阴极结构构件12外围的作用空间13，并固定地安装在阳极筒构件IO的内壁 表面上；以及一对漏斗形的极靴14和30,分别设置在分別形成于阳极筒构 件10的两端部中的两个开口中的相应一个开口中，每个极靴包括在中央部 形成有贯通孔的小直径平坦部FL1、直径比小直径平坦部FL1的直径大的大 直径平坦部FL2、以及使大直径平坦部FL2和小直径平坦部FL1彼此连接的 圓锥形倾斜部SL。在这对极靴14和30中，设置在布置有天线16 —侧的输 出侧极靴14,除了形成在其中央部的贯通孔14A之外，还包括贯通孔14B, 天线16可以穿过该贯通孔14B;而设置在用于向阴极结构构件12供电一侧 的输入侧极靴30,除了形成在其中央部的贯通孔30A之外，还包括形成在 其倾斜部SL中的三个或更多的贯通孔30B，优选为四个贯通孔:50B,每个 贯通孔30B的面积为11.5 mm2。
形成在输入侧极靴30的中央部的贯通孔30A在尺寸上类似于形成在传 统-磁控管中的孔。
倾斜部SL的四个贯通孔30B沿倾斜部SL的外围方向以90。的间隔形 成并沿轴向方向(也就是，垂直方向)在大直径平坦部FL2和倾斜部SL上延 伸。由于贯通孔30B的这种结构，当通过沖压加工生产输入侧极執30时， 四个贯通孔30B连同形成在中央部的贯通孔30A可以同时形成，这可以使 形成四个贯通孔30B的成本增加最小化。顺便提及，当试图垂直于倾斜部 SL的表面形成贯通孔时，通常需要利用斜楔模的沖压加工。特别是在渐进
金属模的情况下，需要用于每个孔的金属模安装空间，这需要大的空间，从 而增加了形成孔的成本。
由于在输入侧极靴30中新形成四个贯通孔30B，因此可以高效地排出 存在于输入侧的空气，并可以获得大的排气传导性。此外，由于每个贯通孔 30B形成为具有11.5mm2的尺寸，因此已通过试验发现，/磁场分布不会发生 畸变，并且磁场强度不会降低。
当排出存在于石兹控管内部的空气时，如图3所示，输入侧的空气分别通 过形成在输入侧极靴30的中央部的贯通孔30A、形成在倾斜部SL中的四个 贯通孔30B、和开在构成阴极结构构件13的下端帽21中的贯通孔UA。特 别是，由于大量空气通过新形成的四个贯通孔30B,因此可以提供大的排气 传导性(排气效率)。这可以缩短排气所需的时间，还可以防止出现较差的真 空度。
接下来，说明发明人所进行的试验的结果。
图4示出试验获得的孔直径/孔数量与磁场强度之间关系的结果。在这种 情况下，孔的数量达到四个，而孔的直径分别设定为3.3mm、 3.8mm、 4.2mm、 4.6mm和6.5mm。在图4中，例如，当孔直径为6.5mm且孔数量为1时， 孔的面积为33.2 mm2，并且最大石兹场强度为181.8 mT，而当孔直径为6.5mm 且孔数量为3时，孔的面积为99.5 mm2，并且最大磁场强度为181.4 mT。此 外，当孔直径为4.2mm且孔数量为1时，孔的面积为D.9mm2,并且最大磁 场强度为182.4 mT,而当孔直径为4.2mm且孔数量为3时，孔面积为41.6 mm2，并且最大磁场强度为182.4mT。顺便提及，尽管未在图4中示出，但 对于没有孔的情况，最大^f兹场强度为182.4 mT。
现在，图5和6分别是在上述试验中已获得结果的图示。具体地，图5 示出孔面积(mm、和最大磁场强度(mT)之间的关系，图6示出孔数量(个)和最 大磁场强度(mT)之间的关系。从图5可以看出，当孔直径等于或小于4.2mm
时，最大磁场强度(mT)显示出令人满意的值。此外，从图6可以看出，对于 孔直径等于或小于4.2mm的情况，即使当孔数量(个)设定为四个时，最大磁 场强度(mT)仍显示出令人满意的值。
随着孔直径增加，即使当面积相同时，最大磁场强度也会降低。也就是 说，当每个孔的孔面积等于或大于16.6(mm,时，最大磁场强度减小。此外， 对于相同的孔面积，当每个孔的面积减小而孔数量增加时，最大磁场强度很 难降低。
现在，图7至12分别示出已通过试验获得的关于磁场畸变的结果。图
对应于贯通孔的直径方向测量部Ph1。这个输入侧扭Jfc类似于传统的输入侧 极靴，并用附图标记15表示。图IO是示出在直径方向測量部PhI的位置处 测量在图8中分别示出的各轴向方向测量部Pv-8 Pv8的石兹场强度所获得的 结果的图示。
此外，图7(b)示出除了形成在中央部的贯通孔之外还具有一贯通孔的输 入侧极l化和分别对应于这两个贯通孔的两个直径方向测量部PH1和PH2。这 个输入侧极承t类似于依据本实施例的输入侧;极靴30，因此分别用附图标记 30和30B来表示。直径方向测量部PH1是没有形成孔的部分，而直径方向 測量部Ph2是形成有孔的部分。图11示出在图8中分别示出的各轴向方向 测量部Pv-8~Pv8测量它们各自位置处的磁场强度所获得的结果。
输入侧极靴和分别对应于这些贯通孔的两个直径方向测量部PH1和Ph2。这 个输入侧极靴也类似于依据本实施例的输入侧极靴30，因此分别用附图标记 30和30B来表示。直径方向测量部PH1是没有形成孔的部分，而直径方向 測量部Ph2是形成有孔的部分。图11示出在图8中分别示出的各轴向方向 测量部Pv-8 Pv8测量它们各自位置处的磁场强度所获得的结果。
现在，图9示出在图7(a)至7(c)所示的各种情况下的磁场强度的测量结 果。在图9中，在图7(a)所示的情况下，轴向方向测量部Pv-6中的磁场强度 为127.3mT，轴向方向测量部Pv-5中的石兹场强度为147.7mT，轴向方向测量 部Pv-4中的》兹场强度为166.3mT,轴向方向测量部Pv-3中的/f兹场强度为 174.9mT,轴向方向测量部Pv-2中的石兹场强度为180mT,轴向方向测量部 Pv-l中的》兹场强度为182.2mT,轴向方向测量部PvO中的磁场强度为
182.4mT,轴向方向测量部Pvl中的-兹场强度为181.2mT，轴向方向测量部 Pv2中的》兹场强度为177.4mT,轴向方向测量部Pv3中的磁场强度为 169.8mT，轴向方向测量部Pv4中的磁场强度为158.2mT,轴向方向测量部 Pv5中的-兹场强度为140mT,轴向方向测量部Pv6中的磁场强度为113.4mT。
在图7(b)所示的情况下，在没有孔形成的直径方向测量部Pl中，轴向 方向测量部Pv-6中的》兹场强度为115.1mT,轴向方向测量部Pv-5中的石兹场 强度为140.3mT,轴向方向测量部Pv-4中的磁场强度为161.3mT，轴向方向 测量部Pv-3中的石兹场强度为172.4mT,轴向方向测量部Pv-2中的,兹场强度 为178.9mT,轴向方向测量部Pv-1中的磁场强度为181.5mT,轴向方向测量 部PvO中的磁场强度为182.3mT,轴向方向测量部Pvl中的磁场强度为 180.9mT，轴向方向测量部Pv2中的磁场强度为177.3mT,轴向方向测量部 Pv3中的》兹场强度为172.6mT,轴向方向测量部Pv4中的石兹场强度为 160.4mT，轴向方向测量部Pv5中的》兹场强度为M3.2mT,轴向方向测量部 Pv6中的^兹场强度为116.1mT。
在图7(b)所示的情况下，在形成有孔的直径方向测量部P2中，轴向方 向测量部Pv-6中的磁场强度为140mT,轴向方向测量部Pv-5中的磁场强度 为160mT,轴向方向测量部Pv-4中的磁场强度为173mT，轴向方向测量部 Pv-3中的石兹场强度为179.2mT，轴向方向测量部Pv-2中的万兹场强度为 181.3mT,轴向方向测量部Pv-l中的》兹场强度为181.8mT,轴向方向测量部 PvO中的石兹场强度为180.5mT，轴向方向测量部Pvl中的石兹场强度为 176.8mT，轴向方向测量部Pv2中的石兹场强度为171.8mT,轴向方向测量部 Pv3中的磁场强度为159.2mT，轴向方向测量部Pv4中的磁场强度为 139.7mT,轴向方向测量部Pv5中的石兹场强度为117.2mT,轴向方向测量部 Pv6中的-兹场强度为91mT。
在图7(c)所示的情况下，在没有孔形成的直径方向测量部Pl中，轴向 方向测量部Pv-6中的磁场强度为115.8mT,轴向方向测量部Pv-5中的磁场 强度为140.9mT,轴向方向测量部Pv-4中的^f兹场强度为161.2mT,轴向方向 测量部Pv-3中的磁场强度为170.3mT,轴向方向测量部Pv-2中的磁场强度 为176.3mT，轴向方向测量部Pv-l中的^兹场强度为180.1mT,轴向方向测量 部PvO中的；兹场强度为180.9mT,轴向方向测量部Pvl中的磁场强度为 180.9mT，轴向方向测量部Pv2中的磁场强度为177.6mT,轴向方向测量部 Pv3中的》兹场强度为172.1mT，轴向方向测量部Pv4中的石兹场强度为 161.6mT，轴向方向测量部Pv5中的磁场强度为144.9mT,轴向方向测量部 Pv6中的i兹场强度为118.1mT。
在图7(c)所示的情况下，在形成有孔的直径方向测量部P2中，轴向方 向测量部Pv-6中的石兹场强度为116mT，轴向方向测量部Pv-5中的^f兹场强度 为141.8mT, 4由向方向测量部Pv-4中的；兹场强度为160.6mT，轴向方向测量 部Pv-3中的i兹场强度为171.3mT,轴向方向测量部Pv-2中的》兹场强度为 177.8mT,轴向方向测量部Pv-l中的》兹场强度为180.4mT,轴向方向测量部 PvO中的磁场强度为181.3mT，轴向方向测量部Pvl中的磁场强度为 180.4mT，轴向方向测量部Pv2中的磁场强度为177.1m丁，轴向方向测量部 Pv3中的i"兹场强度为171.5mT,轴向方向测量部Pv4中的》兹场强度为 161.2mT，轴向方向测量部Pv5中的磁场强度为144.6mT，轴向方向测量部 Pv6中的石兹场强度为117.2mT。
图11所示的图7(b)的结果显示，在贯通孔30B的数量为1的情况下， 磁场强度分布在具有孔的部分和不具有孔的部分之间是不同的。另一方面， 图12所示的图7(c)的结果显示，在贯通孔30B的数量为四个的情况下，磁
场强度分布在具有孔的部分和不具有孔的部分之间区别很小。因此，可以判 断，优选地，可以形成四个贯通孔30B。
现在，图13是当输入侧极靴的板厚为1.6(mm)时高次谐波的衰减量(dB) 相对于孔面积的关系的图示。 一般地，当衰减量等于或大于30(dB)时，可以 期望的是，高次谐波噪声几乎不受影响。当考虑每个贯通孔的面积时，如果 孔的面积小于27(mm2)，则高次谐波噪声的泄漏对高次谐波噪声的恶化几乎 没有影响；但是，如果孔的面积等于或大于27(mm2),则高次谐波噪声有可 能恶化。
从上述的试验结果可以判断，在不产生任何磁场分布畸变也不降低磁场 强度的条件下能够提供大的排气传导性的贯通孔30B的面积的最佳值是 16.6(mm2)或更小。
图14示出输入侧极靴的孔面积设定为16.6(mm、时孔数量和Efm的测量 值。Efm是磁控管的特性之一，并且还是可以表明真空度是否良好的参数。 当真空度恶化时，Efm增加。当传统磁控管的Efm为1.4V时，包括两个孔 的磁控管的Efm为I.IV，而包括三个或更多孔的磁控管的Efm为l.OV，也 就是说，它是稳定的。图14示出当孔数量较大时》兹控管的真空度良好。在
Efm稳定的部分中进行排气可以防止出现较差的真空度。
如上所述，依据本实施例的磁控管，由于在设置于向阴极结构构件12 供电一侧的输入侧极執30中，除了形成于输入侧极孰30中央部的贯通孔 30A之外，还存在形成于倾斜部SL中的四个贯通孔30B,每个贯通孔30B 具有16.6rm^或更小的面积，因此可以提供大的排气传导性，从而能够减少 排出存在于磁控管内部的空气所需的排放时间。并且，因为磁控管内部的空 气能够确实排放出，所以可以防止磁控管内出现较差的真空度。此外，通过 将每个贯通孔30B的面积设定为16.6mn^或更小，可以防止最大磁场强度的 降低以及高次谐波的泄漏。
此外，由于各贯通孔30B在大直径平坦部FL2和倾斜部SL上沿垂直方 向(也就是，输入侧极靴的轴向方向)形成，因此，当通过沖压加工生产输入 侧极靴30时，可以同时生产出贯通孔30B。这可以使形成各贯通孔30B所 需的成本增加最小化。
本发明提供了如下效果，即，可以在不降低最大磁场强度或不使高次谐 波泄漏的条件下，增加排气传导性，因而本发明可以有效地用作用于微波炉 等中的微波振荡装置。
权利要求
1、一种磁控管，包括圆柱形的阳极筒构件，在其两个端部分别形成两个开口；阴极结构构件，设置在阳极筒构件的中心轴上；一个以上的阳极叶片，设置成径向穿过阴极结构构件外围的作用空间，并固定地安装在阳极筒构件的内壁表面上；和漏斗形的输入侧极靴，设置在阳极筒构件的两个开口中的用于向阴极结构构件供电的一个开口那一侧，该输入侧极靴包括小直径平坦部，在该小直径平坦部的中央部形成有贯通孔；大直径平坦部，其直径大于小直径平坦部的直径；和圆锥形倾斜部，用于将大直径平坦部和小直径平坦部彼此连接，其中，所述输入侧极靴除了包括形成在小直径平坦部的中央部的贯通孔之外，还包括分别形成在其倾斜部中的三个或更多的贯通孔。
2、 利用微波的装置，包括如权利要求1所述的磁控管。
3、 一种用于制造磁控管的极靴制造方法，该磁控管包括 圆柱形的阳极筒构件，在其两个端部分别形成两个开口； 阴极结构构件，设置在阳极筒构件的中心轴上； 一个以上的阳极叶片，设置成径向穿过阴极结构构件外围的作用空间，并固定地安装在阳极筒构件的内壁表面上；以及漏斗形的输入侧极靴，设置 在阳极筒构件的两个开口中的用于向阴极结构构件供电的一个开口那一侧， 该输入侧极靴包括小直径平坦部，在该小直径平坦部的中央部形成有贯通 孔；大直径平坦部，其直径大于小直径平坦部的直径；和圓锥形倾斜部，用 于将大直径平坦部和小直径平坦部彼此连接，其中，在输入侧极執的大直径平坦部和倾斜部上形成贯通孔，从而沿输 入侧极靱的轴向方向延伸。
4、 如权利要求3所述的极靴制造方法，其中，贯通孔的面积为16.6 mm2 或更小，并且，三个或更多的这种贯通孔沿输入侧极靴的倾斜部的外围方向 以给定的间隔形成。
全文摘要
本发明公开了一种磁控管，包括在两端部分别形成两个开口的圆柱形阳极筒构件(10)；设置在阳极筒构件中心轴上的阴极结构构件(12)；一个以上的阳极叶片(11)，设置成径向穿过阴极结构构件外围的作用空间(13)并固定地安装在阳极筒构件的内壁表面上；一对漏斗形极靴(14，30)，分别设置在形成于阳极筒构件两端部的两个开口中的相应一个开口中，各极靴包括在中央部形成有贯通孔的小直径平坦部(FL1)；直径大于小直径平坦部的直径的大直径平坦部(FL2)；将大直径和小直径平坦部彼此连接的圆锥形倾斜部(SL)。在该对极靴中，输入侧极靴(30)除了包括形成在其中央部的贯通孔(30A)外，还包括分别形成在其倾斜部中的三个或更多、优选为四个贯通孔(30B)，每个孔的面积为16.6mm<sup>2</sup>。
文档编号H01J25/50GK101174532SQ20071015960
公开日2008年5月7日 申请日期2007年10月25日 优先权日2006年10月25日
发明者桑原渚, 相贺正幸, 石井健 申请人:松下电器产业株式会社