本发明涉及冶金，具体涉及一种2507双相不锈钢的轧制方法。
背景技术：
1、2507双相不锈钢是一种铁素体-奥氏体不锈钢，成分25cr-7ni-4mo-0.27n，具有比一般的双相不锈钢更高的强度、更好的抗点腐蚀、缝隙腐蚀及均匀腐蚀的能力，尤其在高氯化物环境中具有更为优异的耐局部腐蚀性能，且有较高的导热性和较低的热膨胀系数，因此在化学加工、石油化工和海底设备等苛刻环境中得到广泛应用。
2、但双相不锈钢特点含有较高的氮含量，在轧制过程极易出现轧制边裂缺陷，严重影响着钢带成材率和精整成本。所以需要一种方法能够降低或杜绝钢带边裂深度的方法，并使其在后续使用提高钢带成材率。
3、专利cn103286128b公开了一种超级双相不锈钢中板轧制工艺，包括选择坯料、加热、高压水除鳞、二辊粗轧、四辊精轧步骤，通过提高加热温度、减少轧制道次，提高钢板的终轧温度，从而减少钢板边部裂纹和表面局部裂纹的产生，但是这种方法在实际生产2507双相不锈钢时还存在边裂深度较大的情况。
技术实现思路
1、针对上述现有技术，本发明的目的是提供一种2507双相不锈钢的轧制方法。本发明能够降低钢带边裂深度缺陷，并使其在后续使用提高钢带成材率。
2、为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：
3、本发明提供一种2507双相不锈钢的轧制方法，包括以下步骤，将2507钢种板坯依次进行进行开坯轧制、二次轧制；
4、所述开坯轧制的步骤包括：板坯加热、除鳞、粗轧轧制3道次、板坯回炉、除鳞箱降温至700℃、降至室温、板坯裂纹毛刺研修；
5、所述二次轧制的步骤包括：板坯加热、粗轧轧制5道次、炉卷轧制3道次、连轧3道次、层流冷却、卷取。
6、作为优选，开坯轧制中，开坯轧制厚度目标160mm；板坯加热温度在1260-1280℃，出钢温度在1250-1270℃，驻炉时间≥200min，炉内微正压残氧控制在2.0-4.0％。
7、作为优选，开坯轧制中，轧制3道次的粗轧温度1075-1085℃，轧制速度1.5-2.2m/s，终轧温度≥1030℃，头尾偏差温度≤30℃，压下量17.0-28.0mm；压下率12-18％；立辊负荷斜率0.5；机架除磷不投用。
8、作为优选，开坯轧制中，板坯裂纹毛刺研修时先粗磨后精磨；粗磨时，修磨机的电流为250-350a，修磨机的砂轮为16目砂轮；精磨时，修磨机的电流为120-200a，修磨机的砂轮为30目砂轮；修磨后板坯表面粗糙度＜0.5mm，倒角修磨，修磨机的电流为120-200a，修磨机的砂轮为30目砂轮。
9、作为优选，二次轧制中，二次轧制，板坯加热温度在1240-1270℃，驻炉时间200-240min；出炉温度在1230-1260℃，加热炉残氧含量3.0-5.0％。
10、作为优选，二次轧制中，粗轧温度在1160-1200℃，粗轧立辊冷却水关小，关闭粗轧轧机前后测喷水，粗轧轧制速度控制在1.5m/s，粗轧轧制5道次，粗轧到精轧中间坯厚度控制在30-33mm；粗轧终轧温度≥1120℃，头尾偏差温度≤40℃。
11、作为优选，二次轧制中，炉卷轧制温度在1130-1150℃，炉卷轧制速度1.8-2.5m/s。
12、作为优选，二次轧制中，连轧3道次的开轧温度1100-1150℃，轧制速度3.0-4.8m/s，终轧温度≥950℃。
13、作为优选，二次轧制中，投用层流冷却，卷取温度目标≤670℃，当卷取温度≥700℃，直接开水管冷却，钢卷下线通风冷至室温。
14、2507双相不锈钢由于大量合金元素的添加，奥氏体和铁素体两相的稳定性受到影响，引起第二相的析出。析出物主要是二次奥氏体、碳化物、氮化物和金属间相。它们对双相不锈钢的性能具有重要的影响。其中金属间化合物σ相是危害最大的一种析出相。尤其是铬、钼、氮含量相对较高时，σ相析出的温度范围更宽，析出速度也更快。σ相是一种四方晶体结构的热力学稳定相，硬度很高，脆性很大，导致钢加工性能变得很差，影响钢整体的塑性与韧性，在热变形过程中极易开裂，在轧制过程极易出现轧制边裂缺陷。
15、本发明在变形量不大的情况下，将铸坯厚度由200mm轧制为160mm；双相不锈钢的塑性与钢的纯净度、合金n、mo含量、轧制变形温度、变形速度有着密切关系，在轧制过程严格按照既定轧制温度、轧制速度、变形量来控制，既要得到好的铸坯组织，又能满足开坯的厚度要求。开坯轧制过程中铸坯边部产生的边裂缺陷，冷却后对铸坯进行修磨，进一步消除产生的裂纹缺陷，为后续二次轧制提供边部完好的铸坯。尤其是一次轧制板坯边部产生的裂纹缺陷，随着轧制变形量的加大，边裂缺陷进一步扩展，边裂深度加大。
16、本发明在第一次轧制时通过除鳞来去除板坯加热后的表面氧化铁皮，粗轧轧制3道次时立辊1、3道次用于板坯侧面齐边和宽度控制，除鳞箱快速降温至700℃以下可以避免σ相、碳化物、氮化物析出，对板坯表面、边部裂纹及角部裂纹进行修磨，避免二次轧制过程中的裂纹延伸。
17、二次轧制时粗轧轧制5道次通过立辊1、3、5道次用于板坯侧面齐边和宽度控制，连轧3道次使轧制成成品目标厚度，使用层流水急速冷至680℃，保持合理的铁素体-奥氏体比例，并防止σ相、碳化物和氮化物析出。冷却速度对于双相不锈钢的相比例和耐腐蚀能力具有重要影响，由于2507钢慢速冷却(850～950℃)容易形成σ相(铁素体相上的黑点)，出现脆性；而在层流水中急速冷却有利于保持合理的铁素体-奥氏体比例，并防止σ相、碳化物和氮化物，所以应该在层流水中急速冷却，避免σ相、碳化物、氮化物析出，从而保持2507双相不锈钢的塑性和耐腐蚀能力。
18、本发明通过二次轧制，粗轧共轧制8道次，在总变形量不变的情况下，各道次的变形量减小，边部裂纹扩展相应减轻，另外第一次开坯轧制过程中铸坯边部产生的边裂缺陷，冷却后对铸坯进行修磨，进一步消除产生的裂纹缺陷，为后续二次轧制提供边部完好的铸坯。
19、本发明的有益效果：
20、本发明轧制方法减轻2507双相不锈钢带边裂深度，钢带边裂深度降至4-8mm，提高钢带成材率，产品质量稳定，经济效益大幅度提高。
21、本发明的方法分两步法轧制，较一次性轧制造成的边裂深度有明细减轻，降低切边成本。
1.一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，包括以下步骤：将2507钢种板坯依次进行进行开坯轧制、二次轧制；
2.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，开坯轧制中，开坯轧制厚度目标160mm；板坯加热温度在1260-1280℃，出钢温度在1250-1270℃，驻炉时间≥200min，炉内微正压残氧控制在2.0-4.0％。
3.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，开坯轧制中，轧制3道次的粗轧温度1075-1085℃，轧制速度1.5-2.2m/s，终轧温度≥1030℃，头尾偏差温度≤30℃，压下量17.0-28.0mm；压下率12-18％；立辊负荷斜率0.5；机架除磷不投用。
4.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，开坯轧制中，板坯裂纹毛刺研修时先粗磨后精磨；粗磨时，修磨机的电流为250～350a，修磨机的砂轮为16目砂轮；精磨时，修磨机的电流为120-200a，修磨机的砂轮为30目砂轮；修磨后板坯表面粗糙度＜0.5mm，倒角修磨，修磨机的电流为120-200a，修磨机的砂轮为30目砂轮。
5.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，二次轧制中，二次轧制，板坯加热温度在1240-1270℃，驻炉时间200-240min；出炉温度在1230-1260℃，加热炉残氧含量3.0-5.0％。
6.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，二次轧制中，粗轧温度在1160-1200℃，粗轧立辊冷却水关小，关闭粗轧轧机前后测喷水，粗轧轧制速度控制在1.5m/s，粗轧轧制5道次，粗轧到精轧中间坯厚度控制在30-33mm；粗轧终轧温度≥1120℃，头尾偏差温度≤40℃。
7.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，二次轧制中，炉卷轧制温度在1130-1150℃，炉卷轧制速度1.8-2.5m/s。
8.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，二次轧制中，连轧3道次的开轧温度1100-1150℃，轧制速度3.0-4.8m/s，终轧温度≥950℃。
9.根据权利要求1所述的一种2507双相不锈钢的轧制方法，其特征在于，二次轧制中，投用层流冷却，卷取温度目标≤670℃，当卷取温度≥700℃，直接开水管冷却，钢卷下线通风冷至室温。