呈现改进热封特性的定向薄膜的交叉层合物及该交叉层合物的制造方法

专利名称：呈现改进热封特性的定向薄膜的交叉层合物及该交叉层合物的制造方法
技术领域：
本发明涉及一种展现改进热封特性的定向薄膜的交叉层制品及该交叉层制品的制造方法。
背景技术：
匹状交叉层合物由两张或更多互相粘合的薄膜所组成，其皆各为单轴定向或不平衡地双轴定向，而自1968年已被商业化，但在热封时常会发生问题。
该早先的交叉层合物被以1958年4月9日的GB-A-0792976号案及1959年7月15日的GB-A-0816607号案中所揭示的成分、构造及方法来制造。一聚乙烯(通常为HDPE)或聚丙烯的管状膜会在一相对较低的温度被拉伸，而沿其纵向来牢固地单轴定向，然后螺旋式地切割成一匹料使其定向偏斜，再将二张或更多该匹料层合粘接，通常以其定向的十字交叉方向来挤出层合。当该交叉层合物被热封时，例如以冲压热封，来形成一“剥离”式热封时，该封合处的冲击剥离强度会变得相当的低(除非该封合处通过附加的材料来改进，例如以搭接方式来增加强度)。
该“剥离式”热封已知为一种可承受集中于一非常窄的直线区域中的剥分力量的热封方式，而相对于另一种用来承受剪刀的“重叠式”热封，其会遍布于该封合处的整体宽度。
对于热封袋在其一边缘垂直于该直线延伸的热封缘等，冲击或冲震剥离强度对承受该冲震动作特别地需要。
由于热封破坏了其定向，该封合处会有不佳的剥离强度，这不仅会出现在封合粘接部分(该处丧失定向尚无大碍)，还出现在紧邻的未粘合的交叉层合物的窄“线条”部分。这样当冲震剥离该“线条”时，其将会显得脆弱而易于裂开。(在较低速的剥分时，若在该线条中的材料有时间来伸长及定向，则其封合缘能具有一可接受的剥离强度)。
该冲震剥离强度亦能通过在用来制成该交叉层合物的薄膜上共挤出更薄的较低熔点的表面层(“热封层”)而得以改善，但并不很足够。然而，当在该主层能保持定向的温度下进行热封时，又会发生另一种现象，即因剥分力集中在该较薄的粘接层，而致使该二交叉层膜互相分开。为避免该分开现象的出现，该粘接区中及与其紧邻的薄膜部分，必须能被熔化而令厚度增加，藉此使由该剥分造成的张力得以减小。
如在BG-A-1526772号案中所揭示的，热封的冲震剥离强度的改良(及某些其它强度的增进)，可通过一不同的夹叉层合物的制法来获得。在实施该方法的已知方式中(其自1978年已被商业化应用)，会首先共挤出一管状膜，其具有单轴的纵向定向，并且有副表面层可供易于完成后续的层合程序(“贴合层”)，及能改善最终交叉层合物的表面特性，尤其是其热封性质(“热封层”)。然后该管状膜会被螺旋状切割成一匹料，而使其熔化定向偏斜，再用数张该匹料进行连续地交叉“叠合”，并在凹沟滚轮之间横向延压定向，而于此操作之前或之后，其会在以不同圆周速度旋转的普通光滑滚轮之间接受传统的纵向拉伸。该凹沟滚轮的延压通常会重复许多次，且该纵向延伸亦可重复进行。为获得最大的能量吸收特性，亦就热封的冲震剥离强度而言，在将呈螺旋状切成的薄膜叠合在一起之后的纵向及横向的延伸步骤，通常是在远低于该薄膜熔化范围的温度下来进行，且甚至可能会在正常的室温下来进行。US-A-4629525号案中揭示了一种后续的热稳定化方法。申请人亦建议将该层合物设计成使其一个具有一主要定向方向，即该交叉层合物的纵向，而另一个主要定向方向则垂直于该纵向。
通常在该交叉叠合膜之间会达到一足够的粘接，而使它们在被凹沟滚轮延压之后能形成一层合物，且该粘接会被该热稳定化程序增强。但是，一过分强固的整体粘接则要予以避免，因为其会破坏对撕裂扩伸的阻抗性，而这是该交叉层合物的特别显著的特点。
在凹沟滚轮之间横向延压的改良事项，及较高产量、较重及较强韧性的交叉叠合物的可能性等，被揭示于EP-B-0276100号案中的方法制成，其中有一组凹沟滚轮互相极为细密地相对设置，并以高滚轮压力来操作，而形成一组合的横向拉伸及横向挤压。(在本说明书中的范例即使用此方法)该方法于EP-A-0624126号案中有进一步发展。
实施该螺旋状切割的方法及被揭示于EP-B-0426702号案中。该专利还描述了一大熔化定向角度，甚至相对该膜的纵向呈90°，如何可被实现？其首先挤出一具有“螺旋状”熔化定向的管状膜(使挤出模与引出装置之间相对旋转)，而在第二步骤以增加该定向角度的方向来螺旋地切割该膜管。
再回到关于一热封处的冲震剥离强度问题，依据前述的GB-A-1526722号案或其改良的方法所制成的交叉层合物，自1978年已被使用以制造封合于顶部的开口式工业用袋，及/或底部被以“剥离式”热封的工业用袋，并以相当大的规模使用至今。且还被使用于“装填并封合”式的袋，其中将膜管转化成袋的制造过程是配合装填的操作来进行。但是，由于对制袋的薄膜材料规格有减少的必要，因此极需再进一步地改良。能达成热封性质的改善而不会降低其它重要的强度特性，尤其是屈服张力是很重要的。该屈服张力在堆叠装满粉状或粒状原料的工业用袋时是很重要的，因为一整堆叠置袋的最下层时常会承受非常高的静态压力。
依据EP-B-0338747号案中的发明，其以一特殊的观点来发展由该交叉层合物所制成的工业用袋，其热封处被一排邻接的凸体所保护，该凸体可用来吸收冲震及/或力的控制。
又依据WO-A-98/23434号案中所揭示的发明，在提供一种热封方法(亦以对该交叉层合物的特殊观点)，其容许该聚合物膜能有一特别高的收缩率，不仅在该热封粘合区中，且在该薄膜紧邻封合缘旁边的未粘接区处，即将会与该袋的内容物接触处。由于此高收缩率，故该薄膜会在该区域生成较厚，此将会弥补在该区域中的定向的丧失。(如在本说明书开头所提及，交叉层合物的热封问题是由于邻近于粘合区的未粘接区域丧失定向所致)。该发明亦包含一封合条的枢转。
但是，不论该二发明有如何改良的成果，其一是利用凸体来保护封合处，而另一个是有关特殊的热封方法，但两者均不能在市场上被接受。其原因是该二发明皆需要使用装设特殊的机具，来将该交叉层合物制成袋，及/或装填并封合该袋。因此非常需要改良该交叉层合物的热封性质，而不影响其强度特性，特别是该屈服张力。

发明内容
依据本发明的交叉层合物，其特征明示于权利要求1中，而其较佳的制造方法则在权利要求13中进行描述。其中所述的收缩率差异，以至少10％为较佳，而更好为15％、20％或甚至更高。
A材料在未定向状态的弹性系数E，比B材料的相同性质至少低15％。此措施的目的是为使在剥离时的力不会集中，而令该整体交叉层合物尽可能地强韧。
对于E值的未定向状态，可在A与B分开之后，将A熔化而获得，对于B亦同。用来剥分A与B的一适当方法在后述的范例中进行详细描述。
当本发明的交叉层合物被用来制成一个袋时，其具有一热封缘垂直于A的主要定向方向，而该装满粒状原料的袋突然掉落时，该A材料的较高E值将会倾向于沿垂直于封合缘的方向赋予该袋最大的伸展量，而由该伸展所造成的冲震吸收效果，特别是在此方向将会增加该封合缘的冲击强度。
以堆叠装满的袋的状态看，尤其是保持规则形态的叠层，该袋的任何可延伸性皆有负面影响，全部袋在纵向与横向的可延伸性应为平均的，因此该交叉层合物的A材料在主要方向的高可延伸性，将会被B材料在主要方向的相对较低的可延伸性弥补。
该各薄膜可为共挤出或被单独挤出，即它们各可由数层或仅由一层组成。而且该各薄膜可为完全单轴定向(即为分子定向)，或以不平衡的方式来被双轴定向，因此在任何状况下它们皆会展现一主要定向方向。
在该层合物设有A的薄膜或薄膜群组的一面，即为预定要热封粘接的一面(通常会被热封于一类似的交叉层合物上)，而使其热封缘延伸垂直于该交叉层合匹料的纵向(权利要求21)。其可预期该交叉层合物将会被形成管状而具有一纵向的接合缝来销售，该膜管亦可能为一角撑管，而准备用来装填并封合。在此实施例中，该A表面必须为该管的内表面(权利要求22)。
或该交叉层合物亦可被翻折而不将其制成一膜管，而来制成袋子其中该折痕即形成底部，其侧缘则被热封。同样地在此例中，该翻折结构的内表面必须为该A表面(权利要求22)。
该A或A′的较高收缩率，在一预定会垂直于密封缘的方向，较佳为至少30％(权利要求3及15)而更好为35％、40％或甚至更高，以能产生适当强烈的收缩而增加其厚度。必然会发生在该封合缘附近的加热作用，将会以一相当有趣且有用的效果来造成A与B的差异收缩(请见图8b、c、d的显微照片)而使该封合条的表面在边界处形成推拔状、弯折或圆曲，正如它们通常为了在封合材料中避免形成“疤痕”一样。
该差异收缩依该交叉层合物所要求的性质而定，当由接合区以相同距离来看该显微照片时，其会沿使A面凹入的方向而令该层合物弯曲。但是，紧邻接合区处的材料会被熔融而软化，以一相反方向的弯曲来补偿前述的弯曲，因此该A面会变成凸出。此最后的弯曲为该差异收缩的一间接结果，其会作为一种在熔融状态的剥离而补强该封合缘。另外，该差异收缩亦具有一作用，可使该层合物在其推拔、弯折或圆曲的边缘，即没有封合压力处，被推向该封合条，而此将有助于使该材料在冲震剥离的关键区域变成较厚。
为了良好的规范，仍必须陈明示于该显微照片中的封合缘已被WO-A-98/23434号案中所揭示的特殊封合方法制成，故前述的作用愈形重要。(更多进行该热封的条件说明于范例中)。
权利要求1中所述的特征为A与B二薄膜或薄膜组合物互相分开时的收缩差异。事实上，对于该交叉层合物以粘接对撕裂扩延阻抗性的影响，通常会在各薄膜之间以较低的粘接来制成(此于前已述及)，因此该分开即使在室温下通常皆很容易。
该分开的薄膜可被测试其在任何方向的收缩性，例如沿该匹料的纵向，或沿垂直于该纵向的方向，其会被加热至一预定的适当温度来测试。该温度例如接近但低于A或B的机械式测定熔点中的较低熔点。在本发明中，较好地，该A薄膜或薄膜组合物于该匹料纵向的收缩率百分比能比B薄膜组合物至少高出10％(最好能更高)，该收缩率是在相同的温度测得的，该温度接近但低于A或B的机械式测定熔点中的一较低的温度。该预定温度可例如低于该熔点5℃。当该交叉层合物由聚乙烯类的薄膜组成时，测量温度在115至120℃的范围。
于此，该机械式测定的熔点是指该例中可能的薄膜或薄膜组合物被断定随着温度的增加而丧失其机械稳定性(最大变化差异)的温度，其能以动态光谱学来方便地在该薄膜或薄膜组合物上直接测出。该熔点亦可由相对于温度的抗张性质的变化而来判定。
该A′与B′在交叉“叠合”之前的收缩性质(请参见权利要求14)亦以类似方法来测定。但若A′及/B′各由一张以上的薄膜组成，则该测定必须在A′及/或B′组合物粘合之后才进行，而不能改变其特性，其可利用例如一软体的双成分胶来粘接。
在本发明中有利的是，当A及/或B由一张以上的薄膜构成时，在A与B之间的粘接会比在A组合物或B组合物中的各薄膜之间的相互粘接脆弱。(权利要求8)。此优点与该交叉层合物的整体强度特性有关。以缓慢剥离所测得的粘接强度的适当值。介于0.1至0.5Ncm-1之间，而可作为纵向及横向切条等的剥离平均值(此叙述并非用以限制本发明的范围)。
该粘接最好能将“贴合层”共挤出于该交叉层合物的各薄膜上以方便操作并可控制，且最好亦供挤出“热封层”帮助该二交叉层合物于热封时粘接在一起，及/或改善该层合物的其它表面性质(权利要求9及16)。
通常本发明的交叉层合物即使在室温下亦会产生一些差异收缩作用，即它们会有一个倾向来沿该匹料的横向卷曲，除非采取防制措施。此将会形成处理该匹料或由该交叉层合物制成的袋的缺点。为克服该问题，该匹料的截面可设计成具有稳定化波纹的波形状，而于该匹料一表面上由波顶至波顶所测得的波长最好小于5mm(权利要求4及5)。但是，此波纹最好应非常浅。在该交叉层合物本身制成该稳定化的浅波纹，已在前述的EP-A-0624126号案中公开。于此所揭示的方法可直接应用于本发明。虽然该匹料截面的波纹可完全消除其在室温下卷曲(差异收缩)的倾向。但基本上其不会减少在热封时的差异收缩的发明效果，因为该稳定化波纹在当该层合物被加热至接近熔化范围的温度时，将会因横向收缩而消失。
如主要的方法权利要求13所示，该叠合匹料的横向延压方式最好在凹沟滚轮之间进行，且其亦会被纵向延伸而粘接成一层合物。其正常应有数个步骤的凹沟滚轮延压，并亦有数个步骤的纵向延伸及粘合。该程序能以不同的顺序进行，因此在前述GB-A-1526722号、EP-B-0276100号及EP-A-0624126号等各案中所揭示的可直接应用。
构成A′的薄膜或组合物，在与构成B′的薄膜或组合物叠合之前，最好用一摩擦固持滚轮或杆来拉伸而纵向地定向(权利要求17至20)，换言之它们会受到低于熔化范围的传统纵向拉伸，例如通过许多光滑而以不同圆周速度旋转的滚轮来进行。其最好是以一远低于熔化范围的温度，例如20～60℃之间来拉伸。假使对一管状挤出的A′膜的螺旋切割被用来制造一A′膜，则该螺旋切割应在该纵向拉伸之前进行。
A′与B′皆可为一薄膜，或为一共挤出的多层膜(见图1与图4的流程图)，此是最简单的，尤其当所要的是非常低的交叉层合物规格时。但是，以该交叉层合物的整体强度性质看，B′及/或A′最好由至少二薄膜组成，如权利要求6、7、19所述，及图2、3、5、6所示(在图中所示的±60°及±30°等皆仅为举例)。
取代以较小角度的螺旋切割法来制成A′的二层薄膜，更方便的是使用一薄膜其具有以二反向旋转的模件来形成二熔化定向层，如在权利要求20所述并示于图7中。
要挤出该薄膜，并具有反向旋转模件的共挤出模的构造，可参考前述的GB-A-1526722号案。


本发明以所附图来表示，其中图1、2、3为该交叉层合物的三种不同构造的立体示意图。
图4、5、6、7为四种不同的流程图，供制造该交叉层合物，及将之转化成一膜管以制成袋，包括可装填并封合的袋。
图8a、b、c、d为在范例中所述的交叉层合物于不同温度下形成的热封缘截面的显微照片。
图9为该范例中的不同膜层在不同方向的收缩性质的曲线图。
具体实施例的详细描述在图1、2、3的立体示意图中，(a)为主层而为该交叉层合物的高抗张强度所在之处，(b)为贴合层，(c)为热封层。在任何“叠合”发生之前的熔化定向角度以虚线来表示，且各角度的值是写在该虚线上的。+60°及-60°的值被用来作为相对较大角度的数值的例子，而+30°及-30°则为相对较小角度的例子。
字母A或A′及B或B′是表示属于A或A′及B或B′的薄膜或其组合物，如权利要求中所述。
矢量CD是表示在A′中低于熔化范围，且在A′与B′叠合之前的纵向。
矢量DE及CF分别表示该交叉层合物在A′与B′叠合之前的纵向与横向；而该CF方向是通过凹沟滚轮延展来形成的。
针对图4至7的流程图，可以看出是将“叠置”(“sandwiching”)与“层合”(“lamination”)分开。该“叠置”是指有二张或更多的薄膜被叠置在一起，而不管它们是否互相粘合或保持未粘接状态。而该“层合”则指该被“叠置”的膜层已被粘接在一起(其是可与“叠置”同时进行或在其后发生)。
在该各流程图中有一方块标示“层合及凹沟滚轮延压与纵向拉伸”。为何该不同步骤被集中于一方块内的理由是(如前已述及)，该各步骤通常会重复数次，且该步骤的顺序可被改变。
该显微照相图8a、b、c、d中，具有一比例尺可显示其放大率。其封合时间为1.4秒。纯为操作上的原因，该二封合条具有不同的温度，即如下所示图8a一条为120℃而另一条为130℃；图8b一条为130℃而另一条为140℃；图8c一条为150℃而另一条为150℃；图8d一条为170℃而另一条为180℃；在各条上的温度控制的精确度为±2℃。[范例]一交叉层合物被制成具有图2所示的构造，且利用图5的流程所示的方法来制成(但省略了其中“印刷”及“制管”的步骤)。
薄膜A′被共挤出成重量59gm-2的管状膜。
在A′膜中的主层(a)占整体A′的75％其为50％的LLDPE(Dowlex2045)+50％的HMWHDPE(少量具有颜料及添加剂的染色配料不计于此)。
在A′膜中的热封层(c)占整体A′的15％其100％皆为LLDPE(Dowlexx 2045)。
在A′膜中的贴合层(b)占整体A′的10％其为15％的Affinity 8100+85％的LLDPE(Dowlex 2045)。该Affinity为一种金属双环戊二烯化合物的LLDPE，而具有大约50℃～60℃的熔化范围。
在挤出之后，该组合物会沿纵向在40℃以1.30∶1的比率来延展。
而作为B′的二薄膜会被以45.4gm-2的规格标准来挤出。该主层(a)含有70％的HMWHDPE+10％的聚丙烯+20％的LLDPE。该贴合层(b)具有与A′中的(b)相同的成分。又在三膜叠合之中层的B′膜，在其两面皆具有一贴合层(b)，其各占总重量的10％。该表面的B′膜则含有75％的主层(a)，15％的热封层(c)及10％的贴合层(b)。
该二B′膜会被以57°角来螺旋切割。
该三层共挤出的A′、B′、B′膜等，会被交叉“叠合”如图5的流程图中所示。当进行该流程图中所示的后续步骤时，该叠合物会在横向以150∶1的比率，及在纵向以约1.2∶1的比率进行延展。
该步骤的进行大致如同在EP-B-0276100号案中所述的例3。其最终交叉层合物的规格为89gm-2。
该层合物之一样品(大约0.5m2)会被分为A膜及粘合的B膜群组，且该两者皆被处理而在不同温度收缩，A仅在机器方向(m.d.)，而B则在m.d.方向及横向(t.d.)收缩。该分开在室温下用人手以下列方式来进行该样品之一边角会被重复地折曲来造成分层的细纹。在该折曲边角中的-A与B间的缺口会被切开，且该裂隙会被撕开扩伸。由于在不同膜层中会有相对较弱的粘合性及不同的走向，故该裂隙会在该撕开力量局部地剥分其粘接时，于不同的膜层中以不同的方向来扩伸。(此现象即交叉层合定向膜呈显较高撕裂扩伸阻抗的原因，故交叉层合物通常是在各膜层之间以相对较低的粘接来制成)。在此方式中一旦该分层剥离已被局部地开始进行，则其将很容易地以手剥分来全部完成，而不会影响各膜层的性质。通过此剥离方式，该A膜即会与B群组分开，但后者仍会保持粘合。
A与B将被切成条带状的样品。A沿着m.d.方向，而B在一测试过程中沿着m.d.方向，但在另一过程中则沿着t.d.方向。各条带皆约为15mm宽及10cm长。
各测试如下进行于靠近该样品的一端处标示出30mm的长度。在该端固定一0.7g的重量使其保持垂直，而含有该标示记号的条带之一部分会被浸入一热甘油/水混合液中3秒钟。(该混合液具有约135℃的沸点，而其因含有甚多的水故不会影响该聚乙烯膜的性质)。在各该测试之前，甘油的温度会被调整，由90℃至高到正常LLDPE熔点的各种不同温度皆会被调试。在该处理之后，原来30mm长度的收缩量将会被量出。
其结果呈显于表2并在图9中示出。图9亦包含一曲线，示出在各温度时A与B沿其机器方向的收缩百分比的差异。该曲线是通过量出另外二曲线之间的差距来形成。一系列构成该“收缩差异”曲线的值被引介于后附的表中。
该交叉层合物会被以一如在WO-A-98/23434案的20～21页中所述的封合程序，进行A对A的自体热封，其不同的封合温度如图8a、b、c中的相关叙述。
该封合缘的显微照相形态(参见该各图)，其是在使用一视频显微镜下以12倍放大率所得。其冲震剥离的强度如在WO-A-98/23434案中p.23.1.37至24.1.11中所说明的进行测试。
该封合缘若在130/140℃及更高的温度下形成，则100％皆会通过，其性能相当优良，但在120/130℃制成的封合缘则大部分会不良。
将15mm宽的带状样品以相当于每分钟50％伸长量的延展速度来作应变/应力测试，则在m.d.及t.d.方向的屈服张力即可被判定。在此较低的相对速度下，该屈服张力即表示潜变性质，其对工业用袋非常重要。该屈服张力可由应变/应力曲线图来断定。通常在如此低的每分钟伸长率来测试聚合物薄膜时，其图表不会显示代表开始屈服的急陡变化。它们会先以一适配于虎克(Hook′s)定律的直线开始，然后逐渐地改变成另一近乎直线的部分，其中该张力会随着伸长率增加得非常慢(而在破裂之前该张力的增加会急速陡变)。
通常，该屈服张力是通过延长前述的二直线部分以使它们相交而来判定。对应于该相交点的张力即被采用为其屈服张力。
为比较在一工业用袋的屈服张力的类似判定中，用含有LLDPE的LDPE构成的传统挤出式147gm-2膜来制成一袋，该袋由一主要的聚烯烃制造商选择适用于包装它们的产品料粒。
其结果呈现于表1中。各值为5个测量值的平均。
表1

该交叉层合物呈现几乎与传统的LDPE/LLDPE袋膜相同的屈服张力，尽管后者重1.6倍。
最后该未定向的A膜的E模数(弹性系数)为500MPa。
而未定向的B群膜的E模数为630MPa。
即A的E模数比B的E模数低21％。
该E值亦会被引用于挤出膜，且为m.d的值及.t.d.的值的平均值，它们互相非常近似。
表2
权利要求
1.一种成形网膜式交叉层合物，由二张或更多互相粘接的薄膜或薄膜组合构成，其各为单轴定向或不平衡的双轴定向，其特征在于该层合物包括(A)，其在该交叉层合物的一面上，为a)一薄膜其主要定向方向依循该成形网膜匹料的纵向，或为b)一薄膜组合，其形成的主要方向依循前述方向；及(B)，其在该交叉层合物的另一面上，为a)一薄膜其主要定向方向垂直于该匹料的纵向，或为b)一薄膜组合，其形成的主要方向垂直该匹料的纵向；且该材料A在未定向状态的弹性系数(E)比材料B在未定向状态的弹性系数至少低15％，并在加热该交叉层合物时，A与B会沿着前述的纵向呈现不同的收缩率，A为更可收缩的。
2.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于A构成该交叉层合物整体重量的至少10％，而A与B沿该匹料纵向的收缩率，若以百分比来表示，依据测试至少相差10个百分点，在该测试中A与B被互相分开，而分开的薄膜或薄膜组合，依可能状况，会被加热至相同温度来测试其在纵向的收缩率，该温度接近并低于A或B的机械式测定的熔点中的较低的温度。
3.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于A在如权利要求2所界定的温度的收缩率百分比至少为30％。
4.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于该匹料的截面为波纹状而具有稳定化的波纹。
5.如权利要求4的交叉层合物，其特征在于由该匹料一表面上的波顶至波顶测出的波长小于5mm。
6.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于B呈对称的结构设置而至少由二薄膜构成，其各具有一主要定向方向并相对该匹料的纵向形成大于50°而小于90°的角度。
7.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于A呈对称的设置而至少由二薄膜构成，其各具有一主要定向方向并相对该匹料的纵向形成大于0°而小于35°的角度。
8.如权利要求1的交叉层合物，其中A及/或B由至少二薄膜粘合在一起构成，其特征在于该薄膜互相之间的粘合比A与B之间的粘合更为牢固。
9.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于在A群与B群中的各薄膜为一共挤出膜，其具有一在中间提供强度的主层，并在其两面设有副层，其中一副层会形成该层合物的表面而被选为可达到所需的表面性质，且另一副层则被选为能易于使该薄膜互相粘接。
10.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于构成B的该各薄膜的主层由高分子量高密度聚乙烯(HMWHDPE)，或由HMWHDPE与线性低密度聚乙烯(LLDPE)的混合物制成；而构成A的该各薄膜的主层由LLDPE或LLDPE与HMWHDPE的混合物制成。
11.如权利要求10的交叉层合物，其特征在于构成B的该薄膜的主层中掺有5～20％的聚丙烯。
12.如权利要求1的交叉层合物，其特征在于构成B的该各薄膜的主层以聚丙烯为主要成分。
13.一种制造交叉层合物的方法，该层合物形成不同薄膜的叠合匹料，各薄膜呈现一主要定向方向，而这些方向会互相交叉，然后该叠合膜会在它们的熔化范围以下，沿着该匹料的纵向被延压在一起而再定向，且在此纵向延压之前或之后，亦沿该匹料的横向来延压，该横向延压是在凹沟滚轮之间进行的，而在该纵向与横向延压操作的同时，或在之前或之后，使该叠合的薄膜被粘接形成一层合物；其特征在于该叠合匹料由二薄膜或薄膜组合(A′)与(B′)所构成，(A′)在该叠合匹料的一面，而(B′)则在其另一面；该(A′)为a)一薄膜其主要定向方向依循该叠合匹料的纵向，或为b)一薄膜组合其所形成的主要定向方向亦依循前述方向；且在该(A′)与(B′)被设置成一叠合物之前进行收缩试验来测试时，所述定向或所形成的定向比(B′)在相同方向的定向或所形成的定向更为强固；而该(B′)为a)一薄膜，其主要定向方向垂直于该匹料的纵向，或为b)一薄膜组合，其形成的主要定向方向垂直于该匹料的纵向；而该(A′)在未定向状态的弹性系数(E)会比(B′)在未定向状态的弹性系数至少低15％，且在(A′)与(B′)被设置成一叠合物之前的收缩试验显示，所述定向或所形成的定向比(A′)在该垂直方向的定向更为牢固。
14.如权利要求13的方法，其特征在于该A′占该叠合匹料的至少10％，且A′与B′沿该叠合匹料纵向的收缩率，依据试验会显示至少10％的差异，在该试验中A及/或B中的薄膜(若A及/或B为一个组合)会被粘接在一起而未改变其性质，且该A与B会被加热至相同温度来测试它们沿纵向的收缩率，该温度接近并低于A′或B′的机械式测定的熔点中的较低的温度。
15.如权利要求14的方法，其特征在于A′沿该匹料纵向的定向或形成的定向，在A′与B′被叠合在一起之前，被制成相当地牢固，而可使在最终产品中，当A′与B′被互相分开，且A′被迅速地加热至一接近但低于其机械式测定熔点的温度时，所测得的A′的收缩率不低于30％。
16.如权利要求14的方法，其特征在于使用于该层合物的A′与B′的各薄膜以共挤出来制成，而在其粘接于相邻层膜的一面，设有一易于粘接的副层。
17.如权利要求14的方法，其特征在于该A′的各薄膜在与B′的薄膜叠合之前，通过摩擦固持滚轮或杆来撑抵拉伸而沿该纵向定向。
18.如权利要求17的方法，其特征在于该A′由一具有主要为纵向熔化定向的薄膜制成，且该一薄膜会被拉伸。
19.如权利要求17的方法，其特征在于该A′由二薄膜组成，各具有一主要定向方向，其相对其纵向形成一大于0°而小于45°的角度，将一主要为纵向定向的管状膜进行螺旋切割，或在一管状膜从一挤出模离开而呈气泡状时将之扭转，该二薄膜会被组合形成对称的叠合物，且该叠合物会受到该摩擦式操作的拉伸。
20.如权利要求17的方法，其特征在于以下列方式来制成A′组合利用反向旋转的模件来制成由二熔化定向层构成的一第一交叉层合物，在其离开该模之时，或于之前或之后会立即进行层合粘接，最好在其间设有一副共挤出层而可减少其粘接性，该二层的各熔化定向会相对该第一交叉层合物的纵向形成一小于45°的角度，且之后会进行拉伸。
21.一种物品，例如一袋将，按照权利要求1至12中任一项的交叉层合物，或由13至20中任一项的方法制成的交叉层合物，以一剥离式热封缘热封于一类似的交叉层合物所制成，该热封缘垂直于该交叉层合物的纵向延伸，且在一交叉层合物上的A被直接热封于另一交叉层合物的A上。
22.一种如权利要求1至12的交叉层合物，或由13至20中任一项的方法制成的交叉层合物所形成的管状膜或翻折匹料，可供制造开口袋或装填并封合式袋；其特征在于该A的表面形成该膜管或翻折匹料的内表面。
全文摘要
本发明公开了一种匹状交叉层合物，由二张或更多互相粘接的薄膜或薄膜组合物构成，其各为单轴定向或不平衡的双轴定向。该层合物包含(A)在该交叉层合物的一面上为a)一薄膜其主要定向方向依循该匹料的纵向，或为b)一薄膜组合物其形成的主要方向依循前述方向；及(B)在该交叉层合物的另一面上为a)一薄膜其主要定向方向垂直该匹料的纵向，或为b)一薄膜组合物其形成的主要方向垂直该匹料的纵向；且该材料A在未定向状态的弹性系数(E)比材料B在未定向状态的弹性系数至少低15％，并在加热该交叉层合物时，A与B会沿着前述的纵向呈现不同的收缩率，A为更可收缩的。
文档编号B65D65/40GK1436120SQ01811046
公开日2003年8月13日 申请日期2001年6月8日 优先权日2000年6月12日
发明者奥利-本特·拉斯马森 申请人:奥利-本特·拉斯马森