专利名称：三电平双升压式能馈型pwm整流电路及其控制方法
技术领域：
本发明涉及一种双升压式能馈型PWM整流电路，以及该电路的控制方法，属 PWM整流电路及控制方法。
背景技术：
传统二极管不控整流电路和晶闸管相控整流电路，网侧输入功率因数低，含有大 量的低次谐波，对电网造成了严重的污染。无源滤波器可以在一定程度上抑制电流谐 波，但是效果不理想，而且体积重量大，电路笨重，存在和电网产生串、并联谐振的 潜在危险。PWM整流技术可以实现网侧电流跟踪电网电压，具有功率因数优、体积 小、效率高等优点，在电机驱动、不间断电源(UPS)、高压直流输配电、可再生能 源发电等场合得到了越来越广泛的应用，成为当前电力电子研究的重点和热点之一。 传统的PWM整流电路仅工作在AC/DC整流状态，能量只能单向流动。近年来，随着 人们对绿色能源和环保节能认识的不断加深，能量可以双向流动的PWM整流电路得 到了越来越多的关注，尤其是在太阳能、风能等可再生能源发电场合，能馈型PWM 整流电路更是一个重要的组成部分。
1980年，日本的AkiraNabae等人在正EE工业应用年会(ISA)上提出了中点箝位 逆变电路的概念，即三电平逆变电路。与传统逆变电路相比，中点箝位逆变电路功率 开关管的电压应力可以减小一半。后来，三电平技术被推广应用到了直流变换电路、 PWM整流电路上。
目前，能馈型PWM整流电路均以桥式拓扑为主，但这类拓扑存在着桥臂直通的 隐患，影响了电路运行的可靠性，而且功率开关管的体二极管会参与工作，反向恢复 损耗大。为了解决上述问题，南京航空航天大学航空电源重点实验室提出了一种双升 压式能馈型PWM整流电路，该电路在同一桥臂上仅有一个功率开关管，无桥臂直通 的可能，大幅度的提高了整流电路的可靠性，尤其适合于航空航天、UPS等要求高可 靠性的场合。但是，与传统的半桥式拓扑相同，双升压式能馈型PWM整流电路功率 开关管电压应力高，开关管的选取困难。而且高耐压功率半导体器件的性能变差，影 响了电路的整体性能。
发明内容
4技术问题为了解决双升压式能馈型PWM整电路功率开关管电压应力大的缺 点，本发明在双升压式能馈型PWM整流电路的基础上提出了一种新颖的三电平双升 压式能馈型PWM整流电路。该整流电路不仅保留了双升压式能馈型PWM整流电路 能量可以双向流动和无桥臂直通隐患的优点，还克服了双升压式能馈型PWM整流电 路功率开关管电压应力大的缺点。
技术方案本发明的三电平双升压式能馈型PWM整流电路，在双升压式能馈型 PWM整流电路的基础上，在每个升压型桥臂电路上各增加了一个功率开关管和二极 管。该三电平双升压式能馈型PWM整流电路包括输入电源，两个升压型桥臂电路和 输出滤波电路，输出滤波电路包括第一滤波电容、第二滤波电容，第一滤波电容的负 极与第二滤波电容的正极连接，且连接点接地，第一滤波电容的正极和第二滤波电容
的负极为三电平双升压式能馈型PWM整流电路的输出端，其特征在于第一升压桥 臂电路包括第一功率开关管、第二功率开关管、第一二极管、第三二极管和第一输入 升压电感，第一功率开关管的源极接第二功率开关管的漏极，两者接头处引出线接第 三二极管的阴极，第三二极管的阳极接地，第二功率开关管的源极接第一二极管的阴 极，两者接头处引出线接第一输入升压电感的正极；第二升压桥臂电路包括第三功率 开关管、第四功率开关管、第二二极管、第四二极管和第二输入升压电感，第四功率 开关管的漏极接第三功率开关管的源极，两者接头处引出线接第四二极管的阳极，第 四二极管的阴极连输入电源一端接地，第三功率开关管的漏极接第二二极管的阳极， 两者接头处引出线接第二输入升压电感的负极；第一输入升压电感的负极与第二输入 升压电感的正极相连接，且两者接头处引出线接输入电源另一端，第一功率开关管的 漏极接第二二极管的阴极，第四功率开关管的源极接第一二极管的阳极；第二二极管 的阴极接第一滤波电容的正极，第四功率开关管的源极接第二滤波电容的负极。
本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路，各开关管的驱动信号根据输入电 压和电流的正负情况而定，但在每半个工频周期内仅有一只功率管高频调制，其余开 关管均为常开或常闭，且工作过程中无开关管的体二极管参与工作，开关、导通损耗 小。当第三二极管导通的时候，第一升压桥臂电路的中点a对地电位被箝位在零；当 第四二极管导通的时候，第二升压桥臂电路的中点b对低电位也被箝位在零。第一升 压桥臂电路的桥臂中点a对地电压的突变幅值为母线电压的一半，第二升压桥臂电路 的桥臂中点b对地电压的突变幅值也为母线电压的一半，电磁干扰较双升压式能馈型 PWM整流器有很大减小。电路输出直流母线电压大于输入电源峰值电压最大值的两 倍，适合于高压中、大功率应用场合。
在控制上，本发明采用数模结合滞环电流控制，具有实现简单、自动限流和快速 动态响应等优点。基于三电平双升压式能馈型PWM整流电路的控制方法为电压基 准减去三电平双升压式能馈型PWM整流电路输出电压的采样值，两者的差值送入电 压环调节器，电压环调节器输出电压信号；输入电压采样信号送入锁相环，锁相环产生一个与输入电压同频同相的正弦波sin(cot);第一滤波电容两端电压的采样值减去第 二滤波电容两端电压的采样值，两者的差值送入均压环调节器，均压环调节器输出误 差信号；由锁相环产生的正弦波信号sin(o)t)分成A、 B两路，A路与电压环调节器的输 出电压信号相乘的结果减去均压环调节器输出的误差信号，从而得到电流给定信号； B路连至第一过零比较器，第一过零比较器产生第一逻辑信号；电流给定信号分成D、 E两路信号，D路信号减去输入电流的采样信号的结果送入滞环比较器，滞环比较器 产生调制信号，E路连至第二过零比较器，第二过零比较器产生第二逻辑信号；最后， 滞环比较器产生的调制信号与第一、第二两个逻辑信号经输出逻辑电路逻辑关系处理 之后，得到四个功率开关管的四个驱动信号，即将滞环比较器产生的调制信号进行逻 辑非运算，得到第三逻辑信号，将第一过零比较器产生第一逻辑信号进行逻辑非运算， 得到第五逻辑信号，将第二过零比较器产生第二逻辑信号进行逻辑非运算，得到第四 逻辑信号，第三逻辑信号与第四逻辑信号进行逻辑与运算，得到第六逻辑信号，第六 逻辑信号与第一过零比较器产生的第一逻辑信号进行逻辑与运算，运算的结果为第一 功率开关管的驱动信号；滞环比较器产生的调制信号与第四逻辑信号进行逻辑与运 算，得到第八逻辑信号，第八逻辑信号与第五逻辑信号进行逻辑与运算，运算的结果
为第二功率开关管的驱动信号；滞环比较器产生的调制信号与第二过零比较器产生的
第二逻辑信号进行逻辑与非运算的结果为第九逻辑信号，第九逻辑信号与第五逻辑信
号进行逻辑与运算，运算的结果为第三功率开关管的驱动信号；第三逻辑信号与第二
过零比较器产生的第二逻辑信号进行逻辑与非运算的结果为第七逻辑信号，第七逻辑 信号与第一过零比较器产生的第一逻辑信号进行逻辑与运算的结果为第四功率开关
管的驱动信号。
有益效果本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路的能量可以双向流动； 无桥臂直通隐患、无开关管体二极管反向恢复问题；功率开关管电压应力低，仅为输 出直流母线电压的一半；单极性调制，也可称为三电平调制，电磁干扰小；PWM调 制电路单元采用滞环电流控制方案，逆变器动态性能佳；整个电路结构和控制方案均 较为简单，易于实现。
图1是本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路的电路图。 图l中的标号名称为l一第一升压桥臂电路；2—输入电源；3—第二升压桥臂 电路；4一输出滤波电路。
图2是本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路工作在整流模式以及能馈
模式下各开关模态的示意图
图2 (a)是整流模式下工作模态I和能馈模式下工作模态IV的示意图。
图2 (b)是整流模式下工作模态n的示意图。
图2 (c)是整流模式下工作模态III和能馈模式下工作模态II的示意图。图2 (d)是整流模式下工作模态IV的示意图。 图2 (e)是能馈模式下工作模态I的示意图。 图2 (f)是能馈模式下工作模态III的示意图。
图3是本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路采用的控制框图。
图4是本发明三电平双升压式能馈型PWM整流电路工作在整流模式下输入电 压、输入电流、输入升压电感电流以及驱动的波形示意图。
图5是本发明双升压式能馈型PWM整流电路工作在能馈模式下输入电压、输 入电流、输入升压电感电流以及驱动的波形示意图。
图1—附图5中的主要符号名称0、込、仏、& —功率开关管，A、 A、 "3、 仏一二极管，￡/、 Z2—输入升压电感，C/、 C2—滤波电容，FC/、 Fc2是滤波电容 C/、 G两端的电压，&、 ^一输入升压电感Z;、丄2电流，Fe—电压环调节器输出电 压，仏一负载电阻，v,—输入电压，4—输入电流，r。一输出直流母线电压，a—第 一升压桥臂的中点，b—第二升压桥臂的中点，n—输出滤波电容的中点，r。"一a、 n 两点的电压，Kw—b、 n两点的电压，其中图4、图5中的Drl、 Dr2、 Dr3、 Dr4为功 率开关管&、込、込、"驱动信号，j一第一过零比较器，k—第二过零比较器，Ve'—
输出误差信号，/*一电流给定信号，& 一调制信号，第一逻辑信号，&一第二逻
辑信号，第三逻辑信号，第四逻辑信号，&一第五逻辑信号，第六逻辑 信号，第七逻辑信号，第八逻辑信号，&一第九逻辑信号，g—电压外环，h
—锁相及正弦波产生电路，c一均压环，d—电流内环，e—过零比较单元，f—输出逻 辑电路。
具体实施例方式
下面结合
本发明实施例的电路结构及工作原理。
图1是三电平双升压式能馈型PWM整流电路的结构示意图，包括输入电源2， 两个升压桥臂电路l、 3和输出滤波电路4，输出滤波电路4包括第一滤波电容d、
第二滤波电容C2，第一滤波电容d的负极与第二滤波电容C2的正极连接，且连接点
接地，第一滤波电容d的正极和第二滤波电容C2的负极为三电平双升压式能馈型 PWM整流电路的输出端，其特征在于第一升压桥臂电路1包括第一功率开关管Qi、 第二功率开关管Q2、第一二极管D卜第三二极管D3、第一输入升压电感I^，第一功 率开关管的源极接第二功率开关管Q2的漏极，两者接头处引出线接第三二极管 D3的阴极，第三二极管D3的阳极接地，第二功率开关管Q2的源极接第一二极管Di 的阴极，两者接头处引出线接第一输入升压电感U的正极；第二升压桥臂电路3包
括第三功率开关管Q3、第四功率开关管Q4、第二二极管D2、第四二极管D4、第二输入升压电感L2，第四功率开关管Q4的漏极接第三功率开关管Q3的源极，两者接头处
引出线接第四二极管D4的阳极，第四二极管D4的阴极连输入电源2—端接地，第三 功率开关管Q3的漏极接第二二极管D2的阳极，两者接头处引出线接第二输入升压电
感L2的负极；第一输入升压电感Li的负极与第二输入升压电感L2的正极相连接，且
两者接头处引出线接输入电源2另一端，第一功率开关管Qi的漏极接第二二极管D2
的阴极，第四功率开关管Q4的源极接第一二极管Dt的阳极；第二二极管D2的阴极
接第一滤波电容Q的正极，第四功率开关管Q4的源极接第二滤波电容C2的负极。
具体开关的调制信号还与输入电压的正负相关，具体的工作原理在下文会作详细 分析。
附图3是本发明双升压式能馈型PWM整流电路所采用的控制框图，包括6个子 功能模块，电压外环g，锁相及正弦波产生电路h，均压环c，电流内环d，过零比较
单元e以及输出逻辑电路f。控制方法为电压基准Vref减去三电平双升压式能馈型
PWM整流电路输出电压Vo的采样值，两者的差值送入电压环调节器，电压环调节器
输出电压信号Ve;输入电压VS的釆样信号送入锁相环，产生一个与输入电压同频同
相的正弦波sin(cot);第一滤波电容d两端电压的采样值减去第二滤波电容C2两端电
压的采样值，两者的差值送入均压环调节器，均压环调节器输出误差信号Ve';由锁相
环产生的正弦波信号sin(o)t)分成A、 B两路，A路与电压环调节器的输出电压信号
Ve相乘的结果减去均压环调节器输出的误差信号Ve'，从而得到电流给定信号"；B
路连至第一过零比较器j，第一过零比较器j产生第一逻辑信号S^电流给定信号1*分 成D、 E两路信号，D路信号减去输入电流is的采样信号的结果送入滞环比较器，滞
环比较器产生调制信号Sm， E路连至第二过零比较器k，第二过零比较器k产生第二 逻辑信号S2;最后，滞环比较器产生的调制信号Sm与第一、第二两个逻辑信号Si、
S2经输出逻辑电路f逻辑关系处理之后，得到四个功率开关管Q卜Q2、 Q3、 Q4的四 个驱动信号Drl、 Dr2、 Dr3、 Dr4，即将滞环比较器产生的调制信号Sm进行逻辑非运 算，得到第三逻辑信号S3，将第一过零比较器j产生第一逻辑信号St进行逻辑非运算， 得到第五逻辑信号S5，将第二过零比较器k产生第二逻辑信号S2进行逻辑非运算， 得到第四逻辑信号S4，第三逻辑信号S3与第四逻辑信号S4进行逻辑与运算，得到第 六逻辑信号S6,第六逻辑信号S6与第一过零比较器j产生的第一逻辑信号Si进行逻辑 与运算，运算的结果为第一功率开关管的驱动信号Drl;滞环比较器产生的调制信号Sm与第四逻辑信号S4进行逻辑与运算，得到第八逻辑信号Ss，第八逻辑信号Ss
与第五逻辑信号Ss进行逻辑与运算，运算的结果为第二功率开关管Q2的驱动信号
Dr2;滞环比较器产生的调制信号Sm与第二过零比较器k产生的第二逻辑信号S2进
行逻辑与非运算的结果为第九逻辑信号S9,第九逻辑信号S9与第五逻辑信号Ss进行 逻辑与运算，运算的结果为第三功率开关管Q3的驱动信号Dr3;第三逻辑信号S3与
第二过零比较器k产生的第二逻辑信号S2进行逻辑与非运算的结果为第七逻辑信号
s7，第七逻辑信号S7与第一过零比较器j产生的第一逻辑信号Si进行逻辑与运算的
结果为第四功率开关管Q4的驱动信号Dr4。 附图4和附图5分别给出两个仿真实例。
附图4给出了本发明电路工作在整流模式下，即带能耗型负载时的一些主要波形。 仿真参数如下输入电压220V/50Hz，输出电压750V，输出功率lkW。由输入电压 波形v,和输入电流波形4可以看出，输入电流能够很好的跟踪电网电压，整流器工作 在单位功率因数下。另外，由两个输入升压电感电流的波形&和&以及开关管的驱 动波形Drl、 Dr2、 Dr3、 Dr4可以看出，两个升压桥臂单元在电网电压的正负半周轮 流工作。
附图5给出了本发明电路工作在能馈模式时(如负载为工作在制动发电时的直流 电机)的一些主要波形。电网电压为220V/50Hz，直流母线电压为750V。由网侧电 流波形/,和电压波形^可以看出，整流器工作单位功率因数有源逆变下，电流波形和 电压波形刚好相差180度。另外，由两个输入升压电感电流波形^和^以及开关管 的驱动波形Drl、 Dr2、 Dr3、 Dr4可以看出，两个升压型桥臂单元在电网电压的正负 半周轮流工作。
以上两个仿真实例均达到了预期的效果，验证了本发明提出的主电路和控制电路 是正确的、可行的。
工作原理及工作过程
下面以图l、图2为主，结合图3来叙述本发明的双升压式能馈型PWM整流电 路的具体工作原理和工作模态，对应的电路关键波形见图4、图5。
根据输入电压和电流的相位，双升压式能馈型PWM整流电路可以工作在两种 不同的模式，当输入电压和输入电流同相位时，电路工作于整流模式，当输入电压和 输入电流相位相差180。时，电路工作于有源逆变能馈模式。
A)整流模式
当输入电压、电流大于零，处于正半周时，第二升压桥臂电路3和输入电源v, 以及输出滤波电路4工作，第一升压桥臂电路1不工作；而当输入电压、电流小于零，处于负半周时，第一升压桥臂电路l和输入电源v,以及输出滤波电路4工作，第二升
压桥臂电路3不工作。此模式下电路有四个工作模态
1. 工作模态I
如附图2 (a)所示，在此模态内，输入电压、电流均太于零。功率开关管gj 开通，其余关断，二极管Z^导通，其余截止。第二输入升压电感Z2两端承受的电压 等于v,，第二输入升压电感电流&线性上升。第一输入升压电感&的电流&尸0。
2. 工作模态II
如附图2 (b)所示，在此模态内，输入电压、电流均大于零。所有功率开关管 关断，二极管￡>2导通，其余截止。第二输入升压电感Z2两端承受的电压等于v,-Fc/， 第二输入升压电感电流^线性下條。第一输入升压电感Z7的电流&=0。
3. 工作模态III
如附图2 (c)所示，在此模态内，输入电压、电流均小于零。功率开关管0 开通，其余关断，二极管i^导通，其余截止。第一输入升压电感^两端承受的电压 等于-v,，第一输入升压电感电流^线性上升。第二输入升压电感"的电流/0=0。
4. 工作模态IV
如附图2 (d)所示，在此模态内，输入电压、电流均小于零。所有开关管关断，
二极管i)/导通，其余截止。第一输入升压电感Z/两端承受的电压等于-(Kc2+ig，第
一输入升压电感电流线性下降。第二输入升压电感&的电流^=0。 B)能馈模式
当输入电压大于零，处于正半周，输入电流小于零，处于负半周时，第一升压
桥臂电路l和输入电源v,以及输出滤波电路4工作，第二升压桥臂电路3不工作；而 当输入电压小于零，处于负半周，输入电流大于零，处于正半周时，第二升压桥臂单 元3和输入电源^以及输出滤波电路4工作，第一升压桥臂电路l不工作。此模式下
电路也有四个工作模态
1. 工作模态I
如附图2 (e)所示，输入电压大于零、输入电流小于零。功率开关管"、& 开通，其余关断，所有二极管截止。第一输入升压电感丄/两端的电压等于Fcrv,，第 一输入升压电感电流&线形上升。第二输入升压电感￡2的电流^=0。
2. 工作模态II
如附图2 (c)所示，输入电压大于零、输入电流小于零。功率开关管込，开通， 其余关断，二极管Dj导通，其余关断。第一输入升压电感^两端的电压等于-v,，第 一输入升压电感电流^线形下降。第二输入升压电感&的电流^=0。
3. 工作模态III
如附图2 (f)所示，输入电压小于零、输入电流大于零。功率开关管0j、 g^开 通，其余关断，所有二极管截止。第二输入升压电感&两端的电压等于r。+v,，第一 输入升压电感电流&线形上升。第一输入升压电感￡7的电流^尸0。4.工作模态IV
如附图2 (a)所示，输入电压小于零、输入电流大于零。功率开关管g3开通，
其余关断，二极管Z^导通，其余截止。第二输入升压电感丄2两端的电压等于Vs，第
二输入升压电感电流^线形上升。第一输入升压电感^的电流^=0。
权利要求
1、一种三电平双升压式能馈型PWM整流电路，包括输入电源(2)，两个升压桥臂电路(1、3)和输出滤波电路(4)，输出滤波电路(4)包括第一滤波电容(C1)、第二滤波电容(C2)，第一滤波电容(C1)的负极与第二滤波电容(C2)的正极连接，且连接点接地，第一滤波电容(C1)的正极和第二滤波电容(C2)的负极为三电平双升压式能馈型PWM整流电路的输出端，其特征在于第一升压桥臂电路(1)包括第一功率开关管(Q1)、第二功率开关管(Q2)、第一二极管(D1)、第三二极管(D3)、第一输入升压电感(L1)，第一功率开关管(Q1)的源极接第二功率开关管(Q2)的漏极，两者接头处引出线接第三二极管(D3)的阴极，第三二极管(D3)的阳极接地，第二功率开关管(Q2)的源极接第一二极管(D1)的阴极，两者接头处引出线接第一输入升压电感(L1)的正极；第二升压桥臂电路(3)包括第三功率开关管(Q3)、第四功率开关管(Q4)、第二二极管(D2)、第四二极管(D4)、第二输入升压电感(L2)，第四功率开关管(Q4)的漏极接第三功率开关管(Q3)的源极，两者接头处引出线接第四二极管(D4)的阳极，第四二极管(D4)的阴极连输入电源(2)一端接地，第三功率开关管(Q3)的漏极接第二二极管(D2)的阳极，两者接头处引出线接第二输入升压电感(L2)的负极；第一输入升压电感(L1)的负极与第二输入升压电感(L2)的正极相连接，且两者接头处引出线接输入电源(2)另一端，第一功率开关管(Q1)的漏极接第二二极管(D2)的阴极，第四功率开关管(Q4)的源极接第一二极管(D1)的阳极；第二二极管(D2)的阴极接第一滤波电容(C1)的正极，第四功率开关管(Q4)的源极接第二滤波电容(C2)的负极。
2、 一种基于权利要求1所述的三电平双升压式能馈型PWM整流电路的控制方法，其特征在于电压基准(Vref)减去三电平双升压式能馈型PWM整流电路输出电压(V0) 的采样值，两者的差值送入电压环调节器，电压环调节器输出电压信号(Ve);输入电压(Vs)的采样信号送入锁相环，产生一个与输入电压同频同相的正弦波sin(art);第一 滤波电容(C。两端电压的采样值减去第二滤波电容(C2)两端电压的采样值，两者的 差值送入均压环调节器，均压环调节器输出误差信号(Ve');由锁相环产生的正弦波信 号sin(cot)分成A、 B两路，A路与电压环调节器的输出电压信号(Ve)相乘的结果减去 均压环调节器输出的误差信号(Ve')，从而得到电流给定信号(i*) ; B路连至第一过零比较器(j)，第一过零比较器(j)产生第一逻辑信号(S!);电流给定信号(i*) 分成D、 E两路信号，D路信号减去输入电流(is)的采样信号的结果送入滞环比较器， 滞环比较器产生调制信号(Sm) ， E路连至第二过零比较器(k)，第二过零比较器(k)产生 第二逻辑信号(S2);最后，滞环比较器产生的调制信号(Sm)与第一、第二两个逻辑 信号(S,、 S2)经输出逻辑电路(f)逻辑关系处理之后，得到四个功率开关管(Q卜 Q2、 Q3、 Q4)的四个驱动信号(Drl、 Dr2、 Dr3、 Dr4)，即将滞环比较器产生的调制信 号(SJ进行逻辑非运算，得到第三逻辑信号(S3),将第一过零比较器(j)产生第一逻辑信号 (SO进行逻辑非运算，得到第五逻辑信号(Ss)，将第二过零比较器(k)产生第二逻辑信号(S2)进行逻辑非运算，得到第四逻辑信号(S4)，第三逻辑信号(S3)与第四逻辑信号(S4)进行逻辑与运算，得到第六逻辑信号(S6),第六逻辑信号(S6)与第一过零比较器(j)产生 的第一逻辑信号(S。进行逻辑与运算，运算的结果为第一功率开关管(Qi)的驱动信 号(Drl);滞环比较器产生的调制信号(Sm)与第四逻辑信号(S4)进行逻辑与运算， 得到第八逻辑信号(S8)，第八逻辑信号(S8)与第五逻辑信号(Ss)进行逻辑与运算， 运算的结果为第二功率开关管(Q2)的驱动信号(Dr2);滞环比较器产生的调制信号 (Sm)与第二过零比较器(k)产生的第二逻辑信号(S2)进行逻辑与非运算的结果为第九 逻辑信号(S9),第九逻辑信号(S9)与第五逻辑信号(S5)进行逻辑与运算，运算的 结果为第三功率开关管(Q3)的驱动信号(Dr3);第三逻辑信号(S3)与第二过零比较器 (k)产生的第二逻辑信号(S2)进行逻辑与非运算的结果为第七逻辑信号(S7)，第七逻 辑信号(S7)与第一过零比较器(j)产生的第一逻辑信号(SO进行逻辑与运算的结果为 第四功率开关管(Q4)的驱动信号(Dr4)。
全文摘要
一种三电平双升压式能馈型PWM整流电路及其控制方法，属PWM整流电路及控制方法。该PWM整流电路可以工作在AC/DC整流模式和DC/AC能馈模式，包括输入电源(2)，两个升压型桥臂电路(1、3)，输出滤波电路(4)；控制框图包括电压外环，锁相及正弦波产生电路，均压环，电流内环，过零比较单元以及输出逻辑电路。与传统的半桥和双升压式整流电路相比，桥臂中点多了一个零电平，有效的减小了电路的电磁干扰，两个桥臂电路轮流工作半个电网周期。该电路的功率开关管电压应力低，仅为输出电压的1/2；能量可以双向流动；无桥臂直通隐患，工作可靠性高，结构简单。适合于UPS、航空航天等要求高可靠性的中、大功率场合。
文档编号H02M7/219GK101309054SQ20081012298
公开日2008年11月19日 申请日期2008年6月20日 优先权日2008年6月20日
发明者新 陈, 杰 陈, 陈家伟, 龚春英 申请人:南京航空航天大学