专利名称：：用于振动电机的配重的制作方法
技术领域：
：本发明涉及一种用于振动电机的配重，该振动电机用于在电子设备如移动电话中产生振动。
背景技术：
：用于振动电机的配重通常由具有较大比重的钨制成，以增大振动量。当仅由钨制成的配重安装在电机的轴(转动轴)时，需要将轴压配合在配重的通孔中，如JP-A-2006-345599(对应的美国公开为US2006/0284501AO中所披露的，或者，将设置在配重中的开口夹紧(挤压)，以将配重紧固于轴，如JP-A-10-336949中所披露的。在将轴压配合在通孔中的情况下，要使用功率高的大型压配合装置，因而需要大型的制造系统、并增加制造步骤。另一方面，在朝向轴挤压开口的情况下，通过挤压部的变形将轴卡紧，其中，随着挤压部承受电机转动期间所产生应力和振动，挤压部处的紧固作用力会随时间老化而减小。此外，由于常规振动电机的配重由具有较高比重的均一材料制成，转矩必然较大，这不利于起动特性。另外，由于常规配重质量较大，电机的起动电流增大到可能带来问题的程度。此外，由于配重整体由比较昂贵的钨制成，生产成本增加。解决这些问题需要减轻振动电机配重的重量，提高振动电机的转动性能。另外，为了降低生产成本，将振动电机配重用树脂固定于振动电机的轴。JP-A-9-182363中披露了这种结构的一个示例。图8A至图8E是图示JP-A-9-182363中所披露的振动偏心配重的一些结构的图。在横截面中观察，图8A中所示的偏心配重100由大致梯形配重4部101和树脂部102构成，在树脂部102中，在半圆部102a上设置轴保持部102b，半圆部102a以从轴保持部102b凸出的方式扣住配重部101。在横截面中观察，在大致梯形配重部101中，梯形的顶边101a与树脂部外周边102c共同构成连续弧。越靠近顶边101a，配重部101的横向边101b之间的水平距离或宽度A逐渐变窄或减小。在横截面中观察，越靠近配重部101的顶边101a,横向边101b之间的水平宽度A逐渐减小，尽管使树脂部102构造成将横向边101b扣紧，但由于水平宽度A仅为适度减小，树脂部102用以保持配重部101的保持力较弱，在一定程度上可以抵抗配重部101转动时所产生的离心力。据此，树脂部102存在结构上的问题在超过预期离心力的过量冲击施加于树脂部102的情况下，配重部101使树脂部102强制张开到失效的程度。在横截面中观察，图8B中所示的偏心配重110由树脂部112和具有恒定宽度B的大致弧形配重部111构成，在树脂部112中，在半圆部112a上设置轴保持部112b，半圆部112a以从轴保持部112b凸出的方式扣住配重部111。在横截面中观察，在配重部111中，配重部111的外弧形边llla与树脂部112的周边112c共同构成连续弧。越靠近外弧形边llla，配重部111的横向边lllb之间的水平宽度C逐渐增大。在横截面中观察，越靠近配重部111的外弧形边llla，横向边之间的水平宽度C逐渐增大，尽管树脂部112构造成将横向边扣住的方式，但由于水平宽度C向外弧形边llla逐渐增大，树脂部112用以保持配重部111的保持力非常弱。为此，借助于粘合剂的粘附作用，将配重部111保持于树脂部112，在一定程度上，树脂部112用以保持配重部lll的保持力可以抵抗配重部lll转动时所产生的离心力。据此，树脂部112存在结构上的问题在超过预期离心力的过量冲击施加于树脂部112的情况下，树脂部112不能保持配重5部111。在横截面中观察，图8C中所示的偏心配重120由树脂部122和具有恒定宽度D的大致半圆弧形配重部121构成，在树脂部122中，半圆部122a上设置有轴保持部122b，半圆部122a借助于粘合剂将配重部121保持于其外侧，使配重部121从半圆部122a向外凸出。在横截面中观察，树脂部122构造成以粘合剂将配重部121保持在其外侧。因此，利用粘合剂的粘附作用将配重部121保持于树脂部122，在一定程度上，树脂部122用以保持配重部的保持力可以抵抗配重部121转动时所产生的离心力。一据此，树脂部122存在结构上的问题在超过预期离心力的过量冲击施加于树脂部122的情况下，预期树脂部122不能保持配重部121。图8D所示的偏心配重130示出一种示例，其中将图8A中所示偏心配重的配重部分成尺寸较小的两个配重部131a、131b，但这种方案也存在与图8A偏心配重相同的结构问题。图8E所示的偏心配重140示出树脂部142的一种示例，其中与半圆弧形边相对的边由直线E构成，直线E以这样一种方式互相连接，使得轴保持部141不会从该边凸出，而这种方案也存在与图8A偏心配重相同的结构问题。因此，可以说，在图8A至图8E所示的现有技术偏心配重中，树脂部具有保持力，此保持力与粘合剂共同作用，当偏心配重转动时，在一定程度上可以抵抗沿径向施加于配重部的离心力。特别地，当只考虑偏心配重自身的结构而不考虑粘合剂的粘附作用时，在图8A所示的示例结构(树脂部保持配重部)中，只依靠带有微小倾斜逐渐变细的楔形结构，树脂部不能有力且牢固保持配重部。从同样的角度看图8B和图8C中所示的示例，未采用任何结构来保持配重部。现有技术示例的问题在于针对施加于配重部的离心力，现有技术所采用结构的保持力不足。此外，近年来出现了一种需求，希望能够抵抗意外强烈冲击如由振动电机落下所导致的冲击。然而，从结构角度看，现有技术示例存在的问题是它们不能抵抗这种冲击。
发明内容本发明的一个方面是提供一种用于振动电机的配重，这种配重可以保持良好的抗冲击性而不减小振动量，同时能够减少比重较高的材料的使用量。'根据本发明一个方面的振动电机配重包括树脂部和金属部。在树脂部中，预定中心角部(半圆柱部)从轴孔的轴心径向延伸，并在其轴向端部(轴向端部区域)整体设置有锁定凸部。金属部具有锁定凹部，锁定凹部紧密接触并覆盖树脂部的预定中心角部，并分别锁定在锁定凸部上。具体而言，振动电机配重包括树脂部，其中在半圆柱部的纵向平面侧上整体形成半圆筒部，使半圆筒部与半圆柱部一起形成轴孑L，并在半圆柱部中位于轴孔纵向的端部处，整体形成锁定凸部；以及金属部，其位于树脂部包括锁定凸部在内的径向外侧(外周面)，使得金属部的外表面构成半圆筒面。通过将金属部锁定在树脂部的锁定凸部上，抑制施加于金属部的径向和轴向冲击。锁定凸部可以形成为从半圆柱部的外表面径向向外凸出的棱边T形锁定凸部。，锁定凸部可以形成为棱边锁定凸部。由于棱边锁定凸部的顶面拐角形成棱边(直角)，结果，半圆柱部的外表面与棱边锁定凸部的横向边之间的夹角形成为直角。锁定凸部可以形成为楔状弧形凸部(三角形轴向横截面)。在本文中，楔面含义为锁定凸部的上升角(锁定凸部在轴向从半圆柱部外表面立起的角度)为从0度到90度范围的任意角度。上升角优选在26度士4度的范围内。由于楔状弧形凸部的顶面形成为楔面(轴向内侧面)，在半圆柱部轴向端面的相对侧没有任何角度，结果，半圆柱部的外表面与楔状弧形凸部之间形成的夹角也就是沿轴向的上升角，形成为从0度到90度范围的任意角度，而沿周向的角度则形成为直角。可以采用下列结构。(1)一种用于振动电机的配重，包括树脂部和金属部。树脂部包括半圆柱部，具有用于适配电机的轴的轴孔，以及，以给定中心角在径向从轴孔展开，以成为相对轴孔偏心的配重；以及一对锁定凸部，分别布置在半圆柱部外周面的轴向两端区域，以从该处径向向外伸出。金属部安装于树脂部以位于半圆柱部的外周面上，金属部包括一对锁定凹部，布置并构造成分别与树脂部的一对锁定凸部相对应，其中，位于一对锁定凹部之间的上升部与树脂部的一对锁定凸部相接触。(2)树脂部的锁定凸部可具有三角形轴向横截面。(3)各锁定凸部可以包括轴向内面，相对于轴孔的纵向倾斜；以及一对周向端面，可分别与金属部各锁定凹部的一对周向端面相接合。(4)树脂部的锁定凸部可具有大致矩形轴向横截面。(5)各锁定凸部可以包括顶面；轴向内面，连接在顶面与半圆柱部的外周面之间，并取向为大致垂直于顶面和外周面；以及一对周向端面，分别与金属部各锁定凹部的一对周向端面相接合。(6)树脂部的锁定凸部可以具有大致T形径向横截面，其中，基部从半圆柱部的外周面径向向外伸出，以及，一对臂部从基部的末端分别在相反方向周向伸出。(7)各金属部的上升部可以构造成与树脂部锁定凸部的轴向内面相接触。(8)树脂部半圆柱部的中心角可以设定为这样的角度在用于振动电机的配重中，当金属部具有恒定径向尺寸时，根据振动量的中心角变化特性，获得所要求的振动量的角度。下面，参照实现本发明多种特点的总体结构。提供附图和相关描述以说明本发明的实施方式，而非限制本发明的范围。图1A至图1H是图示采用楔面锁定凸部的振动电机配重结构的示意图2A至图2H是图示采用棱边锁定凸部的振动电机配重结构的示意图3A至图3E是图示采用T形锁定凸部的振动电机配重结构的示意图4A至图4D是图示宽弧形模型的示意图5A至图5C是图示表5至表7中所示特性的曲线；图6是表示表8中所示特性的曲线；图7A至图7F是图示本发明第一方式至第三实施方式的改进例结构的图，其中颠倒了金属部与树脂部之间的锁定结构；以及图8A至图8E是图示JP-A-9-182363中所披露振动偏心配重结构的图。具体实施例方式下面，参照附图具体说明根据本发明的实施方式。本发明的范围不应当局限于附图所说明的示例以及下文所做的说明。本发明的振动电机配重包括树脂部，具有轴孔，振动电机的轴适配进(以适配状态插入)轴孔中，以及，在树脂部的轴向端部处，整体方式设置预定角部和锁定凸部，预定角部沿径向(正交于中心轴线从中心轴线径向延伸的方向)从轴孔的中心轴线延伸而出；以及金属部，其具有锁定凹部，锁定凹部紧密接触并覆盖树脂部的预定角部，并分别锁定在锁定凸部上。锁定凸部和锁定凹部可以任意构造，只要所采用的结构能起到所要求或设计的功能，或者，当不仅配重转动所产生的预期离心力施加于配重，而且诸如电机碰巧落下时产生的冲击也施加于配重时，能避免或限制金属部从树脂部脱离、或对树脂部造成损坏。下面，说明锁定凸部和锁定凹部的三种代表性组合，其中分别采用了楔状弧形锁定凸部、棱边弧形锁定凸部和T形锁定凸部。第一实施方式图1A至图1H是图示根据第一实施方式的用于振动电机的配重的结构示意图，该配重采用了楔面弧形锁定凸部。图1A是采用楔状弧形锁定凸部的振动电机配重的轴向侧视图，图IB是同一振动电机配重的下方轴测图，以及，图1C至图1H是说明冲击抑制功能的示意图。图1C是说明轴向冲击力施加于配重或主要施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图1D是说明树脂部如何起到抑制图1C中冲击力的作用的示意图。图IE是说明径向冲击力类似方式施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图1F是说明树脂部如何起到抑制图IE中冲击力的作用的示意图。图1G是说明冲击力沿与轴向和径向正交的方向类似方式施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图1H是说明树脂部如何起到抑制图1G中冲击力的作用的示意图。振动电机配重1基本上是偏心配重，并且由金属部2和树脂部3构成。振动电机配重1构造成这样一种方式，借助于树脂部3将金属部2牢固安装于振动电机的轴(省略其图示)。另外，振动电机配重基本上包括树脂部3，其中，例如如图1A的侧视图和图1B的轴测图所示，在半圆柱部3a的纵向平面侧3b上，整体形成有半圆筒部3d，使半圆筒部3d与半圆柱部3a—起形成轴孔3c，并且如图1C和图1D所示，在半圆柱部3a中位于轴孔3c纵向的轴向端部，整体形成锁定凸部3e;以及金属部2，其覆盖树脂部3(包括锁定凸部3e)的径向外侧，使得金属部2的外侧构成圆筒面2a。振动电机的轴(省略转动轴的图示)嵌入布置在轴孔3c中。具体而言，树脂部3(基本上按上述方式构造并具有形成为楔状弧形锁定凸部的锁定凸部)由具有必要冲击强度和必要耐热性的树脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)。10半圆筒部3d整体形成在半圆柱部3a的纵向平面侧，使得半圆筒部3d与半圆柱部3a—起形成轴孔3c;以及，锁定凸部3e整体形成于半圆柱部3a中位于轴孔3c纵向(轴向)的端部。锁定凸部3e指从半圆柱部3a的中央外表面(没有形成楔面3g的区域的外表面)径向凸出的部分(形成楔面3g的部分)及其延伸部分。锁定凸部3e各形成为楔状弧形锁定凸部，以及，如图1C、图1D、图1F和图1H中所示，楔面3g以这样一种方式设置在锁定凸部3e上，使得随着楔面3g从轴向端部3h向树脂部3的中央延伸，楔面3g距轴心的半径减小，其中图1C是沿轴孔3c轴向的振动电机配重轴向截面图，而图1D、图1F和图1H则示出树脂部3。如图1D所示，这样设置的楔面3g各自形成为带状外形，与各轴向端部3h相距预定宽度E，并从中心轴线在预定中心角范围沿转动方向延伸。如图1A所示，树脂部3的中心角01为180度，而楔面3g的中心角则指从180度中减去两倍的角92后所得到的角，角92对应于从平面侧3b到切欠部3i(金属部2的锁定凹部2b锁定于其上)的长度。如图1F和图1H所示，由于从树脂部3的轴向端部向中心渐縮的楔面3g，切欠部3i中朝向转动方向的切欠面3j构成三角形。切欠部3i的角度设定为这样的角度，即使冲击力沿图1E和图1G中箭头所示方向施加于配重时，也能避免金属部2脱离树脂部3，也就是，此角度可以例如是90度土5度的角度。如图1F中所示，随着切欠部3i达到树脂部3的外表面3f，在锁定凸部3e的转动方向端部处形成轴向表面，该轴向表面各称为锁定凸部3e中朝向转动方向的切欠面3j或侧面3j。这些侧面3j在树脂部3上总共设置在四个部位，在树脂部3的每个轴向端部3h处各有两个。树脂部3经树脂注入成型技术(如注射成型技术)形成。由于结构原因，金属部2的端部2c从树脂部3露出，例如，当注射成型树脂部3时，金属部2布置成直立在模具中，使得金属部的一个端部2c接触模具内的底面，并在这种状态下将树脂注射进入模具。11所注入的树脂进入金属部2的内侧并停留在该处，然后能够在此固化。因此，在根据本实施方式的配重中，由于金属部2的端部2c与树脂部3的对应端面相平齐，可以使制造系统和制造过程简单容易。金属部2由具有较大比重的材料制成，例如采用钨(W)或铅(Pb)。金属部2形成为这样一种方式，以在径向上覆盖树脂部3，并使金属部2的径向外表面形成为圆筒面2a。金属部2的锁定凹部2b构造成这样一种方式，以与树脂部3的对应锁定凸部3e相结合。锁定凹部2b具有凹部横向面2d，凹部横向面2d与对应锁定凸部3e的侧面3j相接合。—锁定凹部2b位于金属部2轴向端部，上升部2A设置于锁定凹部2b之间。锁定凸部3e位于树脂部3的轴向端部3h，此上升部2A与锁定凸部3e的楔面3g锁定邻接。在仅由钩制成的常规配重中，重心位置位于轴孔的中心轴线附近的位置，而本发明的配重中，金属部锁定在树脂部上，重心位置得到改善，其移位至远离轴孔轴心的位置，位于树脂部与金属部相邻接部位附近。通过改进配重重心的位置，能够以获得必要转矩的长度，使重心位置移位到远离轴孔3c轴心的位置。针对因振动电机配重(采用楔状弧形锁定凸部)在正常转动期间所产生振动导致的径向载荷的抑制功能，以及，如图1E和图1F所示对施加于楔状弧形锁定凸部的径向冲击的抑制功能，此两种抑制功能相同，因此，下文关于径向冲击力所进行的说明应当理解成对上述径向载荷进行抑制的说明。首先，说明轴向冲击力。如图1C所示沿轴向施加冲击力Fl时，如图1D所示，传到上升部2A的冲击力分散在楔面3g整个表面的较宽范围上，因此以较小的冲击力F2被吸收。由于楔面3g每单位面积所承受冲击力的值较小，从而能抑制较大幅度的冲击力。下面说明径向冲击力。如图1E所示径向冲击力F3施加于配重(主要施加于金属部2)时，如图1F所示，在树脂部3中一对锁定凸部3e每一个的两个侧面3j处，经由金属部2中对应锁定凹部2b的凹部横向面2d，将冲击力承受为较小的冲击力F4。由于锁定凹部2b的凹部横向面2d与对应锁定凸部3e的侧面3j之间接合牢固，树脂部3的切欠面3j使径向冲击力F3减弱。下面说明沿与轴向和径向正交的方向(下文为方便起见称为正交方向)施加的冲击力。如图1G所示冲击力F5沿正交方向施加于配重(主要施加于金属部2)时，_如图1H所示，在树脂部3中一对锁定凸部3e每一个的两个侧面3j处，经由金属部2中对应锁定凹部2b的凹部横向面2d，将冲击力F5承受为较小的冲击力F6。由于锁定凹部2b的凹部横向面2d与对应锁定凸部3e的侧面3j之间的接合牢固，正交方向冲击力F5受到树脂部3的切欠面3j的抑制。第二实施方式图2A至图2H是图示根据第二实施方式用于振动电机的配重的结构示意图，该配重采用了棱边弧形锁定凸部。图2A是采用棱边弧形锁定凸部的振动电机配重的轴向侧视图，图2B是同一振动电机配重的下方轴测图，以及，图2C至图2H是说明冲击抑制功能的示意图。图2C是说明轴向冲击力施加于配重或主要施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图2D是说明树脂部如何起到抑制图2C中冲击力的作用的示意图。图2E是说明径向冲击力类似方式施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图2F是说明树脂部如何起到抑制图2E中冲击力的作用的示意图。图2G是说明冲击力沿与轴向和径向正交的方向类似方式施加于金属部的情况的示意图，其中金属部用实线以透明方式示出。图2H是说明树脂部如何起到抑制图2G中的冲击力的作用的示意图。树脂部3由具有必要冲击强度和必要耐热性的树脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)，并且以这样一种方式构造使得半圆筒部3d整体形成在半圆柱部3n的纵向平面侧3b上，从而与半圆柱部3n—起形成轴孔3c;并使得锁定凸部3m整体形成于半圆柱部3n位于轴孔3c轴向的端部。锁定凸部3m各形成为棱边弧形锁定凸部，以及，如图2C、图2E和图2G(用实线以透明方式示出金属部2的振动电机配重轴测图)中以及图2D、图2F和图2H(示出树脂部3)中所示，树脂部3在配重轴向端部处具有棱边(带角度)弧形凸部形状。各锁定凸部3m包括顶面3p，顶面3p与轴孔3c轴心相距恒定半径，以及，由顶面3p与轴向横向面形成的角各为直角。在轴向观察，根据第二实施方式的锁定凸部3m具有矩形截面，而在以半圆柱部3n中轴孔3c的中心轴线为中心的转动方向，锁定凸部3m则呈现沿半圆柱部3n的外周面延伸的棱边弧形凸部形状。棱边指直角拐角。由于棱边弧形锁定凸部(3m)的顶面(径向最外表面)3p的轴向边缘3q分别形成为棱边，结果，由半圆柱部3的外表面3f与棱边弧形锁定凸部(3m)的横向面3s(与上述"拐角"连续的横向面)形成的角度分别为直角6使棱边弧形锁定凸部的转动方向端部(或沿转动方向的端部)成为转动方向切欠面或侧面3t，侧面3t带有一定角度，使得金属部2的锁定凹部可以锁定于其上。在本实施方式中，横向面3s作为棱边侧面，该棱边侧面连接各锁定凸部3m的顶面3p和半圆柱部3n的周面3f，并形成为垂直于顶面3p和周面3f。例如，如图2D所示，由棱边限定的顶面3p设置成带状外形，与各轴向端部相距预定宽度F，并从中心轴线在预定中心角范围03延伸。如图2A所示，树脂部3的中心角01为180度，具体描述锁定凸部3m的中心角角(02)对应于从平面侧3b到切欠部3t(其上锁定金属部2的锁定凹部2b)的长度，从180度中减去两倍的角(e2)后所得到的角。如图2F和图2H所示，由于顶面3p的构造，切欠部3t的轴向横截面构成具有棱边的矩形形状。切欠部3t的角度设定为这样的角度，即使冲击力沿图2E和图2G中箭头所示方向施加于配重时，也能避免金属部2脱离树脂部3，例如可以是90度士5度的角度。如图2F中所示，随着切欠部达到树脂部3的外表面，在锁定凸部3m的转动方向端部处形成轴向表面，该轴向表面各自称为锁定凸部3m中朝向转动方向的切欠面3t或侧面3t。这些侧面3t在树脂部3上总共设置在四个部位，在树脂部3的每个轴向端部3h处各有两个。树脂部3经树脂注入成型技术(如注射成型技术)形成。由于结构原因，金属部2的端部2c从树脂部3露出，例如，当注射成型树脂部3时，金属部2布置成直立在模具中，使得金属部的一个端部2c接触模具内的底面，并在这种状态下将树脂注射进入模具。所注入的树脂进入金属部2的内侧并停留在该处，然后能够在此固化。因此，在根据本实施方式的配重中，由于金属部2的端部2c与树脂部3的对应端面相平齐，可以使制造系统和制造过程简单容易。金属部2由具有较大比重的材料制成，特别是钨(W)或铅(Pb)。金属部2形成为这样一种方式，以在径向上覆盖树脂部3，并使金属部2的径向外表面形成为圆筒面2a。金属部2的锁定凹部2e构造成这样一种方式，以与树脂部3的对应锁定凸部3m相结合。锁定凹部2e具有凹部横向面2d，凹部横向面2d与对应锁定凸部3m的侧面3t相接合。上升部2B设置在位于金属部2轴向端部的锁定凹部2e之间。此上升部2B与锁定凸部3m(位于树脂部3轴向端部3h)的横向面3s锁定邻接。仅由钨制成的常规配重中，重心位置位于轴孔的中心轴线附近的位置，而本发明的配重中，金属部锁定在树脂部上，重心位置得到了改进，其移位至远离轴孔轴心的位置，位于树脂部3与金属部2相邻接部位附近。通过改进配重重心的位置，能够以获得必要转矩的长度，使重心位置移到远离轴孔3c轴心的位置。针对因振动电机配重(采用棱边弧形锁定凸部)在正常转动期间所产生振动导致的径向载荷的抑制功能，以及，如图2E和图2F所示对施加于棱边弧形锁定凸部的径向冲击的抑制功能，此两种抑制功能相同，因此，下文关于径向冲击力所进行的说明应当理解成对上述径向载荷进行抑制的说明。首先，说明轴向冲击力。如图2C所示沿轴向施加冲击力时，如图2D所示，经由金属部2的上升部2B，冲击力承受为较小的冲击力F8，其分散在锁定凸部3m的整个横向面3s的较宽范围上。因此，锁定凸部3m的横向面3s每单位面积所承受冲击力的值较小，从而可以抑制较大幅度的冲击力。下面说明径向冲击力。如图2E所示径向冲击力F9施加于配重(主要施加于金属部2)时，如图2F所示，在树脂部3中一对锁定凸部3m每一个的两个侧面3t处，经由金属部2中对应锁定凹部2e的凹部横向面2d，将冲击力F9承受为较小的冲击力FIO。由于锁定凹部2e的凹部横向面2d与对应锁定凸部3m的侧面3t之间接合牢固，径向冲击力F9受到树脂部3的切欠面3t的抑制。下面说明沿与轴向和径向正交的方向(下文为方便起见称为正交方向)施加的冲击力。如图2G所示冲击力Fll沿正交方向施加于配重(主要施加于金属部2)时，如图2H所示，在树脂部3中成对锁定凸部3m每一个的两个侧面3t处，经由金属部2中对应锁定凹部2e的凹部横向面2d，将冲击力Fll承受为较小的冲击力F12。由于锁定凹部2e的凹部横向面2d与对应锁定凸部3m的侧面3t之间接合牢固，正交方向冲击力Fll受到树脂部3的切欠面3t的抑制。第三实施方式图3A至图3E是图示根据第三实施方式用于振动电机的配重的结构示意图，该配重采用了T形锁定凸部。图3A是振动电机配重的轴向侧视图，图3B是同一振动电机配重的轴测图，而图3C至图3E是说明冲击抑制功能的示意图。图3C是示意图，说明轴向冲击力施加于配重或主要施加于金属部时，由树脂部对轴向冲击力进行抑制的功能，其中金属部用实线以透明方式示出。图3D是示意图，说明径向冲击力施加于金属部时，由树脂部对这种径向冲击力进行抑制的功能，其中金属部用实线以透明方式示出。图3E是示意图，说明沿与轴向和径向正交的方向的冲击力施加于金属部时，由树脂部对此冲击力进行抑制的功能，其中金属部用实线以透明方式示出。根据第三实施方式的各锁定凸部3v呈T形凸出形状，沿轴向观察，T形凸出形状具有矩形截面，并从半圆柱部3a的轴向端部3h径向凸出。T形的横杆部形成为弧状。由T形锁定凸部(3v)的顶面(径向最外表面)3w与轴横向面3A形成的角度分别为直角。结果，半圆柱部3a的外表面3f与T形锁定凸部(3v)的横向面3A在轴向形成的角度，也就是，轴向形成角为直角。在本实施方式中，各锁定凸部3v形成为T形，具有基部，从半圆柱部3a的周面3f延伸而出；以及一对横向部，沿周面3f从基部向外延伸。树脂部3由具有必要冲击强度和必要耐热性的树脂形成，例如GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)，并且以这样一种方式构造使得半圆筒部3d整体形成在半圆柱部3a的纵向平面侧3b上，从而与半圆柱部3a—起形成轴孔3c;并使得锁定凸部3v整体形成于半圆柱部3a的轴向端部。锁定凸部3v各自形成为T形锁定凸部，以及，如图3B和图3C(用实线以透明方式示出金属部2的振动电机配重的轴测图)中以及图3D和图3E(示出树脂部3)中所示，树脂部3在配重轴向端部处具有T形锁定凸部。锁定凸部3v分别包括顶面，顶面与轴孔3c轴心相距恒定半径，以及，由顶面与轴向横向面所形成的角分别为直角。例如，如图3C中所示，由棱边限定的顶面3w设置成带状外形，与各轴向端部3h相距预定宽度，并沿转动方向延伸。如图3A所示，树脂部3的中心角为180度，而由T形的竖杆所占据部分的中心角设置为，可以某种方式抵抗施加于金属部的冲击力的角度。如图3D、图3E所示，T形部分具有对应于转动方向部位的矩形轴向截面。如图3D和图3E所示，T形的横杆部以这样一种方式形成，在侧视图中观察，横杆部距中心轴线的半径不变。在T形锁定凸部3v中，各部分的尺寸和角度设定为这样的值，即使冲击力F13、F15、F17沿图3C、图3D和图3E中箭头所示方向施加于配重时，也能避免金属部2脱离树脂部3。树脂部3经树脂注入成型技术(如注射成型技术)形成。由于结构原因，金属部2的端部2c从树脂部3露出，例如，当注射成型树脂部3时，金属部2布置成直立在模具中，使得金属部2的一个端部2c接触模具内的底面，并在这种状态下将树脂注射进入模具。所注入的树脂进入金属部2的内侧并停留在该处，然后能够在该处固化。因此，在根据本实施方式的配重中，由于金属部2的端部2c与树脂部3的对应端面相平齐，可以使制造系统和制造过程简单容易。金属部2由具有较大比重的材料制成，特别是如钨(W)或铅(Pb)。金属部2形成为这样的方式，以在径向上覆盖树脂部3，并使金属部2的径向外表面形成为圆筒面2a。金属部2的锁定凹部2f构造成这样一种方式，以与树脂部3的对应锁定凸部3v相结合。锁定凹部2f位于金属部2轴向端部，上升部2C设置在锁定凹部2f之间。T形锁定凸部3v位于树脂部3轴向端部3h，此上升部2C与T形锁定凸部3v的横向面3A锁定邻接。锁定凹部2f具有T形开口2g，使T形开口2g与对应锁定凸部3v的T形部相接合。在仅由钨制成的常规配重中，重心位置位于轴孔的中心轴线附近的位置，而本发明的配重中，具有T形开口2g的金属部2锁定在具有T形锁定凸部3v的树脂部3上，可以改进重心位置，将其移位至远离轴孔3c轴心的位置，位于树脂部3与金属部2相邻接部位附18近。通过改进配重重心的位置，能够以获得必要转矩的长度，使重心位置移到远离轴孔3c轴心的位置。针对因振动电机配重(采用T形锁定凸部)在正常转动期间所产生振动导致的径向载荷的抑制功能，以及，针对沿图3D所示方向施加的径向冲击的抑制功能，此两种抑制功能相同，因此，下文关于径向冲击力所进行的说明应当理解成对上述径向载荷进行抑制的说明。首先，说明轴向冲击力。—如图3C所示，当沿轴向施加冲击力F13时，经由金属部2的上升部2C，冲击力承受为较小的冲击力F14，其分散在锁定凸部3v的整个横向面3A的较宽范围上。因此，T形锁定凸部(3v)的横向面3A每单位面积所承受冲击力的值较小，从而可以抑制较大幅度的冲击力。下面说明径向冲击力。如图3D所示，当径向冲击力F15施加于配重(主要施加于金属部2)时，经由T形开口2g的下表面，冲击力由树脂部3的T形锁定凸部(3v)承受。由于T形开口2g的下表面与T形锁定凸部(3v)的径向表面之间接合牢固，使这样施加的径向冲击力受到树脂部3的T形锁定凸部(3v)的抑制。下面说明沿与轴向和径向正交的方向(下文为方便起见称为正交方向)施加的冲击力。如图3E所示，当冲击力F17沿正交方向施加于配重(主要施加于金属部2)时，经由金属部2中T形开口2g的横向面，由树脂部3的T形锁定凸部(3v)承受此冲击力。由于T形开口2g的横向面与T形锁定凸部(3v)的正交方向表面之间接合牢固，使这样施加的正交方向冲击力受到树脂部3的T形锁定凸部的抑制。下面，说明根据本实施方式用于振动电机的配重的冲击力抵抗特性。19在下文说明中，设定根据第一实施方式至第三实施方式制备的配重具有以下特点(a)至(C)。(a)制备根据第一实施方式的配重，其中采用楔状弧形锁定凸部。根据本组的配重具有以下尺寸(参见图1A)。Ll为2.30mm，L2为1.75mm，L3为1.50mm。楔角为26度，楔形部的宽度为0.5mm。如图1C所示，楔角指以金属部2外表面的轴向作为基准，楔面部的上升角e。(b)制备根据第二实施方式的配重，其中采用棱边弧形锁定凸部。根据本组的配重具有以下尺寸(参见图2A)。从轴孔的中心轴线到金属部外表面的径向长度称为Ll，从轴孔的中心轴线到锁定凸部顶面的长度称为L2，从轴孔的中心轴线到树脂部轴向中心部分的外表面的长度称为L3。Ll为2.30mm，L2为1.75mm,L3为1.50mm。凸部的轴向宽度为0.43mm。(c)制备根据第三实施方式的配重，其中采用T形锁定凸部。根据本组的配重具有以下尺寸(参见图3A)。从轴孔的中心轴线到金属部外表面的径向长度称为Ll，从轴孔的中心轴线到T形锁定凸部中T形横杆内表面的长度称为L2，而从轴孔的中心轴线到树脂部轴向中心部分的外表面的长度称为L3。L1为2.30mm，L2为1.75mm，L3为1.50mm。凸部的轴向宽度为0.43mm。对采用楔状弧形锁定凸部的配重的冲击力抵抗特性进行模拟，在三类配重中这种配重被认为具有最低的冲击力抵抗特性。用于测量所施加冲击力的条件如下列(1)至(3)。(1)将安装有本发明振动电机配重的振动电机装在移动电话中，测量使移动电话从lm高度自然落下时所导致的冲击。(2)使用橡胶类振动电机作为置于移动电话中的振动电机，并将施加于配重的冲击设定为5000G。下文对在这些条件下实际施加于配重的冲击进行说明。(3)使用GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)作为树脂部的材料，并使用钨作为金属部的材料。这些条件下测量的结果如下表1所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>[表1]根据测量结果可以得出结论当5000G的冲击施加于0.385g的配重时，18.9N的冲击施加于金属部。这里，施加于配重的冲击(N.-牛顿)定义如下。冲击=配重的重量(kg)x冲击(G)x9.8(m/s2)用于分析上述冲击数据的分析条件如下所述。(1)使用ANSYSWorkbenchProducts8.1(日本CYBERNETSYSTEM有限公司出品)作为分析软件。(2)使用GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)作为在配重中所使用的树脂。(3)第(2)项所述树脂的物理性能如下杨氏模量为10280MPa;泊松比为0.37;密度1680kg/m3。(4)载荷的方向如下-(4a)金属部脱离的方向(轴向)；以及(4b)径向。向配重施加5000G的冲击时，施加于配重的树脂部的应力如下表2所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表2]根据分析的结果，设定施加于配重的冲击为5000G，且冲击沿(4a)使金属部脱离的方向(轴的纵向)以及沿(4b)径向施加于配重，施加于树脂部的应力沿轴向为43.4MPa，沿径向为355.8MPa。结果是由于样品1树脂(日本Kuraray有限公司生产的GenestarG2330)的强度为222MPa，尽管样品1的树脂可以抵抗沿轴向的冲击，但该树脂不能抵抗沿径向的冲击。然而，由于在四个部位设置树脂部的切欠部作为锁定部，每个部位的冲击力为径向冲击力的四分之一。当施加于样品1树脂的各切欠部的径向载荷是四分之一时，所得到的应力如下表3所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>根据表3所示的结果，当四个切欠部作为锁定部时，由于施加于各切欠部的径向应力为89.0MPa，每个切欠部受到的应力都远小于222MPa(样品1树脂(日本Kuraray有限公司生产的GenestarG2330)的强度值)。所以，可以充分抑制冲击力。根据上述模拟结果，可以说，只要维持上述条件，根据本发明采用楔状弧形锁定凸部的振动电机配重，对预期的较大冲击力具有足够的冲击力抵抗特性。下面，对采用棱边弧形锁定凸部的配重的冲击力抵抗特性进行模拟。如图2A至图2H所示，用棱边部(带角度台阶部)取代楔面部作为用于金属部的支撑部时，由于轴向截面从楔面部的三角形形状改变成棱边部的矩形形状，棱边部的截面面积可以增加到楔面部截面面积的两倍。也就是，沿连接两个相对拐角的对角线，以对角方式切开矩形截面，矩形截面或形状分成两个三角形。因此，当施加冲击力时所得到的应力为施加于楔面锁定凸部的应力的二分之一，如下表4所示。20<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>表4]结果，当施加于样品2配重的载荷为18.9N时，沿径向施加于配重的应力为177.9MPa，小于样品1树脂(日本Kuraray有限公司生产的GenestarG2330树脂)的强度值(222MPa)。因此，因冲击力而施加于棱边弧形锁定凸部的应力远小于GenestarG2330(日本Kuraray有限公司生产)的强度值222MPa，可以充分抑制冲击力。按这种方式，通过将锁定凸部的结构从楔面结构改为棱边结构，可以使树脂锁定凸部充分抵抗移动电话落下时所产生的冲击力。下面，针对根据本发明的配重(将树脂部和金属部结合形成单个配重)以及常规配重(仅由钨制成)，对振动量和金属使用量之间的关系进行研究。对于本发明的配重，从使不同形状金属部的各种参数标准化的角度，样品指定为采用楔状弧形锁定凸部的配重和采用棱边弧形锁定凸部的配重，并将它们的结构标准化为图4A至图4D所示的宽弧形模型。图4A至图4D图示宽弧形模型的示意图。图4A图示中心角6.固定为180度而弧的宽度L改变的样品，图4B图示中心角6固定为180度而弧的宽度L为1.2mm的样品，图4C图示中心角e固定为150度而弧的宽度L为1.2mm的样品，以及，图4D图示中心角e固定为IIO度而弧的宽度L为1.2mm的样品。在下文说明中，设定振动量和用于计算振动量的各参数如下。振动量F=mrco2(N)其中m:质量(g);r:重心的半径(mm);co:角速度(2兀r)(rad/s);以及f:转动速度/60(S)。设定常规配重的参数值如下。m:0.684;r:0.805;转动速度卯OO;F:0.49;以及配重的比重19.2。—测试例1使用图4A所示的弧形模型。弧形模型构成本测试例，其中中心角6为180度，而弧的宽度L为变量L。为了维持整体成型的形状不变，树脂部的径向厚度随金属部弧形宽度的改变而改变。金属部由钨制成并使金属部的弧形宽度L改变时，振动量的特性如表5中所示。中心角180度；转动速度9000rpm<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>表5中所示钨的宽度L(变量)与整体成型配重的振动量F合计之间的关系示于图5A中。图5A至图5C示出代表表5至表7的特性的曲线。从图5A可以看出，钨的宽度L(变量)与整体成型配重的振动量F合计大致成正比关系。测试例2使用图4A中所示的弧形模型。弧形模型构成本测试例，其中弧的宽度为0.8mm，而中心角6为变量。为了维持整体成型的形状不变，树脂部的中心角随着金属部中心角的改变而改变。金属部由钨制成并使金属部的中心角e改变时，振动量的特性如表6中所示。金属部的弧宽度1.2mm;转动速度9000rpm<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>[表6]表6中所示金属部中心角e与整体成型配重的振动量f合计之间的关系示于图5B中。从图5B可以看出，中心角e(变量)与整体成型配重的振动量F合计大致成正比关系。测试例3使用图4B、图4C和图4D中所示的弧形模型。这些弧形模型构成一种示例，其中弧的宽度为1.2mm，而中心角为变量。为了维持整体成型配重的形状不变，使树脂部的中心角随着金属部中心角的改变而改变。金属部由钨制成并使金属部的中心角e改变时，振动量的特性如表7中所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>表7中所示金属部中心角e(变量)与整体成型配重的振动量F合计之间的关系示于图5C中。从图5C可以看出，金属部的中心角e(变量)与整体成型配重的振动量F合计大致成正比关系。测试结果总结最后，在上述测试例1至3所测得数据中，对振动量F和金属部(钨)的质量ml与常规例的数据进行比较，比较的结果示于表8中。表8中的钨量(g)为钨量(g)=(本发明整体成型配重的金属部中的钨量)/(仅由钨制成的常规配重中的钨量)，以百分比表示。当整体成型配重的钨量低于常规例的钨量时，在百分比的前面加上负号"一"。类似地，表8中的振动量为振动量(N)=(本发明整体成型配重的振动量)/(整个由钨制成的常规配重的振动量)，以百分比表示。当整体成型配重的振动量小于常规例的振动量时，在百分比的前面加上负号"一"。中心角e(变量)(度)110150180钨量(g)-56%-40%-28%振动量(N)-18%-2%0%图6示出表示表8所示特性的曲线。从图6可以看出，金属部中钨量的比较结果大致成正比关系，如图6中的特性a所示。振动量的比较结果如图6中特性b所示。当中心角6为180度时，本发明配重的振动量保持与常规例中相同的振动量，而钨的使用量减少28%。另外，当中心角9为150度时，本发明配重的振动量只比常规例的振动量低2%，而钨的使用量减少40%。因此，从这些事实可以看出，中心角e在从大于或等于150度到小于或等于180度的范围时，本发明的配重明显优于常规例。其他实施方式图7A至图7F是图示第一实施方式至第三实施方式的改进例的示意图，其中颠倒了金属部和树脂部之间的锁定结构。图7A和图7D图示对采用楔状弧形锁定凸部的配重的一种改进27例，其中图7A是配重的轴向剖面图，图7D是树脂部的轴测图。图7B和图7E图示对采用棱边弧形锁定凸部的配重的一种改进例，其中图7B是配重的侧视图，图7E是该配重的轴测图，其中的金属部用实线以透明方式示出。图7C和图7F图示对采用T形锁定凸部的配重的一种改迸例，其中图7C是配重的轴向剖面图，图7F是该配重的轴测图，其中的金属部用实线以透明方式示出。在对采用楔状弧形锁定凸部的配重的改进例中，楔面形成为沿图1C中所示方向的反向倾斜的方式，以及，上升部也形成为沿图1C中所示方向的反向凸出的方式；以及，金属部2和树脂部3以这样一种方式构造，以使二者由金属部2上的轴向凹槽2k和树脂部3上的长凸部3D锁定在一起。下面具体说明改进例。首先，以这样一种方式在树脂部3的轴向端部设置楔面3B，随着楔面3B从树脂部3的各轴向端部向中心延伸，楔面3B距轴心的半径增大。楔面3B表示为反楔面，以及，如图7D中所示，楔面3B设置成带状形状，与各轴向端部相距预定宽度，并沿转动方向从轴心在预定中心角范围上延伸。另外，以沿轴向延伸的方式，在树脂部的转动方向端部处设置长凸部3D。从侧面观察，长凸部3D优选形成为矩形形状。在金属部2的轴向端部处形成反楔面2m，反楔面2m与上述反楔面相结合，并具有与其相同的倾角。另外，在金属部2的转动方向端部附近，设置轴向凹槽2k。使金属部2的反楔面2m与树脂部3的反楔面3B沿轴向彼此抵接，以抑制从树脂部3的反楔面3B施加到金属部2的反楔面2m上的轴向冲击力。使树脂部3的长凸部3D与金属部2的凹槽2k条状接合，以抑制在径向和正交方向施加于金属部的冲击力。在对采用棱边弧形锁定凸部的配重的改进例中，沿与图2C中所示方向相反的方向形成棱边和上升部，并采用下述接合结构以沿转动方向延伸的方式在金属部的轴向端部处设置锁定凹部，以28及，以沿转动方向延伸的方式在树脂部3的轴向端部处设置锁定凸部，并使这样设置的锁定凹部和锁定凸部彼此相接合。下面具体说明对采用棱边弧形锁定凸部的配重的改进例。尽管在图2C所示的结构中，锁定凸部3m设置在树脂部3的轴向端部，同时在转动方向延伸以从树脂部3的外表面凸出，但在改进例中，如图7E所示，锁定凸部3F设置成台阶部，使其从树脂部3的外表面向下设置一步台阶。结果，在树脂部3的锁定凸部3F与外表面之间形成侧面3E。由于树脂部3的锁定凸部3F与金属部2的锁定凹部2q相接合，在径向和正交方向作用在金属部上的冲击力可以得到抑制。侧面3E在树脂部3轴向端部附近从其外表面垂直下降，并且与锁定凸部相连，侧面3E起到的作用是有力地抑制沿轴向作用在金属部上的冲击力。在对采用T形锁定凸部的配重的改迸例中，如图7C和7F所示，在金属部2的轴向端部设置T形凸部2r，并在树脂部3中形成T形开口3G，使得T形凸部2r嵌入其中。经由与开口相接合的T形凸部2r，树脂部中的T形开口3G对沿轴向、径向和正交方向作用在金属部上的冲击力进行抑制。从代表例的分析和测量结果可以看出，本发明的配重结构还可以加以改进，只要不改变所设计的操作和功能。如参照实施方式所描述的，根据本发明用于振动电机的配重采用了这样的结构，其中布置金属部，以覆盖树脂部(牢固安装于振动电机轴)的外侧，并且，金属部牢固锁定在树脂部上。由于金属部构造成仅仅覆盖树脂部的外侧，以取代常规方式中用金属部构成整个配重，与整个配重仅由金属材料制成的常规方式相比，本发明可以减少昂贵金属材料的使用量。树脂部由树脂制成并具有比金属部低的比重，由于树脂部形成为从转动中心延伸而出的方式，并将金属部布置在树脂部的径向外侧，与仅由金属制成的常规配重的重心位置相比，本发明配重的重心位置可以很大程度地向径向外侧移位。借助于此结构，尽管与常规配重的重量相比，本发明金属部的重量减轻，但是，通过延长从轴心到重心的长度，本发明可以获得与常规配重所获得转矩值几乎相同的转矩值。通过采用这种结构，其中将锁定凸部(位于树脂部的轴向端部)分别锁定在锁定凹部(位于金属部的轴向端部)上，并使上升部(位于金属部轴向端部的锁定凹部之间)与锁定凸部(位于树脂部的轴向端部)相邻接，可以抑制沿三个方向即径向、轴向和正交方向(与径向和轴向正交)作用在配重特别是金属部上的冲击。特别地，通过使锁定凸部形成为楔状弧形锁定凸部(沿半圆柱部外周延伸)、棱边弧形锁定凸部和T形锁定凸部中的任何一种，可以抑制沿所有方向也就是径向、轴向和正交方向(与径向和轴向正交)作用在锁定凸部上的冲击。根据本发明振动电机配重(由金属部和树脂部构成)的宽度/振动量特性和中心角/振动量特性，适当设定金属部的径向宽度和中心角，以确定能够获得所需振动量的径向宽度和中心角，然后，将这样获得的径向宽度和中心角反映到振动电机配重的结构中，从而能提供具有适当结构的振动电机配重。另外，通过比较仅由金属制成的常规配重与本发明的金属/树脂一体式配重，获得金属随中心角的减少比率，然后，从中心角/减少比率特性获得对应于所需减少比率的中心角，将这样获得的中心角反映到适当的结构中。应理解的是，本发明并不局限于上述具体实施方式，以及，在不脱离本发明精神范围的情况下，本发明可以实施成采用改进的零部件。根据上述实施方式中所披露零部件的适当组合，本发明可以实施成多种形式。例如，可以从实施方式所示的全部零部件中删除有些零部件。此外，不同实施方式中的零部件也可以适当组合使用。本申请基于2008年4月24日提交的日本专利申请No.2008-113955，并要求其优先权，该申请的全部内容在此以引用方式并入本文。权利要求1.一种用于振动电机的配重，所述配重包括树脂部，包括半圆柱部，所述半圆柱部具有用于适配电机的轴的轴孔，以及，所述半圆柱部以给定中心角从所述轴孔径向展开，以成为相对所述轴孔偏心的配重；以及一对锁定凸部，分别布置在所述半圆柱部外周面的轴向两端区域，以从该处径向向外伸出；以及金属部，安装于所述树脂部，以位于所述半圆柱部外周面上，所述金属部包括一对锁定凹部，布置并构造成分别与所述树脂部的一对所述锁定凸部相对应，其中，位于一对所述锁定凹部之间的上升部与所述树脂部的一对所述锁定凸部相接触。2.根据权利要求1所述的配重，其中所述树脂部的所述锁定凸部具有大致三角形轴向横截面。3.根据权利要求2所述的配重，其中各所述锁定凸部包括轴向内面，相对于所述轴孔的纵向倾斜；以及一对周向端面，分别与所述金属部各所述锁定凹部的一对周向端面相接合。4.根据权利要求1所述的配重，其中所述树脂部的所述锁定凸部具有大致矩形轴向横截面。5.根据权利要求4所述的配重，其中各所述锁定凸部包括顶面；轴向内面，连接在所述顶面与所述半圆柱部的外周面之间，并取向为大致垂直于所述顶面和所述外周面；以及一对周向端面，分别与所述金属部各所述锁定凹部的一对周向端面相接合。6.根据权利要求1所述的配重，其中所述树脂部的所述锁定凸部具有大致T形径向横截面，其中，基部从所述半圆柱部的外周面径向向外伸出，以及，一对臂部从所述基部的末端分别在相反方向沿周向伸出。7.根据权利要求6所述的配重，其中，所述金属部的所述上升部与所述树脂部的所述锁定凸部的轴向内面相接触。8.根据权利要求1所述的配重，其中以下述方式设定所述树脂部中所述半圆柱部的中心角在用于振动电机的所述配重中，当金属部具有恒定径向尺寸时，基于振动量的中心角变化特性，根据所要求振动量得到所述中心角。全文摘要本发明公开了一种用于振动电机的配重，该配重包括树脂部和金属部。树脂部包括半圆柱部，具有轴孔(其中适配电机的轴)，以及，以给定中心角从轴孔径向展开，以成为相对轴孔偏心的配重；以及，一对锁定凸部，分别布置在半圆柱部外周面的轴向两端区域，以从该处径向向外伸出。金属部由金属材料形成，并安装于树脂部以覆盖半圆柱部，金属部包括一对锁定凹部，布置并构造成分别与树脂部锁定凸部相对应，其中，位于一对锁定凹部之间的上升部与树脂部的一对锁定凸部相接触。文档编号H02K7/065GK101567600SQ20091013731公开日2009年10月28日申请日期2009年4月24日优先权日2008年4月24日发明者梅原干雄,河野正敏,门胁大地申请人:美蓓亚马达株式会社