专利名称：用于除去天然气流中硫化氢的系统和方法
技术领域：
本发明涉及一种用于除去气流中硫化氢的系统。本发明还涉及一种用于除去气流中硫化氢的方法。此外，本发明涉及一种旋风分离器。
背景技术：
自气田或油田得到的天然气包含通常与另外的组分如更重的烃(例如乙烷、丙烷、丁烷和戊烷)和其他物质如二氧化碳、氮气、氦气、汞和硫化氢( 混合的甲烷气。
在来自许多矿田的未精制的天然气中，硫化氢——其对生物有害——的量可相对较高。通常可以观察到约30mol%的硫化氢量。
对于许多应用，需要将硫化氢的量减少至相对低的水平，如几ppm(百万分之一份)的水平。
在现有技术中，已经公开旨在减少天然气中硫化氢水平的方法。这些方法经常是基于已知的胺吸收法和后续的克劳斯法(Claus process)，其中单质硫自硫化氢中回收。自克劳斯法的硫回收由下述总反应描述 2H2S+02 — 2S+2H20[1] 胺吸收法的基本形式允许硫化氢回收至在天然气中的硫化氢残留水平为约 IOppm0而且，自胺吸收液的解吸产生的富硫化氢尾气在克劳斯法中处理，其中硫以其固体状态回收并且经常贮存在垃圾填筑地或废料堆中。从环境的观点这种开放贮存是不良的。
US 6，375，797中已知一种通过分级法减少硫化氢水平以用于低温H2S移除的方法。所谓的SPREX方案是操作一个以加料温度25-30°C加入预冷气体的分级塔。塔顶产出气体——主要包含甲烷和H2S——用冷却装置冷却至约-30°C。在冷却装置中冷凝的液体—— 主要由组成——作为回流返回塔的顶部塔盘。该吐3回流溶解进入塔的大部分水。通过使用该H2S回流作为干燥剂，即使液体的塔顶部温度控制在_5°C压力为约SObar时也可以避免水合物。离开塔底部的富H2S液流然后被泵入气体储罐中，因而避免昂贵的大规模的胺吸收塔和克劳斯法反应器，还避免与处理大量单质硫相关的操作成本。
在US 6，735，979中公开的SPREX法是设计作为一个大量H2S移除系统，因此用胺吸收剂进行后处理仍然必要。H2S回收率为约60-70%，在生成的气流中仍残留大量的 H2S(10-25mol%)。回收的进一步增加将要求较低的顶部温度因此要求更大的冷却器。 不幸的是，更小的胺和克劳斯设备的使投资款节省程度的增加不能超过这些逐渐增大的冷却器所增加的费用。
发明内容
本发明的一个目的在于增加H2S回收和将生成气流中的水平降低至较低的水平。该目标通过本发明的一个精制系统实现。
本发明的一个方面提供一种用于精制包含烃类和硫化氢的具有第一浓度的硫化氢的进料气体的方法，包含以下步骤 制备一个物流的第一处理进料气，和 自所述一个物流的第一处理进料气生成第二个物流的第二处理进料气，这使用一种用于H2S移除的分离方法通过一个旋风分离器实现， 其中所述旋风分离器包含一个第一入口、一个第二入口，该旋风分离器被安置用于 -在第一入口接受第一处理进料气， -在第二入口的远端接受添加剂组分流，所述添加剂组分为用于硫化氢的一种溶剂， -自第二入口将添加剂组分流喷入第一处理进料气流以形成喷入的添加剂和第一处理进料气的混合物，和 -在第一出口产生第一个物流的第二处理进料气并在第二出口产生第二个物流的大量包含硫化氢的液体，所述第二处理进料气具有第二浓度的硫化氢，所述第二浓度相对低于在第一入口接受的第一处理进料气的硫化氢浓度。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述添加剂组分为一种包含一种或多种下列化学类别物质作为组分的非水性流体醇类(例如甲醇、乙醇)、二元醇(例如乙二醇、聚乙二醇二甲醚)、离子液体、偶极非质子溶剂(例如环丁砜)。
本发明的一个方面提供一种上述的方法，其中所述第一处理进料气流的生成包含通过一个吐3大量移除阶段自进料气体中移除硫化氢。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述旋风分离器在外壳中包含一个旋流入口装置，其中旋流入口装置包含一个与分离器的中心轴同轴排列在外壳内部的梨形中央体；一个位于中央体和外壳之间用于形成环状流路的空间区域，并且其中所述第二入口位于中央体的周围，以将添加剂组分引入环状流路。
本发明的一个方面提供一种上述方法，包含通过具有至少一个喷嘴的第二入口在环状流路中产生添加剂组分的喷雾。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体周围的外壳的壁中，用于将添加剂组分引入外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体外周壁中，用于将添加剂组分引入外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述旋风分离器进一步包含在中央体下游的管状喉管部分，并且所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的下游侧，朝向管状喉管部分，其中第二入口的位置和方向基本与中心轴相同。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述添加剂组分包含环丁砜和离子液体中的至少一种作为组分。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其中所述离子液体包含1-丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种。
本发明的一个方面提供一种上述方法，包含通过第二入口产生一种颗粒密度至少约IO8Ai3的喷雾。
本发明的一个方面提供一种上述方法，包含通过第二入口产生一种颗粒尺寸选自约50 μ m至约0. 2 μ m的范围和约20 μ m至约1 μ m的范围之一的喷雾颗粒。
本发明的一个方面提供一种上述方法，包含 -通过一种包含一个物流入口、第一、第二和第三出液口的液体分离器在物流入口接受所述第二个物流的大量含硫化氢的流体； -将所述第二个物流的大量含硫化氢的流体分离为第一、第二和第三组分，第一组分为第二处理进料气，第二组分为第一液体硫化氢并且第三组分为一种混合的液体硫化氢和添加剂组分的混合物； -在第一出口将第二处理进料气输出至一个出口部分； -在第二出口将第一液体硫化氢组分输出至一个排出部分，和 -在第三出口将液体硫化氢和添加剂组分的混合物输出。
本发明的一个方面提供一种上述方法，进一步包含通过一个另外的液体分离器接受来自第二液体分离器的液体硫化氢和添加剂组分的混合物并通过另外的液体分离器将添加剂组分与液体硫化氢分离，所述另外的液体分离器包含一个用于接受液体硫化氢和添加剂组分的混合物的入口，一个用于输出气体硫化氢组分物流的第一出口和一个用于输出添加剂组分的第二出口，所述第二出口连接旋风分离器的第二入口。
本发明的一个方面提供一种上述方法，进一步包含 在一个氧化单元中——所述氧化单元具有一个连接所述另外的液体分离器的第一出口的入口和具有一个连接至排出部件的出口——接受气体硫化氢组分物流，将气体硫化氢组分氧化为一种包含硫和水的混合物并在出口输出该包含硫和水的混合物。
本发明的一个方面提供一种上述方法，其在大量移除阶段中包含 接受进料气流并在第一分离过程自进料气体中移除硫化氢以产生第一处理进料气流，并且其中H2S大量移除阶段包含一个大量移除阶段旋风分离器和一个分馏塔；大量移除阶段旋风分离器的一个出口与分馏塔的中间入口连接，并且 其中所述吐3的移除是通过由大量移除阶段旋风分离器自进料气体的第一物流部分分离包含H2S的第一可冷凝物的第一亚阶段和使用所述包含的第一可冷凝物作为分馏塔中进料气体的第二物流部分的水吸收流体的第二亚阶段实现，以生成第一处理进料气。
本发明的一个方面提供一种上述方法，进一步包含向包含吸附塔的最终处理阶段加入第二处理的气流，所述吸附塔将一种包含1- 丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种的非水性溶剂用作一种吸收流体。
现将只作为示例描述实施方案，并参照附随的示意图，其中相应的附图标记表示相应的部分，并且其中 -图1描述一种本发明的处理过程示意图； -图2示意性描述本发明的一个精制系统的第一实施方案； -图3示意性描述用于本发明的系统中的一个旋风分离器的纵向剖面图； -图4描述所述旋风分离器的一个可选实施方案的一个纵向剖面图； -图5描述所述旋风分离器的一个替代实施方案的一个纵向剖面图。
具体实施例方式图1描述一个精制系统的示意图和一个实施方案的方法。
所述精制系统100包含 一个第一部分A，用于自未精制的天然气大量移除H2S的第一分离过程；一个第二部分B，用于通过旋风分离过程进一步移除H2S的第二分离过程；一个入口部分C，用于接受进料气体(未精制的天然气)；一个排出部分D，用于含和硫的液体的输出。
在入口部分C，自气田或油田接受进料气体re并如下所述进行热预处理。所述进料气体re从入口部分c引入第一部分Α以移除H2S。
用于大量移除的第一部分A通过第一和第二亚阶段生成第一处理进料气流 PGl0第一部分A的一个示例性实施方案参照图2描述。第一处理进料气流PGl被引入第二部分B以进一步移除H2S,其通过第二分离过程实现。
所述精制系统的第一部分A和第二部分B通过进料气体的净化而各自产生作为副产物的液体和含硫的组分LSI、LS2、LS3。含的液体和/或含硫的液体从第一部分 A和第二部分B输送至排出部分D以输出含吐5和硫的液体。通常设置排出部分D用于将含H2S和硫的液体引入地下储罐。
需指出的是离开第二部分B后，一个第二处理进料气流PG2可以通过最终处理过程进一步被精制以进一步移除H2S,这由最终处理阶段E示意性示出。所述最终处理E可包含在以上“背景技术”部分中提及的已知的胺吸收法和随后的克劳斯法。从最终处理阶段 E，可以得到一种包含ppm水平H2S的精制产物气体RPG。
在一个实施方案中，最终处理阶段E中最终的吸收法是基于使用一种离子液体代替常规水性胺溶液。当使用一种离子液体时——例如1-烷基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐类——可以使用一种非水性溶剂如乙醇或丙酮。
而且，需指出的是第一和第二处理进料气流的热能可用于预冷入口部分C中的进料气体re，此处未示出。
以下更加详细描述精制系统100的各部分A、B、C、D。
图2示意性描述本发明的一个精制系统100的第一实施方案。
在该实施方案中，用于大量移除H2S的第一部分A通过基于两个亚阶段的分离过程举例说明即，从未精制的天然气第一旋风分离含的液体的第一亚阶段和使用含H2S 的液体作为吸水液体从气流吸收水分的第二亚阶段。
在入口部分C中进料气体re在进料气体入口 Gl进入精制系统。通常在Gl进入的进料气体re压力为约lOObar，温度为约40°C并包含约30% H2S0 进料气体入口 Gl连接第一预冷器10的一个入口。设置所述第一预冷器10以通过与流经产物气体管道491的第一个物流的第二处理进料气PG2 (其在第二部分B中处理) 进行热交换来冷却进料气体。
第一预冷器10的一个出口连接大量分离器12，设置该大量分离器12用于接受来自第一预冷器的预冷的进料气体并用于自预冷的进料气体分离液体。大量分离器12包含一个用于水和高沸点烃类(即具有相对高的沸腾温度)的出口 1 和一个用于进料气体的第二出口 12b。大量分离器12的第二出口 12b连接第二预冷器14，设置第二预冷器14以通过与流经第二产物气体管道492的第二个物流的第二处理进料气PG2进行热交换以冷却进料气体。
离开大量分离器12的进料气体re通常压力为约IOObar并且温度为约30°C。
第二预冷器14的进料气体出口通过一个入口制冷器15连接至一个入口分离器 16。通过第二预冷器14冷却的进料气体re通过入口制冷器15进一步冷却并进入入口分离器16。
设置所述入口分离器16用于自剩余的进料气体分离液体H2S,其是通过第二预冷器14和入口制冷器15的阶段液化的。
设置入口分离器16的第一出口 16a用于排出可能混合有液化的较重烃的液体 H2S0入口分离器16的第一出口 16a通过第一阀17与一个分馏塔M在第一位置2 连接。
被设置用于输送剩余进料气体的入口分离器16的第二出口 16b连接至一个H2S大量移除阶段旋风流体分离器20的气体入口 18。该旋风分离器由W003029739公开的内容已知。
在入口分离器16的第二出口 16b，剩余进料气体压力可为约99bar (与在入口 Gl 的压力相比稍微减少)并且温度可为约_18°C。
设置所述吐3大量移除阶段旋风流体分离器20以在气体入口 18接受来自入口分离器16的第二出口 16b的剩余进料气体并进一步用于加速剩余进料气流至可能的超声速速度并通过绝热膨胀快速冷却剩余进料气流。所述迅速冷却将造成在剩余进料气流中H2S 可冷凝物的冷凝和/或固化为小液滴或颗粒。该可冷凝物定义为在标准条件(室温、大气压)下以气相但在较低温度和/或较高压力时以液相存在的组分。
所述包含的可冷凝物可进一步包含水、烃类、二氧化碳、冷凝物、蜡和气体水合物。
所述大量移除阶段旋风流体分离器20还包含一个在分离器内产生气流的旋流运动的组件。通过剩余进料气体和包含的可冷凝物的混合物上的旋流运动产生的离心力将诱发相对高密度的冷凝的和/或固化的含的液体向分离器20内部的外周涡旋， 而相对低密度的气态组分在分离器20的中心轴附近浓缩。
在分离器20中浓缩的低密度气态组分随后作为第一处理进料气流PGl的一部分自分离器经一个中央主出口导管22排出，而富H2S的流体自分离器经一个位于分支出口部分外周的次级出口 21排出。所述大量移除阶段旋风流体分离器20将参照图3更加详细讨论。
H2S大量移除阶段旋风分离器20的次级出口 21连接至分馏塔M的第二位置24b 上，用于将富的流体输入分馏塔M。
通常富H2S的流体压力为约70bar并且温度为约_30°C。应指出含H2S的流体可至少部分以液体状态存在。
所述中央主出口导管22连接至管221，设置管道221用于将在分离器20中浓缩的低密度气态组分作为第一处理进料气流PGl的一部分输送至精制系统100的第二部分B，以通过旋风分离移除&S。包含在大量移除阶段旋风分离器20中浓缩的低密度气态组分的气流通常压力为约70bar，温度为约-30°C至_20°C并包含约6%至约8%的H2S。
所述含的流体在第二位置24b作为回流进入分馏塔。所述回流溶解大部分进入塔M的水分。通过使用H2S回流作为干燥剂，甚至当流体的塔顶温度在_5°C、 压力为约SObar时也可以避免(气体)水合物。
离开分馏塔M的底部Me的富的液体经过一个再沸器观。设置所述再沸器 28用于主要自富H2S的液体流蒸发溶解的甲烷和一部分H2S作为一种在位置Md、在底部 24e和第二位置24b之间重新进入分馏塔M以输入含的流体的和烃类气体的混合物。
在一个实施方案中，一部分来自底部Me的所述富的液体可自再沸器观的一个出口 ^b回流至第二预冷器14的入口，如虚线Rl所示。
所述剩余物即富H2S的液体流的液体H2S组分副产物LSI (由箭头LSl所示)此后自再沸器观在位置L(即精制系统100的D部分)泵入储罐。所述储罐可以为一个地下储罐。
在分馏塔M的顶部Mf，一个含烃类和的气流CH——相对富含烃类(约90 % 的烃类，10% H2S)——在压力为约70bar并在温度为约-10°C的条件下经一个回流制冷器 30流向一个冷分离器32。
设置所述冷分离器32用于自气流CH的液体组分分离气态组分。
经管222，所述气流CH的气态组分自冷分离器32作为第一处理进料气PGl的另一部分输送至精制系统的第二部分B，以通过第二分离过程移除&S。气态组分的气流通常压力为约70bar，温度为约-30°C至_20°C并包含约6%至约8%的H2S。
所述冷分离器32另外经泵33和再进入管道331连接分馏塔的另一个入口 Mc，以使来自气流CH的液体组分再次进入分馏塔M。
通常，所述另一个入口 2 位于分馏塔M的顶部24f和第二位置24b之间。在再进入管道331中，设置第二阀35用于控制液体组分的再进入流动。
另外，所述再进入管道331经过一个第三阀34连接至第二预冷器14的出口和入口制冷器15的进入入口之间的管道，用于来自冷分离器32的液体组分在该点的再进入R2。 通过第二和第三气阀34、35的合适切换，来自含烃类和的气流CH的液体组分流可以被引至制冷器15入口或分馏塔M或二者。
起始于H2S大量移除阶段旋风分离器20的主出口 22的管道221和起始于冷分离器32的气体出口的管道222互相连接以形成一个输送管线221、222 (由箭头PGl所示)，用于将第一处理进料气流PGl输送至精制系统100的第二部分B，所述第一处理进料气流PGl 包含含有烃类和H2S的气流CH的气态组分以及剩余的进料气体的气态组分。
应指出本文所述第一部分A只是大量移除阶段的一个实例。或者，可以使用一个包含一个提馏塔(代替分馏塔M的较热下部)和一个吸收塔(代替分馏塔M的较冷上部)的双塔分馏装置来代替分馏塔对。在另一个可选方案中，分馏可在一种包括两个管线内气体-液体接触器的装置(例如一个Revex (TM)系统)中而不是双塔分馏装置中实现。
应理解，在另一可选方案中精制系统的第一部分A可包含某种现有的大量移除过程，例如在US 6，735，979中公开的过程，来代替通过大量移除阶段旋风分离器20 进行的旋风分离。
在一个可选的实施方案中，在所述进料气体含低于约15%的H2S的情况下，精制系统的第一部分A可只包含冷却步骤10、14和15以及分离器12和16，并在大量分离器12的下游结合有一个常规脱水过程。所述脱水过程可包含乙二醇吸收塔和分子筛(mole-sieve) 塔。经出口 1 和16a产成的液体——只含水和烃类——将在常规稳定单元中处理。在该情况中的第一处理进料气流PGl当进入第二部分B时将仍包含约15% &H2S，然而水含量不高于20ppm/v并且温度不低于_30°C。
在精制系统100的第二部分B中，用于第一处理进料气PGl的输送管道221、222
连接至一个旋风分离器40。
所述旋风分离器40包含一个用于接受第一处理进料气流PGl的第一入口 42，一个用于接受一个添加剂组分的第二入口 44，一个主出口 48和一个次级出口 46。
第一旋风分离器20的主出口 22和冷分离器32的气体出口经管道221和管道222 连接至旋风分离器40的第一入口 42。
旋风分离器40的第二入口 44连接一个溶剂回收装置M，其用于接受添加剂组分 SV流以添加至第一处理进料气流PGl。设置第二入口 44用于生成添加剂组分SV的喷雾， 其喷雾颗粒被引入旋风分离器40。
所述添加剂组分SV包含至少一种能够溶解的物质。该物质包含至少一种选择用于溶解硫化氢的添加剂组分。所述添加剂组分是一种非水性流体并包含例如一种或多种下列化学类别物质作为组分即醇类(例如甲醇、乙醇等)、二元醇(例如乙二醇、聚乙二醇二甲醚)、离子液体、偶极非质子溶剂(例如环丁砜)。
例如该物质可以为环丁砜。最近，可使用所谓的离子液体来溶解特定种类物质。该离子液体——选择性溶解H2S——可用作添加剂。
离子液体可定义为熔点为约100摄氏度或更低的盐类。离子液体由一种有机阳离子和一种可以为有机(如醋酸盐)或无机(如六氟磷酸盐)的阴离子组成。经常使用的阳离子基于咪唑类或吡咯烷类中的一种。一种选择性溶解压3的离子液体的一个合适的但非限制性的实例是1- 丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐。还有其衍生物——例如1-辛基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐或1-乙基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐——可以用于此目的。 对于可能存在于第一处理气流中的二氧化碳的选择性吸收，优选使用含氟化阴离子的离子液体例如双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺。一种用于选择性移除二氧化碳的合适的添加剂可为1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺。
如上所述，第一处理进料气流PGl在进入精制系统100的第二部分B之前压力通常为约70bar，温度为约-30°C至_20°C并包含约6% -8%至约15%的H2S。
设置所述旋风分离器40用于将第一处理进料气流PGl和添加剂组分SV的喷雾加速至可能的超声速速度。一旦引入喷雾颗粒与气流混合并由于气流与喷雾颗粒的相互作用，来自气流的H2S被吸收在喷雾中并吸附至喷雾颗粒的表面区域。另外，由于绝热膨胀， 气流中的蒸汽可发生一定程度的冷凝和/或固化为小液滴或颗粒。
此外，所述旋风分离器40还包含一个在旋风分离器40内产生物流旋流运动的组件。通过旋流运动在气体和喷雾颗粒的混合物上产生的离心力将造成喷雾颗粒(和任意另外冷凝的流体)自气流中分离并引起气流中较高密度喷的雾颗粒旋流至旋风分离器40内部的外周，而气流中较低密度的气态组分在旋风分离器40的中央轴附近浓缩。对旋风分离器40的更具体描述将参照图3给出。
结果，在旋风分离器40中生成的液体通常富含吐5，而物流的气态组分中的H2S水平降低。
形成第二处理进料气PG2的一部分的气态组分随后自第二旋风分离器经一个中央主出口导管48排出，而混合有剩余气体的富H2S的可冷凝物流自第二旋风分离器经一个位于第二旋风分离器40的分支出口部分外周的次级出口 46排出。所述旋风分离器40将参照图2更详细讨论。
第二旋风分离器40的中央主出口导管48连接至产物气体管道491和第二产物气体管道492。经过产物气体管道491和第二产物气体管道492的第二处理进料气PG2由箭头PG2指出。
第二旋风分离器40的次级出口连接至第二液体分离器50的一个入口 50a。
设置第二液体分离器50用于自来自第二旋风分离器40的第二出口 46的物流中的剩余气体分离富的液体与添加剂组分SV的混合物。第二液体分离器50包含一个第一、第二和第三出口 50b、50c、50d。
在第二液体分离器50底部设置第一出口 50b，用于将含的第一液体(包含富 H2S的液体和添加剂组分SV)排出至溶剂回收单元M。
设置位于第二液体分离器50的第一出口 50b和入口 50a之间的第二出口 50c用于将含4S的第二液体——包含富的液体即液体组分副产物LS2 (由箭头LS2所示)——泵出至在位置L的(地下)储罐。
位于第二液体分离器50顶部的第三出口 50d用于将作为另一部分第二处理进料气流PG2的气体加入第一和第二产物气体管道491、492。
所述溶剂回收单元M通过入口 5 与第二液体分离器50的第一出口 50b连接以接受包含富的液体和添加剂组分SV的含的第一液体。
所述溶剂回收单元包含一个在储罐底部的第一出口 54b和在单元顶部的第二出 Π 54c。
设置所述溶剂回收装置用于以下述方式自液体状态的添加剂组分SV提馏溶解状态的硫化氢组分，即使得蒸发的硫化氢组分在第二出口 Mc自溶剂回收单元流出至一个氧化单元56，并且使得添加剂组分SV在第二出口 54b流出。添加剂组分流SV被重新导入旋风分离器40的第二入口 44。可配备第二泵55用于维持来自溶剂回收单元M的添加剂组分向旋风分离器40的第二入口 44的流动。通常在溶剂回收装置M中，在液体温度为约 150°C下，体压力为约Ibar。
所述氧化单元56连接至溶剂回收单元M的第二出口 Mc，用于接受气体硫化氢组分并用于依照克劳斯法氧化硫化氢以形成硫和水的混合物。所述氧化单元56具有一个出口，由此出口可以将硫和水的混合物(由箭头LS3所示)输送至储罐L以在地下贮藏。
来自第二液体分离器50的气流和来自第二旋风分离器40的中央主出口导管48 的气流在产物气体管道491、492中混合。
所述精制系统100包含一个产物气体出口 G2或第三产物管道493，第一和第二产物气体管道491、492终止于此，并且第二处理进料气的气流PG2在其中合并。
在产物气体出口 G2，所述第二处理进料气PG2相对富含烃类，并可具有约99%烃类和约的组成。在第二处理进料气出口 G2的压力可为约40bar，第二处理进料气 PG2的温度可为约20-25°C。
有利地，本发明的所述精制系统100能够将所处理天然气的吐5水平降低至一个较低水平，这能够使经处理进料气的后处理过程所需系统的规模和复杂性降低。还有，所述精制系统100有利地允许含H2S组分和在系统中生成的硫储存在地下储罐中，这有助于实现较低的与这些物质的处置有关的操作成本。而且，减少后处理过程的收益超过了对通过旋风分离过程将进一步大量移除的第二部分B的投资(费用和复杂性方面)。
图3描述如上所述精制系统100的第二部分中旋风分离器40的一个实施方案的一个纵向剖面图。所述旋风分离器包含一个在旋风分离器内使物流产生旋流运动的组件。 示出一个包含一个旋流入口装置作为产生气流旋流运动的组件的旋风惯性分离器。所述旋流入口装置包含一个梨形的中央体1，其上安装有一系列的旋流传递叶片2，它们排列成与旋风分离器的中心轴I同轴并位于旋风分离器的旋风分离器外壳内，以便在中央体1和分离器外壳45之间形成一个环状流路3。所述旋风分离器进一步包含一个管状喉管部分4， 使用4将旋流的液体流排入一个分支的流体分离室5，其装备有一个用于气态组分的中央主出口导管7和一个用于富含(含吐3的)可冷凝物流体组分的外部次级出口导管46。所述中央体1可包含一个基本圆柱状延长尾部部分48，其上安装有一个流动矫直桨片组件9。 所述中央体1具有一个最大外部宽度或直径2Ι 。Λλ，其大于管状喉管部分4的最小内部宽度或直径21 ^小。
以相对于中心轴I的角度(α )定向的旋流产生叶片2在流体流中产生一个环流 (Γ)。所述角度α可在20°至30°之间。所述流体流随后被引导流入环状流区域3。该区域的横截面定义为 A 环=π (R 外 2_R 内 2) 后面两个为在一个选定位置上环的内径和外径。在该位置上环的平均半径定义为 R均=V [1/2(R 外 2+R 内2)] 在平均环半径的最大值Ris,处，流体流在旋流产生叶片2的组件之间以一个速度(U)流动，所述叶片将流体流的流动方向与偏转角(α)成比例地偏转并因此获得一个切向速度分量υφ = U. sin (α)和一个轴向速度分量ux = U. cos (α )。
在旋流产生叶片2的下游的环状空间3中，所述旋流流体流发展至高速度，其中平均环半径逐渐自！^^，^^减少至！^^” 现认为在该环发展过程中可发生两个过程 (1)在流Q1)中热量或焓以量Ah = -1/2U2减少，因此冷凝那些首先达到相平衡的物流组分。这导致一个含小的液体或固体颗粒的旋流雾状流。
(2)所述切向速度分量基本依照下述方程式与平均环半径Uqi相反地增加
υφ，终=υφ，始· (II均’最大/R·均’最小)。
这导致流体颗粒的离心加速度(a。)显著增加，其将最终为以下量级 在管状喉管部分4中，所述流体流可以进一步发展至更高速度或保持在一个基本恒定速度。在第一种情况下，冷凝可进行并且颗粒可增加质量。在后一种情况下，冷凝将在一个确定的弛豫时间之后停止。在两种情况中所述离心作用造成颗粒漂移至靠近分离器外壳45的内壁的流动区域的外周，其称作分离区域。颗粒漂移至该流动区域外周的时间决定管状喉管部分4的长度。
除了可能在环发展过程中发生的两个过程以外，还会发生第一处理进料气流和添加剂组分的相互作用。旋风分离器40包含一个外壳45中的第二入口 44，设置该第二入口 44用于将添加剂组分SV流引入旋风分离器40。所述第二入口 44位于外壳45的壁的外周， 以将添加剂组分SV引入外壳45的外壁和中央体1之间的空间区域中的气流中。
在一个实施方案中，所述第二入口 44位于在中央体1的外周的外壳45的壁中，在所述旋风分离器40的旋流产生叶片的下游。还有，所述第二入口 44是以下述方式构成引入添加剂组分SV时，添加剂组分被喷雾并可以与旋流的第一处理进料气流PGl混合。
在一个实施方案中，所述第二入口 44被配置一个或多个喷嘴(未明确示出)以在添加剂组分SV被引入旋风分离器40时产生一个喷雾(在多个喷嘴的情况中为一个分布式的喷雾)。
在一个实施方案中，设置所述旋风分离器40的第二入口 44，用于将添加剂组分SV 流以压力PS加入第一处理进料气流PGl，该压力PS高于第一处理进料气流在第一入口 42 处的入口压力ΡΙ。这可以称作旋风分离器的注入操作方式。
在一个替代实施方案中，设置所述旋风分离器40用于将添加剂组分SV流以压力 PS加入第一处理进料气流PGl，该压力PS低于第一处理进料气流在第一入口 42处的入口压力PI但高于第一处理进料气流PGl在入口 4 处的局部静压PE。这可以称作旋风分离器运行的喷射模式。
图4描述如上所述的精制系统100的第二部分中旋风分离器40的一个替代实施方案的纵向剖面图。图4中，具有与前面图中示出的相同附图标记的部分指代对应的部分。
在该替代实施方案中，所述旋风分离器40包含一个被设置用于将添加剂组分SV 流引入旋风分离器40的第二入口 144。所述第二入口 144位于中央体1的外周壁中。在一个实施方案中，所述第二入口 144位于旋风分离器40的旋流产生叶片下游的中央体1的外周壁中。
所述旋风分离器40可以注入或喷射模式运行。
图5描述如上所述精制系统100的第二部分中旋风分离器40的一个实施方案的纵向剖面图。图5中，具有与前面图中示出的相同附图标记的部分指代对应的部分。
依照本实施方案，所述中央体1不包含如图3中的一个延长的尾部部分48。而是， 所述中央体1包含一个出口 47。所述出口 47位于中央体1的下游侧，朝向喉管部分4。所述出口 47的位置和方向基本与中心轴I 一致。所述出口 47连接溶剂回收单元M的远端以接受添加剂组分SV流以添加至第一处理进料气流PGl。设置所述入口(喷嘴)47用于生成添加剂组分SV的喷雾，其中的喷雾颗粒被引入第一处理进料气流。所述出口 47也可称作中央出口 47。
在一个优选的实施方案中，所述旋风分离器40以喷射的方式设置，以将添加剂组分SV流以一个压力PS加入第一处理进料气流PGl，该压力PS低于第一处理进料气流在第一入口 42处的入口压力PI但高于第一处理进料气流PGl在入口 47处的局部静压PE。
现认为，由于喷雾和气流的混合物的超声速速度，在旋风分离器中的停留时间相对短。因此，所述添加剂组分应该被选择具有对H2S组分相对高的选择性以使得在停留窗口时间内能够产生足够的吸附或吸收传质速率。
所述添加剂组分SV可包含至少一种经范德瓦尔斯相互作用吸收H2S的组分。该相互作用可包括H2S在喷雾颗粒的表面上冷凝。非限制性地，范德瓦尔斯相互作用类型的添加剂组分包含环丁砜(类)和离子液体。
而且，为改善向混合气流中的添加剂组分SV和含的组分的表面的传质速率，应该通过喷雾颗粒的充分高的密度建立一个相对大的接触面。所述接触面与喷雾颗粒的颗粒密度和喷雾颗粒的尺寸有关。
在一个实施方案中，可设置第二入口的喷嘴用于产生至少约108/m3的颗粒密度。
在另一个实施方案中，设置第二入口 44的喷嘴用于产生颗粒大小在约50 μ m至约 0. 2 μ m之间的喷雾颗粒。在一个可选的实施方案中，设置第二入口 44的喷嘴用于产生颗粒大小在约20 μ m至约1 μ m之间的喷雾颗粒。
在管状喉管部分4的下游，所述H2S “湿”流体组分倾向于在分支流体分离室5的内表面附近浓缩并且所述“干”气态流体组分在中心轴I处或其附近浓缩，因此富含液体的 “湿”流体组分经一系列槽排入一个外部次级流体出口 6而所述“干”气态组分排入中央的主流体出口导管7。
在分支的主流体出口导管7中，流体流进一步减速以便剩余的动能转化为势能。
所述分支的主出口导管可装备有一个流动矫直叶片9的组件以回收循环能量。
以上描述倾向于例证性的，而非限制性的。因此，对于本领域技术人员明显的是在不脱离以下列出权利要求的范围的情况下可对发明做出修改。
下列条目限定本发明的各种方面。
条目1.用于精制一种包含烃类和硫化氢的具有第一浓度的硫化氢的进料气体的精制系统，所述精制系统包含一个用于生成第一处理进料气流的第一部分， 一个用于自第一处理进料气流使用一种移除的分离方法生成第二个物流的第二处理进料气的第二部分，所述第二部分包含一个旋风分离器，其中所述旋风分离器包含第一入口、第二入口，并被设置用于 在第一入口接受第一处理进料气流， 在第二入口的远端接受添加剂组分流，所述添加剂组分为一种用于硫化氢的溶剂； 自第二入口将添加剂组分流喷入第一处理进料气流以形成一种喷雾的添加剂与第一处理进料气的混合物，和 在第一出口产生第一个物流的第二处理进料气并在第二出口产生第二个物流的大量含硫化氢的液体，所述第二处理进料气具有第二浓度的硫化氢，所述第二浓度相对低于在第一入口接受的第一处理进料气流的浓度。
条目2.条目1的精制系统，其中所述旋风分离器在一个外壳中包含一个旋流入口装置，所述旋流入口装置包含一个安排在外壳内部与分离器的中心轴同轴的梨形的中央体；在中央体和外壳之间设置一个空间区域以形成环状流路，并且其中所述第二入口位于中央体的外周，以将添加组分引入环状流路。
条目3.条目2的精制系统，其中所述第二入口具有至少一个喷嘴，以在环状流路中产生添加剂组分的喷雾。
条目4.条目3的精制系统，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体周围的外壳的壁中，用于将添加剂组分引入一个在外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
条目5.条目3的精制系统，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的外周壁中，用于将添加剂组分引入一个在外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
条目6.条目3的精制系统，其中所述旋风分离器进一步包含位于中央体下游的一个管状喉管部分，并且所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的下游侧，朝向管状喉管部分，其中第二入口的位置和方向基本与中心轴一致。
条目7.条目1的精制系统，其中所述添加剂组分包含至少一种用于吸收硫化氢的组分。
条目8.条目1或7的精制系统，其中所述添加剂组分包含环丁砜和离子液体中至少一种作为组分。
条目9.条目8的精制系统，其中所述离子液体包含1-丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种。
条目10.条目1的精制系统，其中设置所述第二入口用于产生颗粒密度至少为约 IOVm3的喷雾。
条目11.条目1的精制系统，其中设置所述第二入口用于产生颗粒尺寸选自约 50 μ m至约0. 2 μ m和约20 μ m至约1 μ m的范围之一的喷雾颗粒。
条目I2.条目1的精制系统，其中所述第二部分包含一个液体分离器，所述液体分离器包含一个物流入口、第一、第二和第三液体出口，设置所述液体分离器用于 -在物流入口接受第二个物流的大量包含硫化氢的流体； -将第二个物流的大量包含硫化氢的流体分离为第一、第二和第三组分，所述第一组分为第二处理进料气，所述第二组分为第一液体硫化氢，第三组分为混合的液体硫化氢与添加剂组分的混合物； -在第一出口将第二处理进料气排出至出口部分； -在第二出口将第一液体硫化氢组分排出至一个排出部分；和 -在第三出口排出液体硫化氢和添加剂组分的混合物。
条目I3.条目I2的精制系统，所述第二部分进一步包含一个被设置用于接受来自第二液体分离器的液体硫化氢和添加剂组分的混合物并用于分离液体硫化氢和添加剂组分的另外的液体分离器，所述另外的液体分离器包含一个用于接受液体硫化氢和添加剂组分的混合物的入口、一个用于排出气态硫化氢组分流的第一出口和一个用于排出添加剂组分的第二出口，所述第二出口连接旋风分离器的第二入口。
条目14.条目13的精制系统，所述第二部分进一步包含一个氧化单元，所述氧化单元具有一个连接至所述另外的液体分离器的第一出口的入口和一个连接至所述排出部分的出口，设置所述氧化单元用于接受气态硫化氢组分流，将气态硫化氢组分氧化为一个包含硫和水的混合物并将包含硫和水的混合物在出口处排出。
条目15.条目1的精制系统，其中所述第一部分包含一个大量移除阶段并被设置用于接受进料气流并通过大量移除阶段在第一分离过程中自进料气体移除硫化氢以生成第一处理进料气流，并且其中所述大量处理阶段包含一个大量移除阶段旋风分离器和一个分馏塔；所述大量移除阶段旋风分离器的一个出口连接至分馏塔的一个中间入口，和 其中所述吐5的移除是通过自第一个物流部分的进料气体通过大量移除阶段旋风分离器分离含的第一可冷凝物的第一亚阶段以及使用含的第一可冷凝物作为分馏塔中第二个物流部分的进料气体的一种水吸收流体的第二亚阶段实现，以生成第一处理进料气。
条目16.条目1的精制系统，进一步包含一个用于接受进料气体的入口部分和一个用于输出第二处理进料气的出口部分； 所述入口部分连接至第一部分以将进料气体提供至第一部分，所述出口部分连接至第二部分以接受第二处理进料气。
条目17.条目1的精制系统，其中所述第一部分包含一个被设置用于以下目的的第一预冷器 -在一个进料气体入口接受进料气体，和 -通过与至少一部分第二处理进料气流的热交换冷却接受的进料气体以生成冷却的进料气体。
条目18.条目17的精制系统，其中所述第一部分包含一个被设置用于以下目的的大量分离器 -在一个大量分离器入口接受来自第一预冷器的冷却的进料气体，和 -在至少通过所述预冷器的第一预冷器之后，自冷却的进料气体分离水和高沸点的烃类液体以在第一水分离器出口生成干燥的进料气体。
条目19.条目18的精制系统，其中所述第一部分包含一个第二预冷器，设置所述第二预冷器用于接受来自所述大量分离器的干燥进料气体并用于通过与至少第二部分的第二处理进料气流的热交换冷却接受的干燥进料气体以生成干燥的并且冷却的进料气体。
条目20.条目19的精制系统，其中所述大量分离器的出口气体被输入一个气体脱水单元以向第二预冷器生成一个干燥预冷的气体。
条目21.条目17-20的任一项的精制系统，其中所述第一部分包含一个被设置用于以下目的的入口分离器 -在的第一入口分离器的一个入口接受干燥的进料气体或干燥并冷却的进料气体， -自接受的干燥的进料气体或干燥并冷却的进料气体分离一种第一液体硫化氢组分， -在入口分离器的第一出口输出第一液体硫化氢组分，和 -在入口分离器的第二出口输出一种剩余进料气体作为第一个物流部分的进料气体。
条目22.条目21的精制系统，其中所述入口分离器的第一出口连接至分馏塔的一个液体入口用于使第一液体硫化氢组分进入分馏塔中，并且所述入口分离器的第二出口连接至第一旋风分离器的一个入口以提供第一个物流部分的进料气体。
条目23.条目22的精制系统，其中所述大量移除阶段旋风分离器包含一个连接至入口分离器的第二出口的气体入口，一个用于排出旋风分离的气流的主出口和一个用于排出旋风分离的含可冷凝物的物流的次级出口； 设置所述大量移除阶段旋风分离器用于 在气体入口处接受第一个物流部分的进料气体， 基本绝热地冷却第一个物流部分的进料气体，以形成第一液体硫化氢，和 在主出口产生第一个物流的第一处理进料气并在次级出口产生第二个物流的大量第一液体硫化氢。
条目24.条目23的精制系统，其中所述大量移除阶段旋风分离器的主出口连接至旋风分离器的一个气体出口并且所述大量移除阶段旋风分离器的次级出口连接至分馏塔的中间入口。
条目25.条目M的精制系统，其中所述分馏塔进一步包含一个底部出口和一个顶部出口 ；所述液体入口设置在底部出口和中间出口之间。
条目26.条目25的精制系统，其中所述分馏塔的顶部出口连接至一个回流分离器阶段，所述回流分离器阶段包含一个连接至分馏塔的顶部出口的入口、一个连接至旋风分离器入口的第一出口和一个连接至一个回流管线的第二出口 ；设置所述回流分离器阶段用于 -在所述入口处接受来自分馏塔的分馏的进料气体， -从所述分馏的进料气体中分离第一处理进料气， -在所述第一出口排出所述第一处理进料气，和 -在所述第二出口排出一个回流； 其中所述回流管线连接至一个选自如下的入口 用于使回流作为一部分进料气体进入的制冷器的一个另外入口，和用于使回流进入分馏塔的上部和/或相对冷区域的第二另外入口。
条目27.条目25或沈的精制系统，其中所述分馏塔的底部出口连接至再沸器的一个入口 ；所述再沸器具有一个用于将进料返回至在分馏塔的较低热区域中的返回进料入口的第一出口和连接至一个排出部分用于含硫化氢和硫的液体的输出的第二出口。
条目28.条目25或沈的精制系统，其中所述分馏塔的底部出口连接至第二预冷器的入口，用于与来自第一预冷器的干燥进料气体混合的富H2S的液体的回流。
条目29.条目25或沈的精制系统，其中所述第二处理进料气流被输送至包含一个吸收塔的最终处理阶段，所述吸收塔使用一种含1-丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和 1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种的非水性溶剂作为一种吸收流体。
条目30.条目1的精制系统，其中所述第一部分包含至少一个用于通过与至少一部分第二处理进料气流热交换冷却所接受的进料气体以生成冷却的进料气体的冷却装置， 一个或多个用于自进料气体分离液体组分的大量分离器，和所述一个或多个大量分离器的下游的一个常规脱水过程。
条目31. —个旋风分离器，包含一个第一入口、一个第二入口，并被设置用于 在第一入口接受含硫化氢的进料气流， 在第二入口的远端接受添加剂组分流，所述添加剂组分为一种用于硫化氢的溶剂； 所述旋风分离器进一步包含一个在旋风分离器内产生流体的旋流运动的组件，其中所述旋风分离器还被设置用于 自第二入口将添加剂组分流喷入进料气流以形成被喷雾的添加剂和进料气体的混合物，和 在第一出口产生第一个物流的处理进料气并在第二出口产生第二个物流的大量含硫化氢的液体，所述处理进料气具有第二浓度的硫化氢，所述第二浓度相对低于在第一入口接受的进料气体的硫化氢的第一浓度。
权利要求
1.用于精制一种包含烃类和硫化氢的具有第一浓度的硫化氢的进料气体的方法，包含生成一个第一处理进料气流，和自第一处理进料气流生成一个第二个物流的第二处理进料气，使用一种通过一个旋风分离器移除的分离方法，其中所述旋风分离器包含第一入口、第二入口并被设置用于-在第一入口接受第一处理进料气流，-在第二入口的远端接受添加剂组分流，所述添加剂组分为一种用于硫化氢的溶剂，-自第二入口将添加剂组分流喷入第一处理进料气流以形成被喷雾的添加剂与第一处理进料气的混合物，和-在第一出口产生第一个物流的第二处理进料气并在第二出口产生第二个物流的大量含硫化氢的液体，所述第二处理进料气具有第二浓度的硫化氢，所述第二浓度相对低于在第一入口接受的第一处理进料气的硫化氢的浓度。
2.权利要求1的方法，其中所述添加剂组分为一种包含一种或多种下列化学类别物质作为组分的非水性流体即醇类(例如甲醇、乙醇)、二元醇(例如乙二醇、聚乙二醇二甲醚)、离子液体、偶极非质子溶剂(例如环丁砜)。
3.权利要求1的方法，其中所述第一处理进料气流的生产包含通过一个吐3大量移除阶段自进料气体移除硫化氢。
4.权利要求1的方法，其中所述旋风分离器在外壳中包含一个旋流入口装置，所述旋流入口装置包含一个安排在外壳内部与分离器的中心轴同轴的梨形的中央体；一个位于中央体和外壳之间以形成环状流路的空间区域，并且其中所述第二入口位于中央体的外周， 以将添加剂组分引入环状流路。
5.权利要求4的方法，包含在环状流路中通过具有至少一个喷嘴的第二入口产生添加剂组分的喷雾。
6.权利要求5的方法，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的周围的外壳的壁中，用于将添加剂组分引入一个在外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
7.权利要求5的方法，其中所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的外周壁中，用于将添加剂组分引入一个在外壳的外壁和中央体之间的空间区域中的气流中。
8.权利要求5的方法，其中所述旋风分离器进一步包含一个位于中央体下游的管状喉管部分，并且所述第二入口的至少一个喷嘴位于中央体的下游侧，朝向管状喉管部分，其中第二入口的位置和方向基本与中心轴一致。
9.权利要求1的方法，其中所述添加剂组分包含环丁砜和离子液体中的至少一种作为组分。
10.权利要求1的方法，其中所述离子液体包含1-丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和 1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种。
11.权利要求1的方法，包含通过第二入口生成一种颗粒密度至少约IO8Ai3的喷雾。
12.权利要求1的方法，包含通过第二入口产生颗粒尺寸选自约50μ m至约0. 2 μ m和约20 μ m至约1 μ m的范围之一的喷雾颗粒。
13.权利要求1的方法，包含-通过一个包含一个物流入口、第一、第二和第三液体出口的液体分离器在物流入口接受第二个物流的大量包含硫化氢的流体；-将第二个物流的大量包含硫化氢的流体分离为第一、第二和第三组分，所述第一组分为第二处理进料气，所述第二组分为第一液体硫化氢，第三组分为混合的液体硫化氢与添加剂组分的混合物；-在第一出口将第二处理进料气排出至一个出口部分；-在第二出口将第一液体硫化氢组分排出至一个排出部分；和-在第三出口排出液体硫化氢和添加剂组分的混合物。
14.权利要求12的方法，进一步包含通过一个另外的液体分离器接受来自第二液体分离器的液体硫化氢与添加剂组分的混合物，和通过所述另外的液体分离器分离液体硫化氢和添加剂组分，所述另外的液体分离器包含一个用于接受液体硫化氢与添加剂组分的混合物的入口、一个用于排出气态硫化氢组分流的第一出口和一个用于排出添加剂组分的第二出口，所述第二出口连接旋风分离器的第二入口。
15.权利要求13的方法，进一步包含在一个氧化单元中——所述氧化单元具有一个连接至所述另外的液体分离器的第一出口的入口和一个连接至所述排出部分的出口——接受气体硫化氢组分流，将气体硫化氢组分氧化为一种包含硫和水的混合物并在所述出口输出包含硫和水的混合物。
16.权利要求3的方法，包含，在大量移除阶段接受进料气流并在第一分离过程中自进料气体中移除硫化氢以产生第一处理进料气流，并且其中所述大量移除阶段包含一个大量移除阶段旋风分离器和一个分馏塔；所述大量移除阶段旋风分离器的一个出口与分馏塔的中间入口连接，和其中所述的移除是通过由大量移除阶段旋风分离器自第一个物流部分的进料气体分离包含吐3的第一可冷凝物的第一亚阶段，以及使用所述包含的第一可冷凝物作为分馏塔中第二个物流部分的进料气体的水吸收流体的第二亚阶段实现，以生成第一处理进料气。
17.权利要求1的方法，进一步包含将所述第二处理进料气流输送至包含一个吸收塔的最终处理阶段，所述吸收塔使用一种含1-丁基-3-甲基咪唑鐺六氟磷酸盐和1-己基-3-甲基咪唑鐺-双(三氟甲基磺酰基)二酰亚胺中的至少一种的非水性溶剂作为一种吸收流体。
全文摘要
一种用于精制一种包含烃类和硫化氢的具有第一浓度的硫化氢的进料气体的精制系统，所述精制系统包含一个用于生成第一处理进料气流的第一部分，一个用于自第一处理进料气流使用一种移除H2S的分离方法生成第二个物流的第二处理进料气的第二部分。所述第二部分包含一个具有第一入口(42)、第二入口(44，47，144)的旋风分离器(40)并且其被安排用于在第一入口接受第一处理进料气流，在第二入口的远端接受添加剂组分流，所述添加剂组分为一种用于硫化氢的溶剂；自第二入口将添加剂组分流喷入第一处理进料气流以形成一种被喷雾的添加剂和第一处理进料气的混合物，和在第一出口(7)产生第一个物流的第二处理进料气并在第二出口(46)产生第二个物流的大量含硫化氢的液体，所述第二处理进料气具有第二浓度的硫化氢，所述第二浓度相对低于在第一入口接受的第一处理进料气流的浓度。
文档编号C07D333/48GK102186556SQ200980137707
公开日2011年9月14日 申请日期2009年7月30日 优先权日2008年7月30日
发明者M·贝亭, R·P·范贝克, C·A·特金克威宁克 申请人:缠绕机公司