一种蒸发端均流管密度变化的太阳能热水器的制作方法

本发明属于太阳能领域，尤其涉及一种太阳能集热器。

背景技术：

随着现代社会经济的高速发展，人类对能源的需求量越来越大。然而煤、石油、天然气等传统能源储备量不断减少、日益紧缺，造成价格的不断上涨，同时常规化石燃料造成的环境污染问题也愈加严重，这些都大大限制着社会的发展和人类生活质量的提高。太阳能热转化是一种能量转换效率和利用率高而且成本低廉、可在全社会广泛推广的太阳能利用方式。在太阳能热利用装置中，关键是要将太阳辐射能转换成热能，实现这种转换的器件称为太阳能集热器。

在太阳能集热器中，集热管式结构是非常常见的一种形式，此种结构中一般包括多根平行并排的集热管，但是在运行中会经常出现不同的集热管中流体分配不均匀，同时还存在因为加热不均匀导致不同集热管中流体温度不同，从而导致不同的集热管中的压力不同。在此种情况下长期运行，会导致压力大的集热管出现损坏，从而造成整体上集热器无法有效运行。

此外，集热管可以选择热管，热管在换热中换热流体都是汽水混合物。热管在蒸发过程中，不可避免的会携带液体到蒸汽端内，同时因为冷凝端的放热冷凝，从而使得冷凝端中存在液体，液体也不可避免的与蒸汽混合，从而使得热管内的流体是汽液混合物，汽液混合物存在导致汽体混成一团，与液体之间换热能力下降，大大的影响了换热的效率。

技术实现要素：

本发明针对现有技术中的不足，提供一种新式结构的太阳能热水器，同时也提供了一种新式结构的集热管，而且该集热管具有加热迅速、流量稳定，换热效果好，提高了太阳能热利用效率。

为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：

一种太阳能热水器，包括集热器，所述集热器包括集热管和水箱，所述集热管包括蒸发端和冷凝端，所述冷凝端设置在水箱中，蒸发端吸收太阳能，通过冷凝端将热量传递给水箱中的水，所述冷凝端位于蒸发端上部，从集热管下部向集热管上部，相邻的集热管之间设置多个均流管,将相邻的集热管贯通，在蒸发端，从集热管下部向集热管上部，相邻均流管之间的距离不断减小。

作为优选，在蒸发端，从集热管下部向集热管上部，相邻均流管之间的距离不断减小的幅度越来越大。

作为优选，所述集热管内设置稳定装置，所述稳定装置是片状结构，所述片状结构在集热管的横截面上设置；所述稳定装置为正方形通孔和正八边形通孔组成，所述正方形通孔的边长等于正八边形通孔的边长，所述正方形通孔的四个边分别是四个不同的正八边形通孔的边，正八边形通孔的四个互相间隔的边分别是四个不同的正方形通孔的边。

作为优选，集热管的横截面是正方形。

作为优选，太阳能集热器还包括透明玻璃板、隔热层，透明玻璃板覆盖在集热管的蒸发端的正面，蒸发端与透明玻璃板之间留有隔热层。

作为优选，隔热层为真空层。

作为优选，水箱的水输送到热利用设备，所述蒸汽利用设备是药液换热器，水箱中的水作为热源用于加热药液。

作为优选，集热管为多段结构焊接而成，多段结构的连接处设置稳定装置。

作为优选，相邻稳定装置之间的距离为m1，正方形通孔的边长为b1，集热管为正方形截面，集热管正方形截面的边长为b2，所述集热管与水平面形成锐角为a，满足如下要求：

c*m1/b2＝a*ln(b1/b2)+b

其中a,b是参数，其中1.725<a<1.733,4.99<b<5.01；c＝1/cos(a)^m，其中0.085<m<0.095，优选m＝0.090。

11<b2<46mm；

1.9<b1<3.2mm；

18<m1<27mm。

20°<a<60°。

作为优选，30°<a<50°。

作为优选，随着a的增加，m越来越小。

作为优选，水箱的水输送到热利用设备，所述蒸汽利用设备是药液换热器，水箱中的水作为热源用于加热药液。

作为优选，所述稳定装置包括下面两种类型中的至少一种，第一种类型是正方形中心稳定装置，正方形通孔位于集热管的中心，第二种类型是正八边形中心稳定装置，正八边形通孔位于集热管的中心。

作为优选，相邻设置的稳定装置类型不同。

作为优选，集热管蒸发端内设置多个稳定装置，距离集热管下端的距离为h，相邻稳定装置之间的间距为s，s＝f1(h)，满足如下要求：

s’<0,s”>0。

作为优选，集热管蒸发端内设置多个稳定装置，距离集热管下端的距离为h，稳定装置的正方形通孔的边长为d，d＝f3(h)，满足如下要求：

d’<0,d”>0。

作为优选，所述集热管内壁设置凹槽，所述稳定装置的外壳设置在凹槽内，所述外壳的内壁与集热管的内壁对齐。

本发明具有如下优点：

1)本发明因为随着流体的向上流动，流体不断的吸热，随着流体不断的吸热，不同集热管内的压力越来越不均匀，因此通过上述设置，能够保证在流体流动过程中尽快的达到压力均衡。

2)本发明提供了一种新式正方形通孔和正八边形通孔相结合的新式结构的稳定装置的太阳能热水器，通过正方形和正八边形，使得形成的正方形孔和正八边形孔的边形成的夹角都是大于等于90度，从而使得流体能够充分流过每个孔的每个位置，避免或者减少流体流动的短路。本发明通过新式结构的稳定装置将两相流体分离成液相和气相，将液相分割成小液团，将气相分割成小气泡，抑制液相的回流，促使气相顺畅流动，起到稳定流量的作用，提高换热效果。相对于现有技术中的稳定装置，进一步提高稳流效果，强化传热，而且制造简单。

3)本发明通过合理的布局，使得正方形和正八边形通孔分布均匀，从而使得整体上的横街面上的流体分割均匀，避免了现有技术中的环形结构沿着周向的分割不均匀问题。

4)本发明通过正方形孔和正八边形孔的间隔均匀分布，从而使得大孔和小孔在整体横截面上分布均匀，而且通过相邻的稳定装置的大孔和小孔的位置变化，使得分隔效果更好。

5)本发明通过设置稳定装置为片状结构，使得稳定装置结构简单，成本降低。

6)本发明通过在吸热管高度方向上设置相邻稳定装置之间的距离、稳定装置的孔的边长、吸热管的管径、管间距等参数大小的规律变化，研究了上述参数的最佳的关系尺寸，从而进一步达到稳流效果，降低噪音，提高换热效果。

7)本发明通过对稳定装置各个参数的变化导致的换热规律进行了广泛的研究，在满足流动阻力情况下，实现换热效果的最佳关系式。

8)提供了一种新式结构的太阳能集热器，通过在集热管之间设置均流管，保证了各个集热管中压力的均匀，流体流量的分配均匀以及流体运动阻力的分配均匀。

附图说明：

图1为本发明太阳能热水器系统的结构示意图。

图2是本发明太阳能热水器侧面结构示意图。

图3为图2太阳能热水器俯视结构示意图。

图4本发明稳定装置横截面结构示意图；

图5本发明稳定装置另一个横截面结构示意图；

图6是本发明稳定装置在集热管内布置示意图；

图7是本发明稳定装置在集热管内布置横截面示意图；

图8是本发明集热管设置均流管的横截面示意图。

图中：1、集热器，11、集热管，12、水箱，13、透明玻璃板，14隔热层，15入口管，16出口管，17隔热层，2热利用设备，3均流管，4稳定装置，41正方形通孔，42正八边形通孔，43边

具体实施方式

一种太阳能热水器(集热)系统，如图1所示，所述系统包括集热器1、热利用装置2，所述集热器1包括集热管11和水箱12，所述集热管11实际上是一个独立的热管，包括蒸发端111和冷凝端112，所述冷凝端112设置在水箱12中。蒸发端111吸收太阳能，通过冷凝端112将热量传递给水箱中的水。所述水箱12与热利用装置2连通形成循环回路，集热管11吸收太阳能，加热水箱12中的水，加热后的水通过水箱出口管17进入热利用装置2，在热利用装置2中进行换热，在热利用装置2中流出的水在水箱入口管15进入水箱12中进行加热。

所述太阳能集热器还包括透明玻璃板13、隔热层14。透明玻璃板13覆盖在集热管的蒸发端111的正面，蒸发端111与透明玻璃板16之间留有隔热层17，作为优选，隔热层为真空层。作为优选透明玻璃板16采用钢化玻璃、隔热层为真空层；作为优选，吸热膜12通过溅射的方式设置在热管1蒸发端111的正面。

作为优选，吸热膜12设置在集热管1蒸发端111的上面(即面向太阳的一面)。

底板11设置在集热管1下部，所述底板为保温材料。

作为优选，隔热层17的厚度为10mm～15mm；作为优选为12mm。

所述集热管11为并排的多根，相邻的集热管11之间通过均流管3连通。

集热器在运行过程中，存在流体分配不均匀，而且因为在集热过程中，不同的集热管吸收的热量不同，导致不同的集热管内流体温度不同，有的集热管内甚至流体，例如水成为气液两相的状态，有的集热管内流体依然是液体，这样因为流体变成蒸汽而导致集热管内压力变大，因此通过在集热管之间设置均流管，可以使得流体在集热管内互相流动，这样使得所有集热管内的压力分配达到平衡，也能促进流体分配达到平衡。

作为另一种选择，如图8所示，所述集热管之间设置均流管3。至少两个相邻的集热管11之间设置均流管3。在研究中发现，在蒸发管吸热放热的过程中，会出现不同位置的吸热放热管的吸热量放热量不同，导致集热管11之间的压力或者温度不同，这样会导致部分集热管11温度过高，造成寿命缩短，一旦集热管11出现问题，可能导致整个太阳能系统出现无法使用的问题。本发明通过大量的研究，在相邻的集热管设置均流管3，可以在集热管受热不同而导致压力不同的情况下，可以使得压力大的集热管11内的流体快速的流向压力小的集热管11，从而保持整体压力均衡，避免局部过热或者过冷。

作为优选，从集热管11下部向集热管11上部，相邻的集热管11之间设置多个均流管3。通过设置多个均流管，能够使得流体在吸热蒸发过程中不断的均衡压力，保证整个集热管内的压力均衡。

作为优选，在蒸发端111，从集热管11下部向集热管11上部，相邻均流管3之间的距离不断减小。此目的是为了设置更多的均流管，因为随着流体的向上流动，流体不断的吸热，随着流体不断的吸热，不同集热管内的压力越来越不均匀，因此通过上述设置，能够保证在流体流动过程中尽快的达到压力均衡。

作为优选，在蒸发端111，从集热管11下部向集热管11上部，相邻均流管之间的距离不断减小的幅度越来越大。通过实验发现，上述设置，能够保证在流体流动过程中更优更快的达到压力均衡。这也是通过大量的研究压力分布变化规律而得来的最佳的连通方式。

作为优选，在蒸发端111，从集热管11下部向集热管11上部，均流管3的直径不断增加。此目的是为了设置保证更大的连通面积，因为随着流体的向上流动，流体不断的吸热生成蒸汽，随着蒸汽不断的差生，不同集热管内的温度压力越来越不均匀，因此通过上述设置，能够保证在流体流动过程中尽快的达到压力均衡。

作为优选，在蒸发端111，从集热管11下部向集热管11上部，均流管3的直径不断增加的幅度越来越大。通过实验发现，上述设置，能够保证在流体流动过程中更优更快的达到压力均衡。这也是通过大量的研究压力分布变化规律而得来的最佳的连通方式。

作为优选，在冷凝端112，从集热管11下部向集热管11上部，相邻均流管3之间的距离不断增加。此目的是为了设置更少的均流管，降低成本。因为随着冷凝端112的下部向上，热管内蒸汽不断的放热冷凝，随着流体不断的放热，集热管内的压力越来越小，因此不均匀的现象也越来越缓和，因此通过上述设置，可以节省材料，根据压力变化设置均流管，能够保证在流体流动过程中尽快的达到压力均衡。

作为优选，在冷凝端112，从集热管11下部向集热管11上部，相邻均流管之间的距离不断增加的幅度越来越大。通过实验发现，上述设置，能够保证在流体流动过程中更优更快的达到压力均衡。这也是通过大量的研究压力分布变化规律而得来的最佳的连通方式。

作为优选，在冷凝端112，从集热管11下部向集热管11上部，均流管3的直径不断降低。此目的是为了设置保证减少的连通面积，降低成本。与前面距离不断增加的原理相同。

作为优选，在冷凝端112，从集热管11下部向集热管11上部，均流管3的直径不断降低的幅度越来越大。通过实验发现，上述设置，能够保证在流体流动过程中更优更快的达到压力均衡。这也是通过大量的研究压力分布变化规律而得来的最佳的连通方式。

集热管中因为蒸汽的换热，使得集热管出现汽液两相流，一方面，集热管在蒸发过程中，不可避免的会携带液体到集热管内，同时因为冷凝端的放热冷凝，从而使得冷凝端中存在液体，液体也不可避免的进入蒸汽中，从而使得集热管内的流体是汽液混合物，同时集热管在运行过程中会因为老化产生的不凝气体，不凝气体一般上升到集热管上部的冷凝端，不凝气体的的存在导致集热管冷凝端内的压力增加，压力使得液体向集热管内流动。大大的影响了换热的效率。因此本发明采取了新的结构，来分割汽相和液相，使得换热加强。

集热管内设置稳定装置4，所述稳定装置4的结构如图4、5所示。所述稳定装置4是片状结构，所述片状结构在集热管11的横截面上设置；所述稳定装置4为正方形和正八边形结构组成，从而形成正方形通孔41和正八边形通孔42。如图4所述正方形通孔41的边长等于正八边形通孔42的边长，所述正方形通孔的四个边43分别是四个不同的正八边形通孔的边43，正八变形通孔的四个互相间隔的边43分别是四个不同的正方形通孔的边43。

本发明采用新式结构的稳定装置，具有如下优点：

1)本发明提供了一种新式正方形通孔和正八边形通孔相结合的新式结构的稳定装置，通过正方形和正八边形，使得形成的正方形孔和正八边形孔的边形成的夹角都是大于等于90度，从而使得流体能够充分流过每个孔的每个位置，避免或者减少流体流动的短路。本发明通过新式结构的稳定装置将两相流体分离成液相和气相，将液相分割成小液团，将气相分割成小气泡，抑制液相的回流，促使气相顺畅流动，起到稳定流量的作用，具有减振降噪的效果，提高换热效果。相对于现有技术中的稳定装置，进一步提高稳流效果，强化传热，而且制造简单。

2)本发明通过合理的布局，使得正方形和正八边形通孔分布均匀，从而使得整体上的横街面上的流体分割均匀，避免了现有技术中的环形结构沿着周向的分割不均匀问题。

3)本发明通过正方形孔和正八边形通孔的间隔均匀分布，从而使得大孔和小孔在整体横截面上分布均匀，而且通过相邻的稳定装置的大孔和小孔的位置变化，使得分隔效果更好。

4)本发明通过设置稳定装置为片状结构，使得稳定装置结构简单，成本降低。

本发明通过设置环形稳定装置，相当于在换集热管内增加了内换热面积，强化了换热，提高了换热效果。

本发明因为将气液两相在所有换集热管的所有横截面位置进行了分割，从而在整个换集热管截面上实现气液界面以及气相边界层的分割与冷却壁面的接触面积并增强扰动，大大的降低了噪音和震动，强化了传热。

作为优选，所述稳定装置包括两种类型，如图4,5所示，第一种类型是正方形中心稳定装置，正方形位于集热管或者冷凝管的中心，如图6所示。第二种是正八边形中心稳定装置，正八边形位于集热管或者冷凝管的中心，如图4所示。作为一个优选，上述两种类型的稳定装置相邻设置，即相邻设置的稳定装置类型不同。即与正方形中心稳定装置相邻的是正八边形中心稳定装置，与正八边形中心稳定装置相邻的是正方形中心稳定装置。本发明通过正方形孔和正八边形孔的间隔均匀分布，从而使得大孔和小孔在整体横截面上分布均匀，而且通过相邻的稳定装置的大孔和小孔的位置变化，使得通过大孔的流体接下来通过小孔，通过小孔的流体接下来通过大孔，进一步进行分隔，促进汽液的混合，使得分隔和换热效果更好。

作为优选，所述集热管11的横截面是正方形。

作为优选，蒸发端内设置多个稳定装置，在蒸发端111，从集热管的下端向上，稳定装置之间的间距不断变小。设距离集热管的下端的距离为h，相邻稳定装置之间的间距为s，s＝f1(h)，即s是以高度h为变量的函数，s’是s的一次导数，满足如下要求：

s’<0；

主要原因是因为集热管内液体不断受热产生蒸汽，在上升过程中，蒸汽不断的越来越多，导致气液两相流中的汽体越来越多，因为汽液两相流中的汽相越来越多，集热管内的换热能力会随着汽相增多而相对减弱，震动及其噪音也会随着汽相增加而不断的增加。因此需要设置的相邻稳定装置之间的距离越来越短。

通过实验发现，通过上述的设置，既可以最大程度上减少震动和噪音，同时可以提高换热效果。

进一步优选，在蒸发端111，从集热管的下端向上的方向，相邻稳定装置之间的距离越来越短的幅度不断增加。即s”是s的二次导数，满足如下要求：

s”>0；

通过实验发现，通过如此设置，能够进一步降低7％左右的震动和噪音，同时提高8％左右的换热效果。

作为优选，蒸发端111内设置多个稳定装置，在蒸发端111，从集热管的下端向上，(即图2、3从下部向上部方向)，正方形的边长越来越小。距离集热管的下端的距离为h，正方形的边长为c，c＝f2(h)，c’是c的一次导数，满足如下要求：

c’<0；

进一步优选,在蒸发端111，从集热管的下端向上，正方形的边长越来越小的幅度不断的增加。c”是c的二次导数，满足如下要求：

c”>0。

具体理由参见前面稳定装置间距变化。

作为优选，相邻稳定装置之间的距离保持不变。

作为优选，冷凝端内设置多个稳定装置，在冷凝端112，从冷凝端112入口开始(即从集热管11伸入水箱的位置开始)，稳定装置之间的间距不断增加。设距离从集热管11伸入水箱的位置的距离为h，相邻稳定装置之间的间距为s，s＝f1(h)，即s是以高度h为变量的函数，s’是s的一次导数，满足如下要求：

s’>0；

主要原因是因为冷凝端内蒸汽在上升过程中不断冷凝，蒸汽不断的越来越少，导致气液两相流中的汽体越来越少，因为汽液两相流中的汽相越来越少。因此需要设置的相邻稳定装置之间的距离越来越长，这样，可以进一步节约成本，达到基本相同的效果，减少流动阻力。

通过实验发现，通过上述的设置，既可以最大程度上减少震动和噪音，同时可以提高换热效果。

进一步优选，在冷凝端112，从冷凝端112入口开始(即从集热管11伸入水箱的位置开始)，相邻稳定装置之间的距离越来越长的幅度不断增加。即s”是s的二次导数，满足如下要求：

s”>0；

通过实验发现，通过如此设置，能够进一步降低7％左右的阻力，同时达到基本相同的换热效果。

作为优选，冷凝端112内设置多个稳定装置，在冷凝端112，从冷凝端112入口开始(即从集热管11伸入水箱的位置开始)，正方形的边长越来越大。设距离从集热管11伸入水箱的位置的距离为h，正方形的边长为c，c＝f2(h)，c’是c的一次导数，满足如下要求：

c’>0；

进一步优选,在冷凝端112，从集热管的下端向上，正方形的边长越来越大的幅度不断的增加。c”是c的二次导数，满足如下要求：

c”>0。

具体理由参见前面稳定装置间距变化。

作为优选，相邻稳定装置之间的距离保持不变。

作为优选，所述集热管内壁设置缝隙，所述稳定装置的外端设置在缝隙内。

作为优选，集热管为多段结构焊接而成，多段结构的连接处设置稳定装置。

通过分析以及实验得知，稳定装置之间的间距不能过大，过大的话导致减震降噪以及分隔的效果不好，同时也不能过小，过小的话导致阻力过大，同理，正方形的边长也不能过大或者过小，也会导致减震降噪的效果不好或者阻力过大，因此本发明通过大量的实验，在优先满足正常的流动阻力(总承压为2.5mpa以下，或者单根集热管的沿程阻力小于等于5pa/m)的情况下，使得减震降噪达到最优化，整理了各个参数最佳的关系。

作为优选，相邻稳定装置之间的距离为m1，正方形通孔的边长为b1，集热管为正方形截面，集热管正方形截面的边长为b2，所述集热管与水平面形成锐角为a，满足如下要求：

c*m1/b2＝a*ln(b1/b2)+b

其中a,b是参数，其中1.725<a<1.733,4.99<b<5.01；c＝1/cos(a)^m，其中0.085<m<0.095，优选m＝0.090。

11<b2<46mm；

1.9<b1<3.2mm；

18<m1<27mm。

20°<a<60°。

作为优选，30°<a<50°。

进一步优选，随着b1/b2的增加，a越来越小，b越来越大。

作为优选，a＝1.728，b＝4.997；

作为优选，正方形通孔的边长b1是正方形通孔内边长和外边长的平均值，集热管正方形截面的边长b2是集热管内边长和外边长的平均值。

作为优选，正方形通孔的外边长等于集热管正方形截面的内边长。

随着a的增加，m越来越小。

作为优选，随着b2的增加，b1也不断增加。但是随着b2的增加，b1不断增加的幅度越来越小。此规律变化是通过大量的数值模拟和实验得到的，通过上述规律的变化，能够进一步提高换热效果，降低噪音。

作为优选，随着b2的增加，m1不断减小。但是随着b2的增加，m1不断减小的幅度越来越小。此规律变化是通过大量的数值模拟和实验得到的，通过上述规律的变化，能够进一步提高换热效果，降低噪音。

通过分析以及实验得知，集热管的间距也要满足一定要求，例如不能过大或者过小，无论过大或者过小都会导致换热效果不好，而且因为本申请集热管内设置了稳定装置，因此稳定装置也对集热管间距有一定要求。因此本发明通过大量的实验，在优先满足正常的流动阻力(总承压为2.5mpa以下，或者单根集热管的沿程阻力小于等于5pa/m)的情况下，使得减震降噪达到最优化，整理了各个参数最佳的关系。

相邻稳定装置之间的距离为m1，正方形的边长为b1，集热管为正方形截面，集热管的边长为b2，所述集热管与水平面形成锐角为a，相邻集热管中心之间的间距为m2满足如下要求：

c*m2/b2＝d*(m1/b2)²+e-f*(m1/b2)³-h*(m1/b2)；

其中d,e,f,h是参数，

1.239<d<1.240,1.544<e<1.545,0.37<f<0.38,0.991<h<0.992；c＝1/cos(a)ⁿ，其中0.090<n<0.098，优选n＝0.093。

11<b2<46mm；

1.9<b1<3.2mm；

18<m1<27mm。

16<m2<76mm。

相邻集热管中心之间的间距为m2是指集热管中心线之间的距离。

随着a的增加，n越来越小。

20°<a<60°。

作为优选，30°<a<50°。

进一步优选，d＝1.2393,e＝1.5445,f＝0.3722，h＝0.9912；

作为优选，随着m1/b2的增加，d，e,f越来越大，h越来越小。

作为优选，随着b2的增加，m2不断增加，但是随着b2的增加，m2不断增加的幅度越来越小。此规律变化是通过大量的数值模拟和实验得到的，通过上述规律的变化，能够进一步提高换热效果。

作为优选，蒸发端(从集热管下端到集热管和水箱连接的位置)长度为1000－1800mm之间。进一步优选，1200－1400mm之间。

作为优选，冷凝端长度为500－900mm之间。进一步优选，600－700mm之间。

通过上述公式的最佳的几何尺度的优选，能够实现满足正常的流动阻力条件下，减震降噪达到最佳效果。

对于其他的参数，例如管壁、壳体壁厚等参数按照正常的标准设置即可。

作为优选，所述换热器2是药液换热器，集热管伸入在箱体的药液中，用于加热药液。

作为优选，所述换热器2是保健品换热器，集热管伸入在箱体的保健品中，用于加热保健品。

实际上，本发明的集热管就是热管，该热管包括蒸发端111和冷凝端112。

作为优选，集热管11的冷凝端深入到水箱的中心线以下的位置，例如图2所示。进一步有选，深入到水箱的最低端与中心线之间的1/4到1/2距离处。通过深入水箱下端，可以进一步实现水箱内的水的自然对流换热，提高换热效果。

虽然本发明已以较佳实施例披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。