专利名称：给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法
技术领域：
本发明涉及一种给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法。
背景技术：
给水泵中间抽头引出的再热器减温水对机组运行经济性影响很大，一般再热器喷水流量每增加锅炉额定负荷的I %，，机组的热经济性约降低0. 2%。目前再热器减温水对机组经济性影响的定量分析中，通常采用等效热降的方法，具体计算时多数依据林万超主编的《火电厂热系统节能理论》中关于再热器喷水从给水泵抽头分流的热力分析中的常用方法进行计算。常用方法的推导过程如下根据林万超主编的《火电厂热系统节能理论》，喷水系统不意图见图I。
图I中，(a)表示喷水从给水泵抽头分流的系统。这时再热器喷水份额为a pS，由于不经过高压加热器及其产生的汽流不流经汽轮机的高压缸，故少做功
Z= aPMK -K)- Z H0]
r=m+i循环吸热量下降A0 = aps[(k0 -hj- ^ Tr - YjAarAQzr^r]
r=m+ir=c式中，(h0-hzl)是Ikg喷水由给水焓加热到再热冷段蒸汽焓hzl所减少的吸热量；￡ I是喷水份额不流经高加而使循环吸热增加的部分是高压加热器回热抽
r=m+lr=c
汽减少，使再热器流量加大而增加的再热器吸热量部分。再热喷水引起装置热经济性的相对降低Stj1 =x 100%
h H-AH从常用方法的推导过程可以看出，常用方法是基于除氧器出水流量保持不变进行推导的，而林万超主编的《火电厂热系统节能理论》指出，等效热降的计算是以主蒸汽流量保持不变为前提条件的。因此，常用方法的推导过程与等效热降计算的前提条件有偏差；另夕卜，美国国家标准汽轮机性能试验规程ASMEPTC6-2004中指出，试验结果的第一类修正计算是用试验膨胀过程线(试验汽轮机效率)、规定的循环参数、试验时的轴封漏汽量以及试验时的主蒸汽流量来计算规定热力循环性能，即一类修正时主蒸汽流量要保持不变。总上所述，采用常用方法来计算给水泵中间抽头再热减温水对机组性能的影响，其结果也是不准确的。
发明内容
本发明的目的就是为解决上述问题，提供一种给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法，它完全依据等效热降的计算前提条件，并与美国国家标准汽轮机性能试验规程ASME PTC6-2004中一类修正保持一致，从而更为精确的检测给水泵中间抽头再热减温水对机组性能的影响。为实现上述目的，本发明采用如下技术方案一种给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法，它的步骤为第一步，利用等效热降的方法，保持主蒸汽流量不变，测量出投再热减温水前后总吸热量变化AQ= a ps (hzr-hps)式中，hzr, hps、a ps分别表示再热蒸汽焓值、再热减温水焓值、再热减温水流量份额；
第二步，利用等效热降的方法，保持主蒸汽流量不变，测量出投再热减温水前后做功变化为
mAflr = ap、Iihzr -/ )-[TrTJ^]
r=l式中，hz,、hn、a ps为再热蒸汽焓值、低压缸排汽焓值、再热减温水流量份额;T r、"r0
TH
为第r级加热器的给水焓升、第r级的抽汽效率。为增加Ikg再热减温水喷水导致
广I
凝结水流量增加Ikg而引起的低加和除氧器抽汽流量增加而带来的做功能力的下降值；第三步，根据上述两测量值，确定投再热减温水后机组经济性和出力的相对变化，从而确定给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响大小 Stj7 = A"_A(A x 100%
1 H+ AH
/S.HSP =-X100%
H+ AH式中，AH为投再热器减温水前后做功的增加值，A Q为投再热器减温水前后吸热量的增加值，H为新蒸汽的净等效热降，Jli为汽轮机装置效率，8 Jii为投再热器减温水前后机组经济性的相对变化值，S P为投再热器减温水前后机组出力的相对变化值。本发明的有益效果是给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法能够简捷、方便、准确地评估给水泵中间抽头再热减温水对机组经济性及出力的影响，避免了ASME PTC6-2004繁琐的修正计算。给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法与等效热降方法的前提条件是一致的；同时，与美国国家标准汽轮机性能试验规程ASMEPTC6-2004中的一类修正原则是保持一致的。因此，给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法适合目前通用的汽轮机性能计算方法和分析方法。应用实例某厂N660-24. 2/566/566超临界660MW中间再热凝汽式汽轮机，采用三台高加、一台除氧器、一台低加的热力系统，三台高加逐级自流至除氧器，四台低加逐级自流至凝汽器热井，#1高加由高压缸抽汽供汽，#2高加由再热冷段供汽，#3高加由中压缸抽汽供汽，除氧器由中排供汽，#5-#8低加由低压缸抽汽供汽。其设计工况参数如表I所列。表1N660-24. 2/566/566型机组主要设计参数主汽焓值再热焓值再热冷段焓值再热器吸热量
项目
!V kj/kghzr, k]/kghzl，kj/kga, kj/kg
数值33963595.32985.9609,4 -
单位新蒸汽吸热量单位新蒸汽等效热降循环装置效率
项0
Q- kj/kgH，kj/kgHi
数似2699.781293.990.479考虑再热减温水由给水泵中间抽头提供，喷水份额为主汽流量1%，按照给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法进行计算，结果如表2所列；同时，查询制造厂提供的修正曲线，将再热减温水对机组热耗率及出力的修正值也列于表2。表2再热减温水对机组性能的影响比较
等效热降增加吸热量增加装置经济性降低机组出力增加
项目
AH，kj/kgAQ, kj/kg坤，%AP. %-
检测方法11.34628.0730.16160.869
制造厂修正值0.16OS5从计算结果来看，给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法所得结果与制造厂提供的再热减温水对机组热耗率及出力的修正结果基本一致。
图I为再热器喷水系统示意图；其中，NOz为第Z级加热器，即最后一级加热器；叫+1为第m+1级加热器；叫为第m级加热器，即除氧器；&为主蒸汽焓出12为冷再热蒸汽焓；hu为再热蒸汽焓。
具体实施例方式下面结合附图与实施例对本发明做进步一说明。图I给出了本发明给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测系统图，首先，利用等效热降的方法测量出各级加热器的给水焓升，用^表示；蒸汽在加热器的放热量，用％表示；疏水在加热器的放热量，用L表示；进而计算出各级抽汽的抽汽等效热降H卜由汽效率<以及新蒸汽的净等效热降H。本发明的方法为I、运用等效热降的方法测量系统吸热量的变化。由于主汽流量不变，则通过高加的给水流量不变，所以投再热减温水前后高加的抽汽流量不变，再热冷段蒸汽流量份额保持不变。对于未投入再热减温水的系统，总吸热量为Q1 = h0-hgs+ a zr o投入再热减温水的系统，总吸热量为
Q2 = h0-hgs+ a zr o + a ps (hzr_hps)投入再热减温水前后，总吸热量变化为AQ= a ps (hzr_hps)式中，h0> hgs、hps、o、a a ps分别表示主汽焓值、给水焓值、再热减温水焓值、再热段吸热量变化、再热冷段蒸汽流量份额、再热减温水流量份额；aps(hCT_hps)表示主汽流量保持不变时，将再热减温水加热到再热蒸汽所吸收的热量。2、运用等效热降的方法测量系统做功能力变化。对于未投入再热减温水的系统，做功为
权利要求
1.ー种给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法，其特征是，它的步骤为 第一歩，利用等效热降的方法，保持主蒸汽流量不变，測量出投再热减温水前后总吸热量变化AQ= aps (hzr-hps) 式中，hzphps、Cips分别表示再热蒸汽焓值、再热减温水焓值、再热减温水流量份额；第二歩，利用等效热降的方法，保持主蒸汽流量不变，測量出投再热减温水前后做功变化为 腿= aUHW] 式中，hCT、hn、a ps为再热蒸汽焓值、低压缸排汽焓值、再热减温水流量份额；T 为第r级加热器的给水焓升、第r级的抽汽效率。芝为增加Ikg再热减温水喷水导致凝结水流量増加Ikg而引起的低加和除氧器抽汽流量増加而带来的做功能力的下降值； 第三步，根据上述两测量值，确定投再热减温水后机组经济性和出力的相对变化，从而确定给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响大小 Oil =A"X 100%八/-/ SP = ^^~X100% 式中，AH为投再热器减温水前后做功的増加值，AQ为投再热器减温水前后吸热量的増加值，H为新蒸汽的净等效热降，Jli为汽轮机装置效率，8 Jii为投再热器减温水前后机组经济性的相对变化值，S P为投再热器减温水前后机组出力的相对变化值。
全文摘要
本发明涉及一种给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的检测方法，它的推导过程与等效热降方法的前提条件是一致的；同时，与美国国家标准汽轮机性能试验规程ASMEPTC6-2004中的一类修正原则是保持一致的。它的方法为利用等效热降的方法，保持主蒸汽流量不变，测量出投再热减温水前后的总吸热量变化和做功变化，进而确定投再热减温水前后机组经济性和出力的相对变化，从而检测给水泵中间抽头再热减温水对机组性能影响的大小。
文档编号G01M15/00GK102735449SQ20121022261
公开日2012年10月17日 申请日期2012年6月29日 优先权日2012年6月29日
发明者丁俊齐, 郑威, 郝玉振 申请人:国家电网公司, 山东电力集团公司电力科学研究院