长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法与流程

本发明涉及高电压与绝缘
技术领域：
，尤其涉及一种长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法。
背景技术：
：随着我国经济的迅速发展，城市建设的不断扩大，用电负荷也随之不断增加，使得电力电缆使用的比例在不断提高。其中，交联聚乙烯(cross-linkedpolyethylene，XLPE)电力电缆凭借其具有良好的绝缘性能、热性能、机械性能及供电可靠性高等优点，已经被广泛的应用于电力系统各个电压等级的输配电网络中，并且不断地向高压、超高压的领域发展。因此，保证电力电缆的安全运行对整个电力系统、国民经济的发展具有着重要意义。高电压、长距离的电力电缆采用的是单芯电缆，此时电缆线芯和金属护层之间可以看作是一个空心变压器，电缆线芯相当于变压器的一次绕组，而金属护层相对于变压器的二次绕组。当交流电通过电缆线芯时，在其周围便会产生交变的磁场，金属护层处于交变的磁场中便会产生感应电压，当构成回路时金属护层中就会有流过感应电流，并且金属护层中的感应电压与电缆长度成正比，当母线上的电流很大时，电缆的金属护层上将会感应出很高数值的电压，这样高数值的电压可能会造成电缆绝缘的破坏。因此，当电力电缆长度在1000米以上时通常采用金属护层交叉互联的连接方式，该连接方式是将三相电力电缆分为若干大段，每相每大段再均分成长度相等的三小段，在每相两个中间分段处利用同轴电缆将金属护层进行交叉互联，每相每个大段两端的金属护层分别连接后再进行接地。长距离电力电缆经过这样的连接方式后，使得每一相电力电缆的感应电压之和几乎为零。图1A和图1B是金属护层交叉互联下XLPE电缆的标准接线示意图，其中图1A对应电缆本体不换位，而图1B对应电缆本体换位。在图1A和图1B中，a1、a2和a3表示属于A大段电缆的三小段电缆，b1、b2和b3表示属于B大段电缆的三小段电缆，而c1、c2和c3则表示属于C大段电缆的三小段电缆，其中，A、B、C三大电缆分别属于三相电力电缆。对于长距离电力电缆其金属护层是交叉互联的，并且长距离电力电缆线芯的电阻和残余电感都不为零。因此，流过电缆的负载电流会在电缆线芯的电阻和残余电感上形成电压降，使得电缆两端的对地电压出现较大的差异，而这种差异还会随着流过电缆的负载电流的变化而变化。在这种情况下选取电缆不同位置的对地电压作为基准电压对电缆的绝缘阻抗进行在线监测时，其测量结果会随着流过电缆的负载电流的变化而变比，这样就给长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测及绝缘状况的评估带来了困惑。目前，电力电缆绝缘的在线监测方法主要有直流成分法、直流叠加法、交流叠加法、接地电流法、局部放电法和损耗因数法等。直流成分法是指在外加交流电源的作用下，如果在运行中的XLPE电缆绝缘产生了水树枝，由于水树枝具有“整流作用”，使得流过电缆绝缘的电流中含有一个微弱的直流电流分量(一般为nA级以上)，通过检测这一微弱的直流电流分量对电缆绝缘状况进行评估；由于现制造工艺上的改进，目前XLPE电缆均采用干式交联法，在高电压等级的电缆线路中，水树枝而引起的绝缘故障已不多见，只有在长期潮湿环境下的电缆会在其半导体层的缺陷处引发水树枝，该方法不适用于初期投运的电缆，对运行较长时间的电缆仍然适用。直流叠加法是指在电缆所接电压互感器的中性点，或是使用其他方法将一低压直流电源叠加到正在运行的电缆线芯上，用灵敏度较高的电流表测量流过电缆绝缘的直流泄漏电流或是测量电缆的绝缘电阻来对电缆绝缘状况进行评估。交流叠加法是指将一个频率为工频频率2倍加1Hz的交流电压叠加到正在运行的电缆上，通过检测此时电缆中±1Hz劣化信号的强弱来判断电缆绝缘的状况。由于在高压线路中三相中性点通常是直接接地，无法在电缆线芯上叠加直流、交流电源，因此直流叠加法、低频叠加法和交流叠加法也不适用。局部放电法是评价电力电缆绝缘状况的最佳方法，电缆绝缘老化的起点是由杂质、气隙、凸起毛刺等缺陷引起的，在电场、热、机械、化学等因素的共同作用下以局部放电、树枝老化等形式表现出来，但最终以电树枝的形式导致电缆绝缘的击穿，XLPE电缆绝缘在树枝老化过程中会产生不同频率的局部放电信号，但是电缆的局部放电信号微弱、波形复杂多变难以区分，因此工程中难以实现现场的在线监测。接地电流法是指利用电流互感器测量流过电缆接地线的电流，通过接地线中电流是否呈增大趋势来判断电缆绝缘状态，但在金属护层交叉互联下接电线上的电流几乎为零，因此接地电流法也不适用。损耗因数(tanδ)法是利用电流互感器和电压互感器分别将流过电缆绝缘的电流和施加于电缆上的电压测量出来，再通过数字化测量装置测出电缆绝缘tanδ值；但由于XLPE绝缘tanδ值一般都很小，使得方法不易被采用。由以上可知，由于长距离电力电缆存在金属护层交叉互联的问题以及存在电压降问题，使得目前现有的电力电缆绝缘的在线监测技术不能适用于长距离电缆的在线监测。因此，目前急需一种方法对长距离电力电缆绝缘状况进行在线监测，保证电力电缆的安全运行对整个电力系统、国民经济的发展具有着重要意义。技术实现要素：在下文中给出了关于本发明的简要概述，以便提供关于本发明的某些方面的基本理解。应当理解，这个概述并不是关于本发明的穷举性概述。它并不是意图确定本发明的关键或重要部分，也不是意图限定本发明的范围。其目的仅仅是以简化的形式给出某些概念，以此作为稍后论述的更详细描述的前序。鉴于此，本发明提供了一种长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法，以至少解决目前现有的电力电缆绝缘的在线监测技术不能适用于长距离电缆的在线监测的问题。本发明提供了一种长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法，长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法包括：预先在三相电力电缆的每一相的首端和末端分别安装电流互感器与电压互感器；针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电流互感器测量得到的首端电流值与由该相的末端电流互感器测量得到的末端电流值，以将该相首端电流互感器测得的首端电流值与该相末端电流互感器测得的末端电流值之间的差值作为流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流；针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电压互感器测量得到的首端电压以及由该相的末端电压互感器测量得到的末端电压，以将该相首端电压互感器测得的首端电压与该相末端电压互感器测得的末端电压的相量和的一半作为该相的参考电压；三相电力电缆的每一相对应的首端电流值、末端电流值和其对应的首端电压和末端电压是同步测量值；针对三相电力电缆的每一相，根据该相的参考电压和流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流计算该相电力电缆绝缘等效阻抗值。进一步地，每一相电力电缆绝缘阻抗值通过如下处理获得：针对三相电力电缆的每一相，根据下式计算该相电力电缆绝缘等效阻抗值：Z=U·I·=Zcsinh(2γl)-4sinh2(γl)]]>其中，Z为三相电力电缆的每一相电力电缆的主绝缘的等效阻抗，为该相电力电缆的参考电压，为该相电力电缆的首端电压，为该相电力电缆的末端电压，为流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流，为由该相电力电缆的首端电流互感器测得的首端电流值，为由该相电力电缆的末端电流互感器测得的末端电流值。进一步地，所述长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法还包括：根据下式计算每一相电力电缆绝缘电阻和等效电容的值：R=1Re(I·/U·)C=Im(I·/U·)ω]]>其中，R为每一相电力电缆的主绝缘的等效电阻，C为该相电力电缆导线与金属护层之间的等效电容，ω为该相电力电缆运行时电力系统的角速度。本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法，具有以下有益效果：(1)解决了长距离电力电缆存在金属护层交叉互联和电压降这两个问题，即选取电缆两端电压的相量和的一半作为参考电压计算电缆绝缘阻抗时，其测量结果保持不变，不受负载电流的影响。(2)当存在电网谐波、频率波动、同步误差及地电位不同引起的电压误差时对在线监测电缆绝缘阻抗的测量结果影响较小，能够准确反映出电缆绝缘的状况。(3)双端阻抗在线监测法适用于任何连接方式以及任何高电压等级的长距离电力电缆绝缘状况的评估，无论其金属护层是否交叉互联。通过以下结合附图对本发明的最佳实施例的详细说明，本发明的这些以及其他优点将更加明显。附图说明本发明可以通过参考下文中结合附图所给出的描述而得到更好的理解，其中在所有附图中使用了相同或相似的附图标记来表示相同或者相似的部件。所述附图连同下面的详细说明一起包含在本说明书中并且形成本说明书的一部分，而且用来进一步举例说明本发明的优选实施例和解释本发明的原理和优点。在附图中：图1A是金属护层交叉互联下XLPE电缆的一种标准接线示意图(电缆本体不换位)；图1B是金属护层交叉互联下XLPE电缆的另一种标准接线示意图(电缆本体换位)；图2是示意性地示出本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法的一个示例性处理的流程图；图3是单相电力电缆交流稳态等效电路图；图4是示意性地示出用于实施本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法的监测系统的结构图。本领域技术人员应当理解，附图中的元件仅仅是为了简单和清楚起见而示出的，而且不一定是按比例绘制的。例如，附图中某些元件的尺寸可能相对于其他元件放大了，以便有助于提高对本发明实施例的理解。具体实施方式在下文中将结合附图对本发明的示范性实施例进行描述。为了清楚和简明起见，在说明书中并未描述实际实施方式的所有特征。然而，应该了解，在开发任何这种实际实施例的过程中必须做出很多特定于实施方式的决定，以便实现开发人员的具体目标，例如，符合与系统及业务相关的那些限制条件，并且这些限制条件可能会随着实施方式的不同而有所改变。此外，还应该了解，虽然开发工作有可能是非常复杂和费时的，但对得益于本公开内容的本领域技术人员来说，这种开发工作仅仅是例行的任务。在此，还需要说明的一点是，为了避免因不必要的细节而模糊了本发明，在附图中仅仅示出了与根据本发明的方案密切相关的装置结构和/或处理步骤，而省略了与本发明关系不大的其他细节。本发明的实施例提供了一种长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法(亦可称为“双端阻抗在线监测法”)，该方法能够用于对长距离三相电力电缆主绝缘阻抗进行监测，该方法包括：预先在三相电力电缆的每一相的首端和末端分别安装电流互感器与电压互感器；针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电流互感器测量得到的首端电流值与由该相的末端电流互感器测量得到的末端电流值，以将该相首端电流互感器测得的首端电流值与该相末端电流互感器测得的末端电流值之间的差值作为流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流；针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电压互感器测量得到的首端电压以及由该相的末端电压互感器测量得到的末端电压，以将该相首端电压互感器测得的首端电压与该相末端电压互感器测得的末端电压的相量和的一半作为该相的参考电压；三相电力电缆的每一相对应的首端电流值、末端电流值和其对应的首端电压和末端电压是同步测量值；针对三相电力电缆的每一相，根据该相的参考电压和流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流计算该相电力电缆绝缘阻抗值。下面，结合图2来描述本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法的一个示例的处理流程。在该示例中，先执行图2所示的预处理步骤S210。即，在预处理步骤S210中，在三相电力电缆的每一相的首端和末端分别安装电流互感器(即共安装六个电流互感器)，以及在三相电力电缆的每一相的首端和末端分别安装电压互感器(即共安装六个电压互感器)。将每一相首端的电流互感器称为该相的首端电流互感器，并将每一相末端的电流互感器称为该相的末端电流互感器；将每一相首端的电压互感器称为该相的首压电流互感器，并将每一相末端的电压互感器称为该相的末端电压互感器。这样，针对三相电力电缆的每一相，均安装完毕该相对应的首端电流互感器、末端电流互感器、首端电压互感器和末端电压互感器，至此完成预处理步骤。然后，执行图2所示的在线监测处理步骤S220-S240。如图2所示，在步骤S220中，针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电流互感器测量得到的首端电流值与由该相的末端电流互感器测量得到的末端电流值，以将该相首端电流互感器测得的首端电流值与该相末端电流互感器测得的末端电流值之间的差值作为流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流。此外，在步骤S230中，针对三相电力电缆的每一相，获得由该相的首端电压互感器测量得到的首端电压以及由该相的末端电压互感器测量得到的末端电压，以将该相首端电压互感器测得的首端电压与该相末端电压互感器测得的末端电压的相量和的一半作为该相的参考电压。其中，步骤S220所测得的三相电力电缆的每一相对应的首端电流值、末端电流值和步骤S230所测得的三相电力电缆的每一相对应的首端电压和末端电压是同步测量值。换句话说，步骤S220中三相电力电缆的每一相的首端电流互感器和末端电流互感器与步骤S230中每一相的首端电压互感器和末端电压互感器是同步测量的。其中，上述同步测量例如可以利用全球定位系统(GlobalPositioningSystem，GPS)实现，如可以参考下文将要描述的图3。这样，执行完步骤S220和S230后，执行步骤S240。在步骤S240中，针对三相电力电缆的每一相，根据流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流和该相的参考电压计算该相电力电缆绝缘阻抗值，然后结束处理。根据一种实现方式，在步骤S240中，例如可以根据公式一来计算三相电力电缆的每一相电力电缆的主绝缘的等效阻抗Z。公式一：其中，Z为三相电力电缆的每一相电力电缆的主绝缘的等效阻抗(即该相电力电缆绝缘阻抗值)，为该相电力电缆的参考电压，为该相电力电缆的首端电压，为该相电力电缆的末端电压，为流过该相电力电缆主绝缘的泄漏电流，为由该相电力电缆的首端电流互感器测得的首端电流值，为由该相电力电缆的末端电流互感器测得的末端电流值。此外，根据一种实现方式，在执行完步骤S240之后，还可以利用公式二计算得到每一相电力电缆绝缘的等效电阻和等效电容的值。公式二：在公式二中，R为每一相电力电缆的主绝缘的等效电阻，C为该相电力电缆导线与金属护层之间的等效电容，ω为该相电力电缆运行时电力系统的角速度，由公式一、二，可以计算出流过电缆主绝缘的阻性电流和容性电流。与现有技术相比，本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法能够有效解决长距离电缆在线监测时将存在以下两个问题：其一，长距离电力电缆存在金属护层交叉互联的问题；其二，长距离电力电缆存在电压降问题。由此，本发明能够解决目前现有技术不能适用于长距离电缆的在线监测的问题。对于长距离电缆存在交叉互联的问题，可以看出虽然三相电力电缆的金属护层在各个小段的分段处是交叉互联的，但三相电力电缆的导电线芯并没有经过交叉互联，流过三相电力电缆主绝缘的容性电流和阻性电流是通过电缆的导电线芯经过电缆的主绝缘流向电缆的金属护层；因此，同时将流经电缆两端导电线芯的电流测量出来，则根据电流连续性原理，并考虑到电缆本身的无源性，流过三相电力电缆主绝缘的电流就等于流入每相电力电缆首端导电线芯的电流减去同一相电力电缆末端导电线芯的电流。对于长距离电缆存在电压降的问题，取施加在每相电力电缆两终端电压相量和的一半作为参考电压对电缆绝缘阻抗进行计算时，其结果不受流过电缆负载电流变化的影响。对于电缆存在电压降的问题可以做如下分析，取三相电力电缆的任意一相进行分析，单相电力电缆交流稳态分布式等效电路如图3所示。在图3中：R0为电缆线芯单位长度的等效电阻，Ω/m；G0为电缆主绝缘单位长度的等效电导，S/m；L0为电缆线芯单位长度的等效电感，H/m；C0为单位长度电缆主绝缘的等效电容，F/m，Z0为电缆绝缘每单位长度的等效阻抗Ω/m，Y0为电缆绝缘每单位长度的等效导纳S/m。假设电缆全长为2l，在电缆长度内的任意一点x，取一微分段dx，x点电压和电流为和x+dx点电压和电流为和对于x点，根据基尔霍夫电流定律可得：dI·xdx=-(G0+jωC0)U·x=-Y0U·x---(1)]]>根据基尔霍夫电压定律可得：dU·xdx=-(R0+jωL0)I·x=-Z0I·x---(2)]]>式(1)、(2)联立可得：d2U·xdx2=Z0Y0U·xd2I·xdx2=Z0Y0I·x---(3)]]>令电缆的传播系数为γ和波阻抗为Zc，有γ=Z0Y0=(G0+jωC0)(R0+jωL0)Zc=Z0Y0=R0+jωL0G0+jωC0---(4)]]>将式(4)代入式(3)可得：d2U·xdx2=Z0Y0U·x=γ2U·xd2I·xdx2=Z0Y0I·x=γ2I·x---(5)]]>假设将电缆首端的电流、电压作为已知量，解式(5)可得到：U·x=12(U·1+ZcI·1)e-γx+12(U·1-ZcI·1)eγxI·x=12(U·1Zc+I·1)e-γx-12(U·1Zc-I·1)eγx---(6)]]>利用双曲线函数可将式(6)改写为U·x=U·1cosh(γx)-ZcI·1sinh(γx)I·x=I·1cosh(γx)-U·1Zcsinh(γx)---(7)]]>当x＝2l时，可以得到用电缆首端电压、电流表示的电缆末端的电压、电流为U·2=U·1cosh(2γl)-ZcI·1sinh(2γl)I·2=I·1cosh(2γl)-U·1Zcsinh(2γl)---(8)]]>因此，可以得到用电缆首端电压、电流表示的电缆首末端电压差，也就是电缆的电压降为ΔU·=U·1-U·2=2U·1sinh2(γl)+ZcI·1sinh(2γl)---(9)]]>同理，假设将电缆末端的电流、电压作为已知，解式(5)并利用双曲线函数改写可得：U·x=U·2cosh[γ(2l-x)]+ZcI·2sinh[γ(2l-x)]I·x=I·2cosh[γ(2l-x)]+U·2Zcsinh[γ(2l-x)]---(10)]]>当x＝0时，可以得到用电缆末端电压、电流表示的电缆首端的电压、电流为U·1=U·2cosh(2γl)+ZcI·2sinh(2γl)I·1=I·2cosh(2γl)+U·2Zcsinh(2γl)---(11)]]>可以得到用电缆末端电压、电流表示的电缆首末端电压差，即电缆的电压降为ΔU·=U·1-U·2=-2U·2sinh2(γl)+ZcI·2sinh(2γl)---(12)]]>将式(9)与(12)相减，可得：Zcsinh(2γl)(I·2-I·1)=2sinh2(γl)(U·1+U·2)---(13)]]>亦即：U·1+U·22(I·1-I·2)=Zcsinh(2γl)-4sinh2(γl)---(14)]]>式(14)可以看出等式的左端是某一相电力电缆两端电压相量和的一半与流过电缆主绝缘的泄漏电流的比值，右端为一常数。因此，取施加在每相电力电缆两终端电压相量和的一半作为参考电压对电缆绝缘阻抗进行计算时，结果不受流过电缆负载电流的变化而变化。由此可以得出，本发明提出的双端阻抗在线监测法可以实现对长距离电力电缆主绝缘的等效阻抗的测量，其测量结果正确有效，并且测量结果不受流过电缆负载电流的影响，从而实现了对长距离电力电缆绝缘状况的评估。下面结合图4来描述用于实施本发明的长距离电力电缆绝缘阻抗在线监测方法的监测系统的一种示例性结构。如图4所示的监测系统包括电流测量单元和电压测量单元。其中，电流测量单元包括六个电流互感器，即第一电流互感器CT1、第二电流互感器CT2、第三电流互感器CT3、第四电流互感器CT4、第五电流互感器CT5和第六电流互感器CT6。第一电流互感器CT1、第二电流互感器CT2分别预先安装于A相电力电缆的首端和末端，以检测A相电力电缆的首端电流值和末端电流值；第三电流互感器CT3、第四电流互感器CT4分别预先安装于B相电力电缆的首端和末端，以检测B相电力电缆的首端电流值和末端电流值；第五电流互感器CT5和第六电流互感器CT6分别预先安装于C相电力电缆的首端和末端，以检测C相电力电缆的首端电流值和末端电流值。第一电流互感器CT1、第三电流互感器CT3、第五电流互感器CT5将输出的信号发送给第一电流电压变换及保护模块2-1，第二电流互感器CT2、第四电流互感器CT4、第六电流互感器CT6将输出的信号发送给第二电流电压变换及保护模块2-2。电压测量单元包括六个电压互感器，即第一电压互感器1-1、第二电压互感器1-2、第三电压互感器1-3、第四电压互感器1-4、第五电压互感器1-5和第六电压互感器1-6。其中，第一电压互感器1-1、第二电压互感器1-2分别预先安装于A相电力电缆的首端和末端，以检测A相电力电缆的首端电压和末端电压；第三电压互感器1-3、第四电压互感器1-4分别预先安装于B相电力电缆的首端和末端，以检测B相电力电缆的首端电压和末端电压；第五电压互感器1-5和第六电压互感器1-6分别预先安装于C相电力电缆的首端和末端，以检测C相电力电缆的首端电压和末端电压。第一电压互感器1-1、第三电压互感器1-3、第五电压互感器1-5将输出的信号发送给第一信号前处理电路及多路同步采样ADC3-1，第二电压互感器1-2、第四电压互感器1-4、第六电压互感器1-6将输出的信号发送给第二信号前处理电路及多路同步采样ADC3-2。第一电流电压变换及保护模块2-1，其用于对接收到的信号进行对应处理后发送给第一信号前处理电路及多路同步采样ADC3-1；第一信号前处理电路及多路同步采样ADC3-1，其用于对接收到信号进行对应处理后发送给第一微处理器及其附属电路；第一微处理器及其附属电路6-1，其用于通过第一无线数据传输单元4-1将接收的信号发送给主控室内的主控无线数据传输单元7；第一GPS接收模块5-1，其用于向第一微处理器及其附属电路6-1提供同步秒脉冲信号；第二电流电压变换及保护模块2-2，其用于对接收到的信号进行对应处理后发送给第二信号前处理电路及多路同步采样ADC3-2；第二信号前处理电路及多路同步采样ADC3-2，其用于对接收到信号进行对应处理后发送给第二微处理器及其附属电路；第二微处理器及其附属电路6-2，其用于通过第二无线数据传输单元4-2将接收的信号发送给主控室内的主控无线数据传输单元7；第二GPS接收模块5-2，其用于向第二微处理器及其附属电路6-2提供同步秒脉冲信号。其中，第一微处理器及其附属电路6-1和第二微处理器及其附属电路6-2用于根据接收的同步秒脉冲信号产生同步采样信号，以启动第一信号前处理电路及多路同步采样ADC3-1和第二信号前处理电路及多路同步采样ADC3-2同时进行采样。如图4所示，也就是说，每相电力电缆两终端电压和电流瞬时值的同步采集是通过GPS的授时功能为监测系统提供同步时钟信号来是实现的，在每相电力电缆两端安装GPS接收器，通过GPS天线接收卫星发送的时间信息，并将同步秒脉冲信号传送给微处理器，由微处理器产生同步采样信号启动电力电缆两端的A/D转换芯片(ADC)同时进行采样。再将采集到的数据通过无线数据传输GPRS进行无线信号传输，将采集得到的电流、电压信号通过GPRS传输给上位机，在上位机上进行运算并显示结果，这样就可以使本发明所提出的方法得到具体实施，从而实现对长距离电力电缆绝缘状况的评估。尽管根据有限数量的实施例描述了本发明，但是受益于上面的描述，本
技术领域：
内的技术人员明白，在由此描述的本发明的范围内，可以设想其它实施例。此外，应当注意，本说明书中使用的语言主要是为了可读性和教导的目的而选择的，而不是为了解释或者限定本发明的主题而选择的。因此，在不偏离所附权利要求书的范围和精神的情况下，对于本
技术领域：
的普通技术人员来说许多修改和变更都是显而易见的。对于本发明的范围，对本发明所做的公开是说明性的，而非限制性的，本发明的范围由所附权利要求书限定。当前第1页1 2 3