铁矿石粉液相流动性的评价方法与流程

本发明涉及烧结
技术领域：
，特别涉及一种铁矿石粉液相流动性的评价方法。
背景技术：
：烧结矿是高炉的主要用料，而烧结矿的性能，很大程度上又由其主要用料—铁矿石粉的性能所决定。长期以来，人们对烧结所用铁矿石自身特性的研究仅仅停留在化学成分、粒度组成、制粒性等常温性能方面。对其在烧结过程中的高温行为及其作用研究甚少。但近年来，铁矿粉的高温性能逐渐被重视，因为铁矿粉高温性能直接可以反映其在烧结矿中的行为和表现。烧结矿的固结主要是通过生成的液相对周围未熔物料浸润、反应、粘结而完成的。研究表明:烧结矿的结构强度不仅决定于残留原矿和粘结相的自身强度，还取决于两者之间的接触程度。合适的烧结液相流动性，可确保固液接触面积，从而有利于获得足够的固结强度。铁矿粉液相流动特性是指在烧结过程中铁矿粉与Cao反应生成的液相的流动能力，它表征的是粘结相的“有效粘结范围”。不同种类的铁矿粉由于自身特性的不同，在烧结过程中生成的液相的流动特性也各不相同；同一类铁矿粉在不同的碱度下生成的液相的流动特性也不同，因此，可以通过配矿设计来控制烧结液相的流动性，掌握各铁矿粉的液相流动特性对提高烧结矿的产量、质量具有重要的意义。技术实现要素：有鉴于此，本发明提供一种铁矿石粉液相流动性的评价方法。本发明提供一种铁矿石粉液相流动性的评价方法，其包括以下步骤：步骤a、将CaO试剂和铁矿粉分别通过研磨设备制成小于100目的粉末；步骤b、根据预设碱度将CaO粉末和铁矿粉粉末按配比在混匀设备内混匀；步骤c、将混匀的粉末在压样设备中制成圆柱体试样小饼，并记录所述试样小饼的原始面积及直径；步骤d、将所述试样小饼置于烧结设备中进行烧结实验；记录同一碱度的试样小饼的最低液相流动时的温度和试样小饼流动后的面积；以步长10～20℃测定同一碱度的试样小饼在不同温度的液相流动后的面积并记录；测定不同碱度的试样小饼液相流动后的面积并记录；步骤e、通过如下公式计算流动指数：其中，d0为试样小饼的原始直径，d1为试样小饼液相流动后的直径；步骤f、根据步骤e计算的流动性指数评价铁矿粉的液相流动性。进一步地，所述步骤c中，试样小饼的高度为5±0.1mm，直径为0.8cm。进一步地，所述步骤d中：同一次烧结实验中，将10组试样小饼进行相应的烧结实验，根据每个试样小饼液相流动后的面积计算出平均直径。进一步地，所述步骤f具体包括：根据数据绘制最低液相流动温度和不同温度流动性指数柱状图；根据所述柱状图对铁矿粉的液相流动性进行评价。本发明提供一种铁矿石粉液相流动性的评价方法，该评价方法能够同时测定不同铁矿粉在不同温度和不同碱度下的液相流动性指数，然后对铁矿粉进行评价，进而对提高烧结矿的产量、质量具有重要的意义。并且上述评价方法操作简便，易于实现。附图说明为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍。图1为不同铁矿粉最低液相流动温度柱状图；图2为不同铁矿粉不同温度下的流动指数柱状图。具体实施方式本发明公开了一种铁矿石粉液相流动性的评价方法，本领域技术人员可以借鉴本文内容，适当改进工艺参数实现。特别需要指出的是，所有类似的替换和改动对本领域技术人员来说是显而易见的，它们都被视为包括在本发明。本发明的方法及应用已经通过较佳实施例进行了描述，相关人员明显能在不脱离本
发明内容、精神和范围内对本文所述的方法和应用进行改动或适当变更与组合，来实现和应用本发明技术。本发明提供一种铁矿石粉液相流动性的评价方法，其包括以下步骤：步骤a、将CaO试剂和铁矿粉分别通过研磨设备制成小于100目的粉末；步骤b、根据预设碱度将CaO粉末和铁矿粉粉末按配比在混匀设备内混匀；步骤c、将混匀的粉末在压样设备中制成圆柱体试样小饼，并记录所述试样小饼的原始面积及直径；步骤d、将所述试样小饼置于烧结设备中进行烧结实验；记录同一碱度的试样小饼的最低液相流动时的温度和试样小饼流动后的面积；以步长10～20℃测定同一碱度的试样小饼在不同温度的液相流动后的面积并记录；测定不同碱度的试样小饼液相流动后的面积并记录；步骤e、通过如下公式计算流动指数：其中，d0为试样小饼的原始直径，d1为试样小饼液相流动后的直径；步骤f、根据步骤e计算的流动性指数评价铁矿粉的液相流动性。本发明提供的方法可以同时测定不同铁矿粉在不同温度和不同碱度下的液相流动性指数，然后对铁矿粉进行评价。优选地，所述步骤c中，试样小饼的高度为5±0.1mm，直径为0.8cm。进一步地，所述步骤d中：同一次烧结实验中，将10组试样小饼进行相应的烧结实验，根据每个试样小饼液相流动后的面积计算出平均直径。该平均直径即为上述d1。为了更加直观的对铁矿粉液相流动性进行评价，所述步骤f具体包括：根据数据绘制最低液相流动温度和不同温度流动性指数柱状图；根据所述柱状图对铁矿粉的液相流动性进行评价。下面结合实施例，进一步阐述本发明：实施例1、将CaO试剂和铁矿粉分别通过研磨设备制成小于100目的粉末；2、根据预设碱度将CaO粉末和铁矿粉粉末按配比在混匀设备内混匀；3、将混匀的粉末在压样设备中制成10个圆柱体试样小饼，试样小饼的高度为5±0.1mm，直径d0为0.8cm；步骤d、将所述试样小饼置于烧结设备中进行烧结实验；S1、记录同一碱度的10个试样小饼的最低液相流动时的温度和试样小饼流动后的面积，根据上述面积计算出平均直径；S2、以步长20℃测定同一碱度的10试样小饼在不同温度的液相流动后的面积并记录，根据上述面积计算出平均直径；S3、测定不同碱度的试样小饼(每一碱度试样小饼10个)液相流动后的面积并记录，根据上述面积计算出平均直径；4、通过如下公式计算流动指数：其中，d0为试样小饼的原始直径，d1为试样小饼液相流动后的平均直径；上述铁矿粉依次为矿A、矿B、矿C、矿D、矿E、矿F；上述六种铁矿粉其化学组成见表1：表1上述六种铁矿粉的化学成分铁矿粉TFeFeOSiO2Al2O3CaOMgOPSIg矿A60.22＜0.54.642.39＜0.10.060.10.0216.41矿B60.99＜0.54.062.48＜0.10.060.110.035.89矿C57.872.424.581.390.150.20.050.0810.0矿D62.34＜0.54.562.28＜0.10.060.110.0343.54矿E58.07＜0.55.262.710.090.060.070.0357.4矿F61.58＜0.54.851.70.170.070.060.0484.32测试结果列于表2至表4表2不同铁矿粉在同一碱度的最低液相流动温度和流动性指数铁矿粉二元碱度最低液相流动温度，℃平均直径，cm流动性指数矿A4.012401.080.83矿B4.012501.171.15矿C4.012301.110.93矿D4.012401.070.79矿E4.012201.10.9表2不同铁矿粉在不同温度下的流动性指数表4铁矿粉在不同碱度下的流动性指数根据表2至表4，绘制不同铁矿粉最低液相流动温度柱状图，请参见图1；绘制不同铁矿粉不同温度下的流动指数柱状图，请参见图2。根据表2至4，以及图1和图2，对铁矿粉做出评价。根据图1得出评价如下：五种铁矿粉中流动性指数在(0.6～1.2)，矿E的最低液相流动温度最低；五种铁矿粉的液相最低流动温度排列顺序为：矿E<矿C<矿A<矿D<矿B；根据图2得出评价如下：1250℃五种铁矿粉的流动性大小排列为：矿D<矿B<矿A<矿C<矿E；1260℃五种铁矿粉的流动性大小排列为：矿B<矿D<矿A<矿C<矿E；1280℃五种铁矿粉的流动性大小排列为：矿B<矿D<矿C<矿E<矿A；根据表4得出评价如下：矿F铁矿粉在分别在二元碱度3.0、3.5、4.0、5.0时的液相流动温度为1260℃、1240℃、1190℃、1150℃；矿F铁矿粉随着碱度的增加液相流动温度不断下降，碱度大于4.0后温度明显加剧下降。由上述内容可知，本发明提供的评价方法能够同时测定不同铁矿粉在不同温度和不同碱度下的液相流动性指数，然后对铁矿粉进行评价，进而对提高烧结矿的产量、质量具有重要的意义。并且上述评价方法操作简便，易于实现。以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本
技术领域：
的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。当前第1页1 2 3