一种电压对称故障下DFIG系统的穿越运行方法与流程

本发明属于双馈风力发电系统的控制技术领域，更具体地，涉及一种电压对称故障下dfig系统的穿越运行方法。

背景技术：

随着电力电子和自动控制技术的快速发展，以风力发电为代表的可再生能源发电技术取得了长足的进步，其中，变速恒频双馈发感应电机(doublyfedinductiongenerator，dfig)以良好的控制特性、有功和无功功率可解耦控制、成本低廉以及效率高等优势，在风力发电技术中获得的应用日益广泛，成为了风电场的主流机型，且随着大规模的风电场并网，dfig的控制技术也日臻成熟。但在实际应用中，随着dfig风电场装机容量的大幅提升，越来越多的风机脱网事故发生，而这些脱网事故大都是由于风电机组不具备高电压穿越(highvoltageridethrough，hvrt)和低电压穿越(lowvoltageridethrough，lvrt)能力或只适应特定的故障条件导致的。当电网电压出现故障时，风电机组从电网中解列，不再为电网提供必要的电压支持，进而引起一系列的连锁反应，危及电网的安全稳定运行。因此各国的运营商相继提出了一系列的风电场并网规定以及准则要求，其主要是：1)风电机组能够抵御各类电网故障并维持并网运行从而为电网提供一定有功和无功功率支撑；2)风电机组应为电网电压的快速恢复和电网的安全稳定运行提高必要的支持。

中国杂志《电网技术》第32卷第6期名称为“采用串联网侧变换器的双馈风电系统高电压穿越控制策略”公开了双馈风力发电系统当电网电压骤升时采用sgsc的控制方法，该文件中指出当电网电压骤升时，定、转子会产生过流和过压，危及机组运行，文章采用网侧变换器提出了增强高电压穿越运行能力的控制策略，在电网电压对称骤升时，该策略通过同样控制串联网侧变换器的输出电压，维持定子端电压不变，有效抑制定、转子电压以及电流的剧烈变化，避免了发电机绕组发热绝缘以及大量电力电子器件的损坏等不良现象。此外，该文件还对pgsc和rsc进行了控制以维持直流母线电压稳定以及抑制dfig的电磁转矩和输出功率的波动，克服了风电系统机械轴系在电网电压骤升时受到较大冲击力。但是以上控制策略存在以下问题：①串联网侧变换器接入网侧与定子侧之间，该策略仅能保持dfig定子端电压维持不变，pgsc交流系统电压仍会受到电网电压骤升的影响；②pgsc和rsc需要通过进一步的改进才能维持直流母线电压不变及抑制输出功率的波动，增加了控制系统的计算负担。

《ieeeaccess》杂志“improvedfaultridethroughcapabilityindfigbasedwindturbinesusingdynamicvoltagerestorerwithcombinedfeed-forwardandfeed-backcontrol”公开了dfig系统在电网故障时采用动态电压恢复器(dynamicvoltagerestorer，dvr)的控制策略，dvr被串联接入电网与双馈风力发电系统之间用于补偿电压，通过对dvr的合理控制，增强了dfig系统在电网故障时的穿越能力，但是该策略中dvr的直流母线电压需要用储能单元提供支持，致使系统成本大幅增加。

由此可见，现有技术存在电网故障电压对双馈风力发电系统造成不良影响，风电机组在电网电压故障时从电网中解列，难以保持并网运行的技术问题。

技术实现要素：

针对现有技术的以上缺陷或改进需求，本发明提供了一种电压对称故障下dfig系统的穿越运行方法，由此解决现有技术存在电网故障电压对双馈风力发电系统造成不良影响，风电机组在电网电压故障时从电网中解列，难以保持并网运行的技术问题。

为实现上述目的，本发明提供了一种电压对称故障下dfig系统的穿越运行方法，所述dfig系统的电网侧设置串联网侧变换器，所述穿越运行方法包括：

(1)当电网电压发生对称故障时，通过坐标转换得到定子电压的正序分量，利用电网电压和定子电压的正序分量计算得到串联网侧变换器应输出的补偿电压；

(2)利用串联网侧变换器应输出的补偿电压补偿定子电压和并联网侧变换器交流电压，使得定子电压、转子电压、定子电流和转子电流保持故障前状态，同时使得并联网侧变换器交流电压保持不变，进而稳定直流母线电压。

进一步地，串联网侧变换器和背靠背双pwm控制器共用同一直流环节。

进一步地，步骤(2)包括：

当电网电压跌落时，利用串联网侧变换器应输出的补偿电压补偿定子电压和并联网侧变换器交流电压，当电网电压升高时，利用串联网侧变换器应输出的补偿电压对定子电压和并联网侧变换器交流电压进行负的补偿，使得定子电压、转子电压、定子电流和转子电流保持故障前状态，同时使得并联网侧变换器交流电压保持不变，进而稳定直流母线电压。

进一步地，串联网侧变换器应输出的补偿电压为：

uc＝ucp＝u′gp-ugp

其中，uc表示串联网侧变换器通过串联变压器应输出的补偿电压，ucp表示串联网侧变换器应补偿的正序电压分量，u′gp表示正常对称下电网电压的正序分量，ugp表示电网电压的正序分量。

进一步地，dfig系统的转子侧变换器和并联网侧变换器采用电压、电流双闭环矢量控制。

进一步地，并联网侧变换器用于保持直流电容电压恒定以及控制风力机接入点的功率因数。

总体而言，通过本发明所构思的以上技术方案与现有技术相比，能够取得下列有益效果：

(1)本发明采用加装串联网侧变换器(seriesgridsideconverter，sgsc)的思路使得电网电压对称故障下dfig定子电压和pgsc交流侧电压免受电网电压的影响，在电网电压正常时，串联网侧变换器不工作，当电网电压发生故障时，串联网侧变换器通过检测电网电压信号并通过一系列的运算产生补偿电压，确保故障前后dfig的定子电压保持不变，保持了定子磁链的稳定，同时，维持pgsc交流侧电压，稳定直流母线电压，从而使得dfig机组拥有优秀的hvrt和lvrt能力，提高了双馈风力发电系统在非理想电网电压状况下的抗干扰能力。本发明克服了电网故障电压对双馈风力发电系统造成的不良影响，防止风电机组在电网电压故障时从电网中解列，保持并网运行。

(2)本发明在传统双馈风力发电系统的基础上，在电网侧和双馈风力发电系统之间加装sgsc，直流侧接入背靠背pwm变换器的直流电容环节，其作用是在电网电压发生对称故障时通过串联变压器输出串联电压，使得双馈风力发电系统的电压等于电网电压与补偿电压之和，通过对sgsc的有效控制使得双馈风力发电系统的电压不受电网电压故障的影响，克服了dfig定子磁链不稳定、电磁转矩波动等不良运行现象，提高了dfig在故障电网电压下的稳定运行性能。

(3)本发明考虑电网电压出现对称故障对双馈风力发电系统的影响，针对电网电压对称故障下双馈风机定、转子出现过压和过流甚至脱网等问题，分析了加装sgsc维持dfig系统电压故障前后不变的机理，通过对sgsc的有效控制，实现了dfig系统在电网电压发生对称故障时保持与正常电网电压一致的目的，从而维持dfig系统正常工作，该方法无需其他特定的保护措施，sgsc起到了对dfig的过压或欠压的保护作用，实现了dfig的不间断运行，增强了dfig系统在电网电压对称故障下的穿越能力。

附图说明

图1是本发明实施例提供的双馈风力发电系统拓扑结构图；

图2是本发明实施例提供的sgsc控制策略框图；

图3是本发明实施例提供的sgsc补偿主电路拓扑结构；

图4是本发明实施例提供的pgsc主电路拓扑结构图；

图5是本发明实施例提供的整个双馈风力发电系统控制框图；

图6(a)是本发明实施例1提供的电网电压仿真波形图；

图6(b)是本发明实施例1提供的补偿前dfig系统电压仿真波形图；

图6(c)是本发明实施例1提供的sgsc输出补偿电压仿真波形图；

图6(d)是本发明实施例1提供的补偿后dfig系统电压仿真波形图；

图6(e)是本发明实施例1提供的定子电流仿真波形图；

图6(f)是本发明实施例1提供的转子电流仿真波形图；

图6(g)是本发明实施例1提供的直流母线电压的仿真波形图；

图6(h)是本发明实施例1提供的系统输出有功功率仿真波形图；

图6(i)是本发明实施例1提供的系统输出无功功率仿真波形图；

图7(a)是本发明实施例2提供的电网电压仿真波形图；

图7(b)是本发明实施例2提供的补偿前dfig系统电压仿真波形图；

图7(c)是本发明实施例2提供的sgsc输出补偿电压仿真波形图；

图7(d)是本发明实施例2提供的补偿后dfig系统电压仿真波形图；

图7(e)是本发明实施例2提供的定子电流仿真波形图；

图7(f)是本发明实施例2提供的转子电流仿真波形图；

图7(g)是本发明实施例2提供的直流母线电压的仿真波形图；

图7(h)是本发明实施例2提供的系统输出有功功率仿真波形图；

图7(i)是本发明实施例2提供的系统输出无功功率仿真波形图。

具体实施方式

为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。此外，下面所描述的本发明各个实施方式中所涉及到的技术特征只要彼此之间未构成冲突就可以相互组合。

如图1所示，本发明实施例的加装sgsc的双馈风力发电系统拓扑结构图，整个系统主要包括风力涡轮机、齿轮箱、双馈感应发电机、rsc、直流滤波电容器、pgsc以及加装的sgsc。加装的sgsc经线路滤波器后通过变压器的形式串联接入电网侧和风机机组之间，用于对dfig系统电压进行补偿(电压跌落补偿电压下降的电压，电压升高时抵消电网电压的升高的电压)。当电网电压发生对称故障时，通过对sgsc的有效控制，可使得发电机定子电压以及并联网侧变换器交流侧电压与正常对称电网电压条件下保持一致。

如图2所示的sgsc控制策略框图，图中ugabc和ucabc分别表示电网电压和sgsc输出的补偿电压；分别表示正常对称电网的电压在正向dq坐标系下的d、q轴分量；下标α、β分别电压在αβ坐标系下的α、β轴分量。

本发明提供了一种电压对称故障下dfig系统的穿越运行方法，所述dfig系统的电网侧设置串联网侧变换器，所述穿越运行方法包括：

当电网电压发生对称故障时，通过坐标转换得到定子电压的正序分量，利用电网电压和定子电压的正序分量计算得到串联网侧变换器应输出的补偿电压；如图3所示，利用串联网侧变换器应输出的补偿电压补偿定子电压和并联网侧变换器交流电压，使得定子电压、转子电压、定子电流和转子电流保持故障前状态，同时使得并联网侧变换器交流电压保持不变，进而稳定直流母线电压。

所述穿越运行方法具体包括：

1)在dfig系统和电网之间加装sgsc，当电网电压出现对称故障时，检测得到电网电压的正序分量(对称故障不含负序分量)，计算得到sgsc应输出的补偿电压；当电网电压出现对称故障时sgsc应输出补偿电压表达式为：

uc＝ucp＝u′gp-ugp

2)当电网电压出现对称故障时，电压保持三相平衡，由对称分量法可知，电网电压中只包含正序分量，将电网三相电压转换到正向dq坐标系中得到d轴分量和q轴分量是一个直流分量，为0。

3)通过下式运算得到sgsc应输出电压的在正向dq坐标系下的d、q轴分量。

4)将得到的电压d、q轴分量再转换到三相对称坐标系中，得到sgsc应输出的补偿电压；

5)采用滞环比较的方法实现对dfig系统电压的补偿控制。

6)sgsc的直流侧接入背靠背双pwm换流器的直流环节。通过串联变压器向电网和dfig系统之间串入一个补偿电压，使得dfig系统保持故障前不变等于额定电压；

8)dfig系统保持正常工作，定子电压、电流保持故障前后不变，仍维持相同的有功和无功功率输出，rsc和pgsc的控制策略无需改变，如图4所示，sgsc控制策略显著增强了dfig系统在电网电压发生故障时的穿越能力。

如图5所示，双馈风力发电系统的rsc仍可采用常规的功率、电流双闭环矢量控制策略，以实现换流器对发电机转速及有功、无功功率的解耦控制，同时可以控制风力机最大限度的捕获风能。在故障期间，通过对sgsc的控制，同样可以实现发电机定子端电压维持不变，则可控制dfig定子端输出的有功功率维持不变，还可有效地避免故障过程中发电机转子过电流以及电磁转矩的波动。同样pgsc仍以稳定直流母线电压udc为目标，为故障过程中各个变流器的控制提供稳定的直流母线电压支持，以提高系统的暂态恢复能力。

下面以两个具体的例子来说明：

实施例1

为验证本发明所提出的控制策略的有效性和可行性，搭建了如图1所示的模型。第一个例子为验证策略增强dfig系统低电压穿越能力。本算例设置风速为12m/s不变，输出无功功率参考值设为0mvar。设置0～5s为正常运行状态，5s后电网a、b、c三相电压同时跌落20％，且5s后立即启动sgsc电压补偿控制策略。

现将算例仿真结果进行分析以说明本发明的有效性和可行性。从图6(a)可以看出，5s后电网a、b、c三相发生对称跌落，相电压的峰值由8.165kv下降到6.53kv，图6(b)是sgsc和电网之间的电压，经变压器变换后，5s后该电压的相电压峰值由之前的563v降为450v。图6(c)是sgsc输出的补偿电压，5s后sgsc输出峰值为113v的相电压，且a、b、c相位与电网电压相同。由图6(d)波形可知，经过对sgsc的有效控制，5s后经非常短的暂态过程，dfig系统电压与5s前正常电网电压保持一致，并且sgsc的动态性能良好。

由图6(e)和图6(f)可以看出，5s时立即采用sgsc电压补偿策略后，dfig的定子和转子电流维持不变，因此无需改变rsc的控制策略，并提高了dfig系统在电网电压对称故障下的运行稳定性。

图6(g)给出了直流母线电压的仿真波形，在5s时电容电压稍微上升，但经过短暂的调整又回到0.8kv。图6(h)和图6(i)给出了系统总输出有功功率、输出无功功率的仿真波形维持不变，仍按照正常控制目标运行，该策略可以大大提高dfig系统的低压电穿越能力。

实施例2

第二个例子为验证策略增强dfig系统高电压穿越能力。本算例同样设置风速为12m/s不变，输出无功功率参考值设为0mvar。设置0～5s为正常运行状态，5s后电网a、b、c三相电压同时升高20％，且5s后立即启动sgsc电压补偿控制策略。

从图7(a)可以看出，5s后电网a、b、c三相发生对称骤升，相电压的峰值由8.165kv上升到9.798kv，图7(b)是sgsc和电网之间的电压，经变压器变换后，5s后该电压的相电压峰值由之前的563v上升为676v。图7(c)是sgsc输出的补偿电压，5s后sgsc输出峰值为113v的相电压，且a、b、c相位与电网电压相反。由图7(d)波形可知，经过对sgsc的有效控制，5s后经非常短的暂态过程，dfig系统电压与5s前正常电网电压保持一致，并且sgsc的动态性能良好。

由图7(e)和图7(f)可以看出，5s时立即采用sgsc电压补偿策略后，dfig的定子和转子电流维持不变，因此无需改变rsc的控制策略，并提高了dfig系统在电网电压对称故障下的运行稳定性。

图7(g)给出了直流母线电压的仿真波形，在5s时电容电压稍微下降，但经过短暂的调整又回到0.8kv。图7(h)和图7(i)给出了系统总输出有功功率、输出无功功率的仿真波形维持不变，按照rsc和pgsc的控制目标正常运行，该策略显著增强了dfig系统的高压电穿越能力。

以上给出了具体的实施方式，但本发明不局限于以上所描述的实施方式。本发明的基本思路在于上述基本方案，对本领域普通技术人员而言，根据本发明的教导，设计出各种变形的模型、公式、参数并不需要花费创造性劳动。在不脱离本发明的原理和精神的情况下对实施方式进行的变化、修改、替换和变型仍落入本发明的保护范围内。