l的电流ILl为直流电流，且电流 值不变为〇,流过第一电感Ll的直流电流ILl的平均值保持不变。例如，Ll的电感值大于 37. 053mH时，流过第一电感Ll的直流电流ILl的平均值是1.949Adc，即言，由图10可知 在负载R的功率P为lkW、Ll的电感值大于37. 053mH时，直流电压VO的平均值是513. 2V， 可根据ILl = P/VO = 1000W/513. 2V计算出ILl的平均值等于1.949A。而在Ll的电感 值大于〇小于37. 053mH时，直流电压VO将增加，直流电流ILl的平均值减小，例如，Ll的 电感值为3mH时，流过第一电感Ll的直流电流ILl的平均值是I. 67Adc，例如，由图10可 知，在负载R的功率P为lkW、Ll的电感值大于3mH时，直流电压VO的平均值是Vp-Vn = 296. 14Vdc-(-296. 14Vdc) = 592. 28Vdc，可根据 ILl = P/VO = 1000W/592. 28 计算出 ILl 的平均值等于I. 67Adc。由此可知，可通过调整第一电感Ll的电感值调整流过第一电感Ll 的电流ILl。
[0077] 同样地，由图12所示的流过第二电感L2的电流IL2的波形示意图可知，在L2的 电感值大于37. 053mH时，流过第二电感L2的电流IL2为直流电流，且电流值不变为0,流 过第二电感L2的直流电流IL2的平均值保持不变，而在L2的电感值大于0小于37. 053mH 时，直流电压VO将增加，直流电流IL2的平均值减小。这样，可通过调整第二电感L2的电 感值调整流过第二电感L2的电流IL2。
[0078] 另外，可以理解的是，图11和图12的电流ILl和电流IL2的波形示意图是三相电 流la、lb、Ic混合流过第一电感Ll和第二电感L2时产生的波形图，其中，参照图8以A相 电压相位为参考相位，相位在0度到30度之间时，相电流Ia为0,相电流Ic流过第一电感 Ll和第二电感L2并流入电源端子B ;相位在30度到90度之间时，相电流Ic为0,相电流 Ia流过第一电感Ll和第二电感L2并流入电源端子B ;相位在90度到150度之间时，相电 流Ib为0,相电流Ia流过第一电感Ll和第二电感L2并流入电源端子C ;相位在150度到 210度之间时，相电流Ia为0,相电流Ib流过第一电感Ll和第二电感L2并流入电源端子 C ;相位在210度到270度之间时，相电流Ic为0,相电流Ib流过第一电感Ll和第二电感 L2并流入电源端子A ;相位在270度到330度之间时，相电流Ib为0,相电流Ic流过第一 电感Ll和第二电感L2并流入电源端子A ;相位在330度到360度之间时，相电流Ia为0， 相电流Ic流过第一电感Ll和第二电感L2并流入电源端子B。
[0079] 这样，在本发明的一个实施例中，相电流Ia的波形示意图如图13所示。相位在0 度到30度之间时，相电流Ia为0 ;相位在30度到150度之间时，相电流Ia与流过第一电 感Ll的电流ILl 一致；相位在150度到210度之间时，相电流Ia为0 ;相位在210度到330 度之间时，相电流Ia与流过第二电感L2的电流IL2 -致；相位在330度到360度之间时， 相电流Ia为0。由图13可知，第一电感Ll和第二电感L2的电感值越大，相电流Ia越小。
[0080] 进一步地，由于中性点电流Ie是ILl与IL2进行矢量运算后得到，这样，可根据图 11和图12获得流过中性点端子N的电流Ie。
[0081] 具体地，在电感值等于30mH时，中性点电流Ie的波形示意图如图14所示。从图 13和图14可知，电感值等于30mH时，ILl与IL2是直流电流与150Hz交流电流的叠加、Ie 只是150Hz的交流电流。并且，相电流la、Ib以及Ic的有效值均为2. 007Arms、ILl · IL2 的有效值是2. 458Arms、ILl · IL2的平均值是I. 9045Amean，中性点电流Ie的有效值是 3. 071Arms，其中，" ?"表示矢量运算，例如矢量叠加运算。
[0082] 在第一电感 Ll 和第二电感 L2 的电感值为 3mH、30mH、37.053mH、57.6mH、100mH、 200mH时，中性点电流Ie的波形示意图如图15所示。由图15可知，第一电感LI和第二电 感L2的电感值越大，中性点电流Ie越小。
[0083] 另外，在第一电感Ll和第二电感L2的电感值为3mH、30mH、37. 053mH、57. 6mH、 100mH、200mH时，可分别计算相电流Ia的有效值和中性点电流Ie的有效值，从而得到图 16所示的相电流Ia和中性点电流与电感值之间的关系曲线示意图。根据图16可知，在 电感值小于57. 58mH时，中性点电流Ie的有效值一直大于相电流Ia的有效值；在L等于 57. 58mH时，中性点电流的有效值Ie等于相电流Ia的有效值，例如I. 745Arms ;在电感值大 于57. 58mH时，中性点电流Ie的有效值一直小于相电流Ia的有效值。另外，相电流Ib和 相电流Ic与电感值之间的关系和相电流Ia与电感值之间的关系基本相同，这里不再赘述。 因此、在电感值大于57. 58mH时，中性点电流Ie不会出现大于三相电源10的三相电流la、 Ib、Ic的情况。
[0084] 具体地，在电感值是60mH时，功率因数是87. 6 %、三相电流的有效值是 I. 733Arms、中性点电流Ie的有效值是I. 672Arms。
[0085] 另外，在本发明的一个实施例中，在三相电源10的三相电源端子A、B、C之间可 输出有效值为380Vrms、频率为50Hz的正弦电压，负载R的功率为lkW，第一电容Cl的 电容值为470μ F的参数条件下，可调整第二电容C2的电容值，以使电容值从220μ F到 1000 μ F进行变化，并在第二电容C2的电容值分别为220 μ F、330 μ F、660 μ F、820 μ F和 ΙΟΟΟμ F时，分别获取中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的第一电感LU第二电感L2 的电感值。如图17所示，在电容值为220 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流 时的电感值为60. 33mH ;在电容值为220 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流时 的电感值为60. 33mH ;在电容值为330 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的 电感值为58. 6mH ;在电容值为660μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的电感 值为56. 89mH ;在电容值为820 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的电感值 为56. 56mH ;在电容值为1000 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的电感值为 56.31mH。
[0086] 并且，根据图16可知，在电容值为470 μ F时，中性点电流Ie等于三相电源的相电 流时的电感值为57. 58mH。由此，与图16的470 μ F相比，图17中的电容值的增长幅度为 46. 8%到213%;与图16的57. 58mH相比，图17中的电感值的增长幅度为+4. 8%到-2. 2%。 由此，电容值的变化对中性点电流Ie等于三相电源的相电流时的电感值基本没有影响。
[0087] 这样，可仅调整第一电感Ll的电感值与第二电感L2的电感值以使中性点电流Ie 等于三相电源的相电流。
[0088] 需要说明的是，图11和图16是在三相电源10的三相电源端子A、B、C之间输出 有效值为380Vrms、频率为50Hz的正弦电压，负载R的功率为lkW，第一电容Cl和第二电容 C2的电容值为470 μ F的参数条件下获得。即，在上述参数条件下，为了使得直流电流ILl、 IL2连续，需要保证第一电感Ll与第二电感L2的电感值大于等于37. 053mH ;为了使得中性 点电流Ie小于或等于三相电源的相电流，需要保证第一电感Ll与第二电感L2的电感值大 于等于57. 58mH。
[0089] 在上述实施例中，以三相电源10输出的正弦电压的有效值为380Vrms、负载R的 功率为IkW的参数条件为基准，来获取使直流电流ILl、IL2连续的电感值Lr和使中性点 电流Ie小于或等于三相电源的相电流的电感值Le。这样，在负载R的功率仍然为lkW，三 相电源10输出的正弦电压进行调整，例如正弦电压的有效值为220Vrms时，电感值Lr是从 37. 053mH 变为 12. 42mH，即 37. 053 X (220/380) 2 = 12. 42 ;在负载 R 的功率仍然为 lkW，三 相电源10输出的正弦电压的有效值仍然为380Vrms，负载R的功率为5kW时，电感值Lr从 37. 053mH 变为 7. 41mH，即 37. 053 X (1000/5000) = 7. 41。
[0090] 由此，可总结出，电感值Lr、Le是三相电