专利名称：冷轧机变包角板形控制参数处理方法
技术领域：
本发明属于冷轧带钢领域，特别适用于接触式板形辊在变包角情况下的板形测量 值处理与控制。
背景技术：
带钢冷轧生产过程中，板形质量是产品最重要的技术指标之一，近年来用户对冷 轧产品板形质量的要求越来越高，特别是对于汽车和家电等生产厂家。冷轧带钢的板形工 艺与控制技术非常复杂，是轧钢领域技术综合化、专业化的代表性技术。国内外钢铁生产企 业投入巨大的人力、物力和财力来努力提高产品的板形质量。作为板形控制系统的反馈值，板形测量值的准确性直接关系到板形控制系统的控 制效果。板形辊作为在线板形测量仪器，对其测量信号进行准确的数学处理，进而使之能够 精确地转化为实测板形值对闭环反馈板形控制系统至关重要。在变包角板形测量系统中，板形辊上传感器受力状态与包角大小有直接关系。在 有些情况下，由于现场设备配置及安装条件限制，板形辊与卷取机之间并没有导向辊或者 压辊。这样就造成带钢与板形辊之间的包角随卷取机上卷径的改变而变化。为实现板形控制的准确性，得到精确的板形测量值，必须考虑带钢的板形辊包角 发生变化时，会导致板形辊上传感器的受力状态发生变化，因此，根据带钢与板形辊接触弧 长度即包角对应弧长，分析出不同包角下带钢张力与板形辊所测径向力之间的关系，将带 钢张应力分布以及板形值表达式以板形辊测量值-径向力的形式表示出来，是非常有意义 的。
发明内容
本发明的目的是提供一种冷轧机变包角板形控制参数处理方法，该方法用于接触 式冷轧板形辊的变包角板形测量系统中，为实现精确的板形控制提供条件。该测量值处理 方法给出了无辊环接触式板形辊上传感器所受径向力大小与包角的关系，并根据接触式无 辊环板形辊的板形检测原理以及传感器在带钢张力作用下的受力状态，给出了实时变包角 情况下板形测量值的表达式。为实现上述目的，本发明的技术方案叙述如下一种冷轧机变包角板形控制参数处理方法，该方法基于带钢的板形辊包角发生变 化时，会导致板形辊上传感器的受力状态也会发生变化的原则，根据带钢与板形辊接触弧 长度即包角对应弧长，板形辊受力状态会分为不同的情况；本发明分析出不同包角下带钢 张力与板形辊所测径向力之间的关系后，将带钢张应力分布以及板形值表达式以板形辊测 量值-径向力的形式表示出来。冷轧机变包角板形控制参数包括不同包角下带钢张力T的计算、板形辊的实时包 角θ的计算、卷取机上卷取时及下卷取时板形偏差XiW计算。1)该方法首先给出了不同包角条件下根据板形辊所测径向力计算带钢张力T的计算模型当包角对应弧长大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时，即包角θ满足
时，带钢张力计算方法为 式中T-带钢张力F-传感器测得的径向力r-板形辊半径1-传感器盖的长 度当包角对应弧长不大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时，即包角θ满足
时，带钢张力τ的计算方法为 也就是当
时，张力测量值除了与实测径向力F有关，还与板形辊的包角θ有
关；由于包角时刻都在变化，因此需要确定板形辊的实时包角。2)根据所述的带钢张力T的计算模型，计算板形辊的实时包角θ ；卷取机上卷取 时，包角计算方法为 根据所述的带钢张力T的计算模型，计算板形辊实时包角θ ；卷取机下卷取时，包
角计算方法为 3)根据所述的带钢张力的表达式，即包角
时，带钢张力的表达式
算卷取机上卷取工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布， 故可以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为 将
代入上式，得到当
时，卷取机上卷取工作方式时的板形值Xi的计
算方法如下 根据所述的带钢张力的表达式即包角
时，带钢张力的表达式
及卷
取机上卷取时包角的表达式，计算卷取机上卷取工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布，板形分布，计算方法为 4)根据所述的带钢张力的表达式，即包角0>!时，带钢张力的表达式Γ = Fx+，计
算卷取机下卷取工作方式时的板形值，计算方法如下 在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布， 故可以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为 将
代入上式，得到当!时，卷取机下卷取工作方式时的板形值Xi的
计算方法如下 根据所述的带钢张力的表达式即包角丄时，带钢张力的表达式
及卷
取机下卷取时包角的表达式，计算卷取机下卷取工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布， 故可以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为
下卷取工作方式时的板形值λ i的计算方法如下 与现有技术相比，本发明的优点是通过分析接触式板形辊的板形检测原理以及 传感器在带钢张力作用下的受力状态，推导出了实时变包角情况下板形测量值的表达式，该模型用于接触式冷轧生产板形辊的变包角板形测量系统中，可得到精确的板形测量值。
图1是轧制过程中包角变化示意图；图2是接触弧长大于传感器盖弧长的板形辊受力状态示意图；图3是径向力沿接触弧分布的板形辊受力状态示意图；图4是径向力沿传感器受力方向的分解的板形辊受力状态示意图；图5是卷取机上卷取带钢时的包角计算的轧制过程示意图；图6是卷取机下卷取带钢时的包角计算的轧制过程示意图；图7是传感器盖与实心辊体的结构示意图。
具体实施例方式下面结合附图详细叙述本发明的技术内容。一种冷轧机变包角板形控制参数处理方法，对板形测量值处理时，考虑包角变化 对板形测量值的影响，获取准确的板形测量值。在有些情况下，由于现场设备配置及安装条 件限制，板形辊与卷取机之间并没有导向辊或者压辊。这样就造成带钢与板形辊之间的包 角随卷取机上卷径的改变而变化，如图1所示。板形辊包角发生变化时，会导致板形辊上传 感器的受力状态也会发生变化。根据带钢与板形辊接触弧长度，也就是包角对应弧长可以 将板形辊受力状态分为不同的情况。分析出不同包角下带钢张力与板形辊所测径向力之间 的关系后，可以将带钢张应力分布以及板形值表达式以板形辊测量值-径向力的形式表示 出来。冷轧机变包角板形控制参数包括不同包角下带钢张力T的计算、板形辊的实时包 角θ的计算、卷取机上卷取时及下卷取时板形偏差XiW计算。根据不同包角下根据板形辊所测径向力计算带钢张力的模型特征要求，包角对应 弧长大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时，带钢张力计算方法设计如下轧制过程中，如果板形辊包角对应弧长大于传感器盖沿板形辊圆周方向上的长度
1，即包角满足时，r为板形辊半径。如图2所示，带钢对板形辊的径向压力不是仅作用
V
在传感器盖上面，而是作用于整个接触弧面上，此时传感器测得的径向力并不等于实际带 钢张力沿传感器受力方向上的合力。为了获得传感器所测径向力与带钢张力之间的关系， 可以对每个传感器盖宽度所对应的接触弧面进行受力分解，求解单位接触弧面径向力。板形辊单独由电机带动旋转，且带钢与板形辊表面光滑，轧制过程中带钢速度与 板形辊线速度相同，因此可以忽略带钢与板形辊之间的摩擦力。为了简化计算，令每个传感 器盖的宽度为单位宽度，将单位宽度上带钢与板形辊之间的接触弧等分为η段，则每段对
应的圆心角为@ ，每段所受径向力可以看作是由作用在该段接触弧上的两个方向带钢张 η
力产生上的。如图3所示接触弧段1所受径向力可看作是由两个方向上的带钢张力T1 和T'工产生的，由于不考虑带钢与板形辊之间的摩擦力，则各个接触弧段对应的带钢张力 大小相同，即
8
T1 = T' ！ = T2 = T' 2......= Tn = T' n = T式中T为单位宽度带钢实际张力。当η取无穷大时，由上式结合图3分析可知单位宽度接触弧面上各段接触弧面受 力大小相同，为均勻受力状态。则各段接触弧面上的单位接触弧面径向力分别相等，即 式中p为单位接触弧面径向力，f1; f2……fn分别为各接触弧段所受带钢张力的 合力，Δ s为各小段接触弧面的面积，F为传感器所测径向力，w，1分别为传感器盖的宽度与 长度(图7)。如图4所示，每段接触弧面上受到的径向力分解到传感器受力方向上为 式中=Ni为第i段接触弧面所受径向力在传感器受力方向上的分力，α i为第i个 接触弧面中心线与传感器受力方向之间的夹角。在整个接触弧面上积分可得各段接触弧面所受径向力在传感器受力方向上的分 力之和 式中N为各段接触弧面所受径向力在传感器受力方向上的分力之和。化简可得 单位宽度上带钢实际张力在传感器受力方向上的合力为 可得传感器所测径向力与单位宽度实际带钢张力的关系 由上式分析可知，当包角满足θ>l/r时，张力测量值T与包角θ无关，而只是与传感
器所测径向力有关。根据不同包角下根据板形辊所测径向力计算带钢张力的模型特征要求，包角对应 弧长不大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时带钢张力计算方法设计如下当带钢与板形
辊之间的包角较小时，即当包角满足θ≤l/r时，包角对应的弧长等于或小于传感器长度1。此
时带钢只与传感器盖接触，对板形辊的径向力直接作用在传感器盖上，因此传感器所测径 向力等于单位宽度实际带钢张力在传感器受力方向上的合力，即 由上式可知，当0《！时，板形测量值除了与实测径向力有关，还与板形辊的包角有
r
关。由于包角时刻都在变化，因此需要确定板形辊的实时包角。根据得到的带钢张力计算模型，还需要计算板形辊的实时包角，计算方法如下卷取机有上卷取和下卷取两种工作方式，两种工作方式下包角的变化规律不同。 根据轧机参数，以及设备之间的几何位置关系可以求解两种工作方式下的实时包角。上卷取方式如图5所示，由几何关系可知包角0 =+ arctan(-) + φ]
2 b式中α是出口带钢与水平轧线之间的夹角，a、b分别是板形辊中心到卷取机中 心之间的水平距离和垂直距离，Φ为卷取机和板形辊中心线与卷取机上带钢缠绕方向之间夹角。又有
rα = arcsin(-)
cΦ = arcsin(-^^=)
Va2+δ2式中C为工作辊辊缝中心与板形辊中心距离，R为卷径。带入包角计算表达式后可得包角 卷取机下卷取工作方式如图6所示，同理通过几何计算可得卷取机下卷取方式时 包角为 令 式中V为当前带钢速度，ω为卷取机角速度。则上卷取工作方式下实时包角为
V 厂 下卷取工作方式下实时包角为
yja2+b2根据计算出的不同包角范围内带钢张力的表达式以及卷取机不同工作方式下实 时包角的表达式，计算板形偏差的计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布， 故可以直接使用算数平均数计算带钢张应力分布
hwE N式中Ν为带钢有效覆盖的传感器个数，λ i为第i个测量段的板形值。卷取机处于上卷取工作方式时，随着卷径的不断增大，包角对应的弧长逐渐减小
当!时，可得板形值Xi r Λ =
rι ν
IhwE ‘ N^1 1 当沒时，可得此时板形值XJ r
Λ =.
IO5
Q
2 Ewh sin(—)
识-齿)
/=1 上卷取工作方式下板形测量值表达式写成分段函数形式为 Λ =
rι N
2Ewh sin — \k~ arcsin , ^ (— - r)]
2yla2+b2 ω
xlO5
θ>-
θ<-r 同理可得下卷取工作方式下板形测量值表达式为 Ai =
r1 N
-^―(F- — Y F)xlO5 IhwEy ‘ Nti
1 N
(FI--YFI) ‘Ntt
2Ewh sin -Vk + arcsin -
2
1
lal+bz ω
-xlO5
θ>-
θ<-r式中h_带钢厚度E-弹性模量其余符号含义同前面所述。具体实施例本实施例公开的是某1250单机架六辊可逆冷轧机板形测量计算过程，卷取机为 上卷取工作方式，卷取机与轧机出口之间无压辊，包角实时变化。板形测量装置采用的是国 产无辊环式板形辊[辊径350mm，测量段数目23个，辊身长度1350mm，传感器盖宽度60mm]。 产品规格(厚X宽):0. 6mmX 1020mm，材质:ST12，轧制速度500m/min-600m/min，带钢出口 温度为50-60摄氏度。(1)临界包角的计算临界包角为 Θ =
180
r π其中1 = 0. 06m，r = 0. 175m，带入可得 θ = 19. 64 度(2)初始卷取时刻包角的计算
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卷取机上卷取工作方式下包角表达式为 初始卷径R为轧制进入稳定时的卷径，值为0. 61m, a、b分别是板形辊中心到卷取 机中心之间的水平距离和垂直距离，值分别为2. Om和1. 333m, c为工作辊辊缝中心与板形 辊中心距离，值为2. 2m，带入上式可得初始包角θ = 36. 265度。(3)卸卷时刻包角计算终轧卸卷卷径为2. 2m，带入上式可得卸卷时刻包角θ = 15. 57度。(4)板形测量值的计算在卷取机处于上卷取工作方式时，随着卷径的不断增大，包角θ不断减小。在轧
制初始阶段，卷径较小，此时板形辊包角大于临界包角，从轧制开始到到包角减小到临界包
角的范围内，板形辊所测带钢张力为 r 此时板形测量值表达式为 随着轧制过程的继续，包角不断减小。当包角开始小于临界包角时，板形辊所测带 钢张力为 此时板形测量值表达式为
权利要求
冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，该方法基于带钢的板形辊包角发生变化时，会导致板形辊上传感器的受力状态也会发生变化的原则，根据带钢与板形辊接触弧长度即包角对应弧长，板形辊受力状态会分为不同的情况；本发明分析出不同包角下带钢张力与板形辊所测径向力之间的关系后，将带钢张应力分布以及板形值表达式以板形辊测量值 径向力的形式表示出来。
2.根据权利要求1所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，该方法 首先给出了不同包角条件下根据板形辊所测径向力计算带钢张力的计算模型，当包角对应弧长大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时，即包角θ满足!时，带钢张力计算方法
3.根据权利要求1所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，该方法 给出了不同包角条件下根据板形辊所测径向力计算带钢张力的计算模型，当包角对应弧长不大于传感器盖沿板形辊圆周方向长度时，即包角θ满足时，带钢张力计算方法为 也就是当时，张力测量值除了与实测径向力F有关，还与板形辊的包角θ有关。 r
4.根据权利要求3所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据所 述的带钢张力计算模型，计算板形辊实时包角；卷取机上卷取时，包角计算方法为
5.根据权利要求3所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据所 述的带钢张力计算模型，计算板形辊实时包角；卷取机下卷取时，包角计算方法为
6.根据权利要求2和4所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据所述的带钢张力的表达式，即包角0 > !时，带钢张力的表达式τ 二 Fx+，计算卷取机上卷取 工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布，故可 以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为 将T = Fx+代入上式，得到当!时，卷取机上卷取工作方式时的板形值Xi的计算方 Ir法如下
7.根据权利要求3和4所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据所述的带钢张力的表达式即包角0<丄时，带钢张力的表达式 及卷取机上卷取时包角的表达式，计算卷取机上卷取工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布，故可 以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为 将 代入上式，并令 ,得到当M丄时，卷取机上卷 22cbr取工作方式时的板形值λ i的计算方法如下识-达F)
8.根据权利要求2和5所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据所述的带钢张力的表达式，即包角!时，带钢张力的表达式T = Fx+，计算卷取机下卷取rI工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布，故可 以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为 将Γ = Fx+代入上式，得到当0>i时，卷取机下卷取工作方式时的板形值λ i的计算方 Ir法如下
9.根据权利要求3和5所述的冷轧机变包角板形控制参数处理方法，其特征在于，根据 所述的带钢张力的表达式即包角时，带钢张力的表达式 及卷取机下卷取时 包角的表达式，计算卷取机下卷取工作方式时的板形值，计算方法如下在对板形辊测量段进行划分时，考虑到传感器盖尺寸相同且沿辊身等间距分布，故可 以直接使用算数平均数计算带钢板形分布，计算方法为Λ =I(X-If^)Xio5‘hwE ‘ Ntt将 代入上式，并令 ，得到当化丄时，卷取机下卷 取工作方式时的板形值λ i的计算方法如下
全文摘要
本发明提供一种冷轧机变包角板形控制参数处理方法，该方法用于接触式冷轧板形辊的变包角板形测量系统中，为实现精确的板形控制提供条件。该测量值处理方法给出了无辊环接触式板形辊上传感器所受径向力大小与包角的关系，并根据接触式无辊环板形辊的板形检测原理以及传感器在带钢张力作用下的受力状态，给出了实时变包角情况下板形测量值的表达式。该模型用于接触式冷轧生产板形辊的变包角板形测量系统中，可得到精确的板形测量值。
文档编号B21B38/06GK101920267SQ200910011920
公开日2010年12月22日 申请日期2009年6月9日 优先权日2009年6月9日
发明者俞小峰, 候永钢, 刘佳伟, 刘军, 宋蕾, 张殿华, 曹忠华, 李丽霞, 王军生, 王鹏飞, 赵启林 申请人:鞍钢股份有限公司