低碳钢板、低碳钢铸坯及其制造方法

文档序号:3348675阅读:199来源:国知局
专利名称:低碳钢板、低碳钢铸坯及其制造方法
技术领域
本发明涉及加工性、成形性优异、也难以发生表面瑕疵的低碳薄钢 板、低碳钢铸坯及其制造方法。
所谓本发明中的低碳,是指碳浓度的上限并不特别地规定,与其他 的钢种比较,碳浓度相对地低的意思。再者,特别是薄板用钢板,由于 用于汽车用外板等加工严格的用途,因此因为需要附加加工性,所以使 C浓度为0.05质量%以下、优选0.01质量%以下为好。C浓度的下限值 并不特别地规定。
背景技术
在用转炉或真空处理容器精炼的钢水中,含有大量的溶解氧,这种 过剩的氧一般是通过与氧的亲和力强的强脱氧元素Al来脱氧。可是, Al通过脱氧生成A1203夹杂物,此夹杂物凝凝集合,成为数百u m以上 的粗大的氧化铝簇状物。该氧化铝簇状物在钢板制造时成为表面瑕疵发 生的原因,大大地使薄钢板的质量劣化。特别是碳浓度低、精炼后的溶 解氧浓度高的薄钢板用材料低碳钢水,氧化铝簇状物的量非常多,表面
瑕疵的发生率极高,Al203夹杂物的降低对策成为大的课题。
对此,过去提出并实施了特开平5-104219号公报记载的将吸附 夹杂物用熔剂(flux)添加到钢水表面以除去Al203夹杂物的方法、或 者特开昭63-149057号公报记载的利用注入流将CaO熔剂添加到钢水
5中,由此吸附除去A1203夹杂物的方法。另一方面,作为并不是除去A1203 夹杂物,而是不使之生成的方法,在特开平5-302112号公报中也公开 了用Mg将钢水脱氧,几乎不用Al脱氧的薄钢板用钢水的熔炼方法。
可是,上述的除去Al203夹杂物的方法,将在低碳钢水中大量生成
的八1203夹杂物降低到不产生表面瑕疵的程度非常难。另外,对于完全 不生成八1203夹杂物的Mg脱氧,Mg的蒸气压高,在钢水中的有效利 用率非常低,因此如低碳钢那样,为了用Mg将溶解氧浓度高的钢水脱 氧,需要大量的Mg,若考虑制造成本,则不能说是实用的工艺。

发明内容
鉴于这些问题,本发明的目的在于,提供防止钢水中的夹杂物的凝 集,通过使钢板中微细分散夹杂物,能够可靠地防止表面瑕疵的低碳薄 钢板、低碳钢铸坯(铸片)及其制造方法。
本发明是为解决上述课题而完成的,其要旨如下
(1) 一种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在直径0.5 u m-30 y m的微细氧化物1000个/cm2以上但不到100000个 /cm2。
(2) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在的60质量%以上的氧化物至少含有La、 Ce。
(3) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在的60质量n/。以上的氧化物是至少含有La、Ce的球状或纺锤状氧化物。
(4) 一种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在的60质量%以上的氧化物是将La、 Ce按La203、 Ce203计至少含有 20质量%以上的氧化物。
(5) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在的60质量%以上的氧化物是将La、 Ce按La203、 (^203计至少含有 20质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
(6) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存在直径0.5 U m-30 u m的微细氧化物1000个/cm2以上但不到100000个 /cm2,且该氧化物的60质量n/。以上至少含有La、 Ce。
(7) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在直径0.5 P m-30 li m的微细氧化物1000个/cm2以上但不到100000个 /cm2,且该氧化物的60质量。/。以上是至少含有La、 Ce的球状或纺锤状 氧化物。
(8) —种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在直径0.5 li m-30 u m的微细氧化物1000个/cm2以上但不到100000个 /cm2,且该氧化物的60质量。/。以上是将La、 Ce按La203、 。6203计至少 含有20质量%以上的氧化物。
(9) 一种低碳钢板,其特征在于,对于该低碳钢板,在钢板中存 在直径0.5 li m-30 li m的微细氧化物1000个/cm2以上但不到100000个 /cm2,且该氧化物的60质量%以上是将La、 Ce按La203、 Ce203计至少 含有20质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
(10) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在直径0.5um-30um的微细氧化物1000 个/cm2以上但不到100000个/cm2。
(11) 一种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在的60质量%以上的氧化物至少含有La、 Ce。
(12) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在的60质量^以上的氧化物是至少含有La、 Ce的球状或纺锤状氧化物。
(13) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在的60质量%以上的氧化物是将La、 Ce按 La203、 Ce203计至少含有20质量%以上的氧化物。
(14) 一种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在的60质量%以上的氧化物是将La、 Ce按La203、 Ce203计至少含有20质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
(15) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在直径0.5um-30um的微细氧化物1000 个/cm2以上但不到100000个/cm2,且该氧化物的60质量%以上至少含 有La、 Ce。
(16) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在直径0.5um-30um的微细氧化物1000 个/cm2以上但不到100000个/cm2,且该氧化物的60质量%以上是至少 含有La、 Ce的球状或纺锤状氧化物。
(17) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在直径0.5nm-30um的微细氧化物1000 个/cm2以上但不到100000个/cm2,且该氧化物的60质量°/。以上是将La、 Ce按La203、 06203计至少含有20质量%以上的氧化物。
(18) —种低碳钢铸坯,其特征在于,对于该低碳钢铸坯,在从铸 坯表面到20mm的表层内存在直径0.5um-30Pm的微细氧化物1000 个/cm2以上但不到100000个/cm2,且该氧化物的60质量%以上是将La、 Ce按La203、 Ce203计至少含有20质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
(19) 一种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,将钢水的碳浓度 脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水至少添加La、 Ce,将钢水中的溶 解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量%以下,对此钢水进行铸造。
(20) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,将钢水的碳浓度 脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Ti和至少La、 Ce,对此钢水 进行铸造。
(21) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,将钢水的碳浓度 脱碳到O.Ol质量%以下后,向该钢水添加Al进行预脱氧处理,使钢水 中的溶解氧浓度为0.01质量%以上0.04质量%以下,接着添加Ti和至 少La、 Ce,对此钢水进行铸造。
(22) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,将钢水的碳浓度
8脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Al并搅拌3分钟以上进行预 脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上、0.04质量%以下, 接着添加Ti为0.003质量%以上0.4质量°/。以下、和至少添加La、 Ce 为0.001质量%以上0.03质量%以下,对此钢水进行铸造。
(23) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,使用真空脱气装 置,将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水至少添加La、 Ce,将钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量%以下, 对此钢水进行铸造。
(24) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,使用真空脱气装 置,将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Ti和至 少La、 Ce,对此钢水进行铸造。
(25) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,使用真空脱气装 置,将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加A1进行 预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上0.04质量%以下, 接着添加Ti和至少La、 Ce,对此钢水进行铸造。
(26) —种低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,使用真空脱气装 置,将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加A1并搅 拌3分钟以上进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以 上、0.04质量%以下,接着添加Ti为0.003质量%以上0.4质量%以下、 和至少添加La、 Ce 0.001质量%以上0.03质量%以下,对此钢水进行铸 造。
(27) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,使用具有电磁搅拌功能的铸型进行 铸造。
(28) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,使用在130(TC的粘性为4泊以上的 铸型熔剂(mold flux)进行铸造。
(29) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其特征在于,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的铸型,使用
在1300'C的粘性为4泊以上的铸型熔剂进行铸造。
(30) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,采用连铸来铸造。
(31) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的铸型,采用 连铸来铸造。
(32) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,使用在130(TC的粘性为4泊以上的 铸型熔剂(moldflux),采用连铸来铸造。
(33) 根据(19) - (26)项的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造 方法,其特征在于,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的祷型,使用 在130(TC的粘性为4泊以上的铸型熔剂(moldflux),采用连铸来铸造。
具体实施例方式
以下详细地说明本发明。
在用转炉或真空处理容器脱碳处理的钢水中,含有大量的溶解氧, 这种溶解氧通常通过添加Al来大部分脱氧((l)式的反应),因此生成
大量的Al203夹杂物。
2A1+30=A1203 (1)
这些夹杂物从刚脱氧后就互相凝聚,成为数百Pm以上的粗大的氧 化铝簇状物,在钢板制造时成为表面缺陷的原因。
因此,为了不生成氧化铝簇状物,着眼于将脱碳处理后的溶解氧用 Al以外的脱氧材料脱氧。
作为本申请发明方法,考虑出以下方法用转炉和电炉等炼钢炉精 炼,或者再进行真空脱气处理等,使碳浓度为0.01质量%以下,向该钢 水中至少添加Ce、 La,将溶解氧浓度调整到0.001-0.02质量%,对此钢 水进行铸造。在此,所谓上述的至少添加La 、 Ce,意味着添加La 、添加Ce、添加La和Ce两者的任一种情况。以后也以同样的意思使用。 该方法的基本思想在于在铸造时残留不与C反应使发生CO气体的程 度的溶解氧,通过该溶解氧控制钢水和夹杂物的界面能,从而抑制夹杂 物彼此的凝聚,使微细的1^203夹杂物、(^203夹杂物以及1^20^^203 复合夹杂物分散在钢水中。如果为了残留溶解氧而至少添加La、 Ce, 则相应于溶解氧的量能够降低夹杂物的生成量。又,本发明人使向钢水 中至少添加La 、 Ce后的溶解氧浓度变化,实验性地评价钢水中夹杂物 的凝集行为,结果发现,即使是至少用La 、Ce基本脱除溶解氧的状态, La203夹杂物、Ce203夹杂物以及La2OrCe203复合夹杂物与氧化铝系夹 杂物比,难引起凝集体,而且,当使溶解氧浓度为0.001质量%以上时, 在溶解氧浓度增加的同时,La203夹杂物、Ce203夹杂物以及La203-Ce203 复合夹杂物进一步微细化。该理由是因为,使组成从氧化铝系夹杂物变 化为La203夹杂物、Ce203夹杂物以及La203-Ce203复合夹杂物,而且使 钢水中的溶解氧浓度提高,通过这两种效果,夹杂物和钢水间的界面能 大大降低,夹杂物彼此的凝集体被抑制。
如果在脱碳处理后不将含大量溶解氧的钢水脱氧,而原样直接地铸 造,则在凝固时发生CO气泡,铸造性大大降低。为此,过去将A1等 脱氧材料添加到脱碳处理后的钢水中,将钢水脱氧到几乎不残留溶解氧 的程度。可是,要求加工性的薄板用钢板,由于C浓度低,因此即使残 存某种程度的溶解氧,在铸造时也难以引起(2)式所示的CO气泡发 生的反应。
C+OCO (2) 不发生CO气泡的界限溶解氧浓度,当C浓度为0.04质量%时为 0.006质量%左右,当C浓度为0.01质量%时为0.01质量%左右,而且, C浓度低的超低碳钢,即使残留溶解氧到0.015质量%左右也不发生CO 气泡。最近,在连铸机中装备有铸型内电磁搅拌装置,如果在凝固时搅 拌钢水,则即使残存更高的溶解氧、例如0.02质量%左右,CO气泡也 不被铸坯捕获。为此,C浓度0.01质量n/。以下的薄钢板用的钢水,残存
ii溶解氧到0.02质量%左右能够铸造,相反,若溶解氧浓度超过0.02质 量%,则即使是薄钢板用的钢水,也发生CO气泡。
另外,若溶解氧浓度低,则不能使钢水和夹杂物的界面能大大降低, 即使是1^203夹杂物、Ce203夹杂物以及La203-Ce203复合夹杂物,夹杂 物彼此的凝集体也慢慢增大,夹杂物部分粗化。在实验性的研讨中,为 了防止夹杂物的粗大化,需要0.001质量%以上的溶解氧。
所以,将向碳浓度为0.01质量%以下的钢水至少添加了0、 La时 的溶解氧浓度限定为0.001质量%-0.02质量%。艮卩,至少添加Ce、 La 对夹杂物的微细化有效,但由于是非常强的脱氧材料,因此若在钢水中 大量地添加,则溶解氧浓度大大降低,本发明的夹杂物细化效果受损。 为此,La、Ce有必要至少在使钢水中的溶解氧浓度残存0.001质量。/。-0.02 质量%的范围内添加。
其次,作为本发明方法的其他方案,考虑出以下方法用转炉和电 炉等炼钢炉精炼,或者再进行真空脱气处理等,使碳浓度为0.01质量% 以下,向该钢水中添加Ti和至少La、 Ce,对此钢水进行铸造。
本发明人适宜地组合Al或Ti、和向其中至少添加了 La、 Ce的物 质作为向钢水添加的脱氧剂,实验性地评价这些夹杂物的凝集行为,结 果发现,八1203夹杂物、TiOn夹杂物、或者Al203-La203-Ce203复合夹杂 物、^203-1^203复合夹杂物、八1203-(:6203复合夹杂物比较容易地凝集, 与此相对,TiOn-La203-Ce203复合夹杂物、TiOn-La203复合夹杂物、 TiOn-Ce203复合夹杂物难凝集,在钢水中微细分散。该理由是由于,与 A1203、 TiOn、以及Al203-La203-Ce203、 Al2OrLa203、 Al2OrCe203比, 对于TiOn-La2OrCe203、 TiOn-La203、 TiOn-Ce203,夹杂物与钢水间的界 面能大大降低,夹杂物彼此的凝集体被抑制。以这些知识为基础,用 Ti脱除溶解氧,再至少添加La、 Ce,从而将TiOn夹杂物改质为 TiOn-La203-Ce203复合夹杂物、TiOn-La203复合夹杂物、TiOn-Ce203复 合夹杂物。
这样,通过改质钢水中的氧化物,能够使钢水中的夹杂物微细地分散。因此,添加Ti和至少La、 Ce后的钢水的溶解氧浓度并不特别规定。 但是,Ti、 Ce和La全部是脱氧材料,当在钢水中大量地添加时,使溶 解氧浓度大大降低,因此添加到使溶解氧浓度为0.001质量%-0.02质量 %的范围从能得到使钢水的界面能降低、使夹杂物更难凝集的效果方面 看是更优选的。
进一步地,作为本发明的其他方案,考虑出了以下方法用转炉和 电炉等炼钢炉精炼,或者再进行真空脱气处理等,使碳浓度为0.01质量 %以下,向该钢水中添加Al进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度 为0.01质量%以上、0.04质量%以下,接着添加Ti和至少La、 Ce,对 此钢水进行铸造。
该方法考虑到从制造成本方面考虑更实用的工艺,不是用A1全 部脱除脱碳处理后的溶解氧,为了残留溶解氧,添加A1进行预脱氧, 以短时间将Al203夹杂物浮起除去到不构成危害的程度,其后重新用Al 以外的元素脱氧,是同时使质量提高和制造成本降低的方法。
如上述那样,本发明人适宜地组合Al或Ti、和向其中至少添加了 La、 Ce的物质作为向钢水添加的脱氧剂,实验性地评价这些夹杂物的 凝集行为,明确了八1203夹杂物、TiOn夹杂物、或者Al203-La203-Ce203 复合夹杂物、Al203-La203复合夹杂物、Al203-Ce203复合夹杂物比较容 易地凝集,与此相对,TiOn-La2OrCe203复合夹杂物、TiOn-La203复合 夹杂物、TiOn-Ce203复合夹杂物难凝集,在钢水中微细分散。以这些知 识为基础,并不是只用Ti脱除脱碳处理后的溶解氧,首先用A1预脱除 一部分溶解氧,以短时间通过搅拌等将A1203夹杂物浮起除去到不构成 危害的程度后,重新用Ti脱除残存的溶解氧,再至少添加La、 Ce,使 生成不含八1203夹杂物的Ti(VLa203-Ce203复合夹杂物、TiOn-La203复 合夹杂物、TiCVCe203复合夹杂物,可使夹杂物微细分散在钢水中。通 过这样,防止钢水中夹杂物的凝集体形成,使夹杂物微细分散在钢板中, 从而能够可靠地防止表面瑕疵。在此,上述记载的Al预脱氧后的不构 成危害的程度的Al203夹杂物浓度,如果能够防止钢板的表面瑕疵,则
13并不特别规定,但通常例如至多为50ppm左右以下。
La、 Ce与Ti比,脱氧能力非常高,因此用少量的Ce或La还原 Ti添加后生成的TiOn夹杂物,改质为TiOn-La203-Ce203复合夹杂物、 TiCVLa203复合夹杂物、TiOn-Ce203复合夹杂物是容易的。可是,若Al 预脱氧后的溶解氧超过0.04质量%,则由于在添加Ti后生成大量的TiOn 夹杂物,因此即使添加La或Ce, 一部分未改质的TiO。夹杂物也残留, 容易成为粗大的氧化钛簇状物。另一方面,当使Al添加量增大,使预 脱氧后的溶解氧浓度降低时,由于生成大量的Ab03夹杂物,所以从尽 量降低容易粗化的Al203夹杂物的观点考虑,Al脱氧后的溶解氧浓度优 选为0.01质量°/。以上。因此,本发明将Al预脱氧后的溶解氧浓度控制 在0.01质量%以上0.04质量%以下的范围为好。
另外,Ti、 Ce和La全部是脱氧材料,当在钢水中大量地添加时, 使溶解氧浓度大大降低,因此添加到使溶解氧浓度为0.001质量%-0.02 质量%的范围从能得到使钢水的界面能降低、使夹杂物更难凝集的效果 方面看是更优选的。
再有,为了不生成溶剂凝集的氧化铝系夹杂物,希望在钢水中不残 存A1,但如果是微量A1则也可以残留。此情况下,在钢水中需要残留 溶解氧0.001质量°/。以上,根据热力学的计算,在160(TC溶解存在的 Al浓度可以是0.005质量%以下。
再有,作为本发明方法的其他方案,考虑出以下方法用转炉和电 炉等炼钢炉精炼,或者再进行真空脱气处理等,使碳浓度为0.01质量% 以下,向该钢水中添加Al并搅拌3分钟以上进行预脱氧处理,使钢水 中的溶解氧浓度为0.01质量%以上、0.04质量。/。以下,接着添加Ti 0.003 质量%以上0.4质量%以下、和至少La、 Ce 0.001质量%以上0.03质量 %以下,对此钢水进行铸造。
实验性的研究明确通过使预脱氧的A1添加后的溶解氧浓度为0.01 质量%以上,且确保添加Al后的搅拌时间为3分钟以上,可浮起除去 大部分的^203夹杂物。特别是使用真空脱气装置的场合,作为添加A1后的搅拌方法一般是进行回流。
当在预脱氧后添加少量的Ti脱氧时,Ti与Al等比脱氧能力弱,因 此一部分溶解氧残存于钢水中。如上述那样,C浓度为0.01质量。/。以下 的薄钢板用的钢水,当溶解氧浓度超过0.02质量%时,发生CO气泡, 因此,钢水中的Ti浓度需要添加到使溶解氧浓度为0.02质量%以下, 若由平衡计算算出Ti浓度,则为0.003质量%以上。另一方面,Ti是脱 氧能力比较弱的,但即使这样,如果向钢水中大量地添加,则钢水中的 溶解氧浓度大大降低,因此其后即使至少添加La、 Ce,也难以将钢水 中的夹杂物改质为Ti(VLa203-Ce203复合夹杂物、TiOn-La203复合夹杂 物、Ti(VCe203复合夹杂物,本发明的夹杂物微细化效果受到损害。为 此,为了残留数ppm左右的溶解氧,Ti浓度需要为0.4质量。/。以下。从 以上看,希望Ti浓度为0.003质量%以上0.4质量%以下。
至少添加La、 Ce对夹杂物的细化有效,但由于是非常强的脱氧材 料,因此与耐火材料或铸型熔剂反应,污染钢水,同时使耐火材料和铸 型熔剂劣化。为此,至少La、 Ce的添加量为改质生成的TiOn夹杂物所 必需的量以上,且是不使La和Ce与耐火材料和铸型熔剂反应而污染钢 水的量以下。在实验研究中,La、 Ce的在钢水中的浓度的适当范围为 0.001质量%以上0.03质量%以下。另外,La或Ce的添加未必需要在 真空脱气装置内添加,在从添加Ti后到流入到铸型内期间添加即可, 例如也可以在中间罐(tundish)内添加。再有,La或Ce的添加也可以 纯粹的La或Ce进行,但用铈镧合金等含La和Ce的合金添加也可以, 如果合金中的La和Ce的合计浓度为30质量%以上,则即使其他杂质 与La或Ce —起混入到钢水中也不会损害本发明的效果。
另外,上述方法使用真空脱气装置脱碳也可以。
再有,Ti、 Ce和La全部是脱氧材料,当在钢水中大量地添加时, 使溶解氧浓度大大降低,因此添加到使溶解氧浓度为0.001质量%-0.02 质量%的范围从能得到使钢水的界面能降低、使夹杂物更难凝集的效果 方面看是更优选的。连铸本发明的钢水的场合,在铸造时间经过的同时,La203、 Ce203、 La2(VCe203复合夹杂物、TiOn-La203复合夹杂物、TiOn-Ce203复合夹杂 物和TKVLa203-Ce203复合夹杂物被吸收到铸型熔剂中,与此同时,铸 型熔剂的粘性有可能降低。铸型熔剂的粘性降低助长熔剂(flux)巻入, 成为引起铸型熔剂起因的缺陷的原因。为此,连铸本发明的钢水的场合, 考虑夹杂物吸收所致的粘性降低,预先较高地设计铸型熔剂粘性是有效 的。根据实验,在130(TC的铸型熔剂的粘性为4泊以上,则不发生铸型 熔剂起因的缺陷。
另外,铸型熔剂有模型与铸坯间的润滑功能,如果是其功能不受损 害的程度,则并不特别规定粘性的上限值。
本发明也可以是铸锭铸造和连铸,如果是连铸,则不仅适用于通常 的250mm左右的板坯连铸,对连铸机的铸型厚度比其薄的、例如150mm 以下的薄板坯连铸也体现足够的效果,能得到表面瑕疵极少的铸坯。
另外,将上述方法得到的铸坯采用热轧、冷轧等通常的方法可制造 钢板。
评价本发明得到的从铸坯表面到20mm的表层内的夹杂物分散状 态,结果直径0.5um-30um的微细氧化物在铸坯内分散1000个/cm2 以上但不到100000个/cm2,这样,夹杂物通过以微细的氧化物形式分 散,能够达到防止表面瑕疵。在此,夹杂物的分散状态是将铸坯或钢板 的研磨面用100倍和1000倍的光学显微镜观察,评价单位面积内的夹 杂物粒径分布。所谓该夹杂物的粒径、即直径,测定长径和短径,为(长 径x短径)a5。在此,长径、短径与通常用于椭圆等的意思相同。
另外,通过从铸坯表面到20mm的表层内存在的60质量%以上的 氧化物至少含有La、 Ce,如先前叙述的那样,夹杂物彼此的凝集体被 抑制,可得到夹杂物微细分散的效果。
进而,上述氧化物通常为球状或纺锤状氧化物。
另外,从铸坯表面到20mm的表层内存在的60质量%以上的氧化 物是将La、 Ce按La2Q3、 Ce203计至少含有20质量%以上的氧化物,优选是含有40质量%以上的氧化物,更优选是含有55质量%以上的氧 化物,可发挥先前叙述的夹杂物的细化效果。
而且,该氧化物通常是球状或纺锤状氧化物。
再者,关注从表面到20mm的表层内的夹杂物分布是因为,该范围 的夹杂物在轧制后露出到表面,成为表面瑕疵的可能性高。
又,热轧具有上述的氧化物分散状态、组成和形状的铸坯得到的热 轧钢板、进一步冷轧得到的冷轧钢板等加工铸坯得到的钢板在本发明中 定义为钢板。
于是,关于钢板的夹杂物分布状态也进行评价,结果,与从铸坯表 面到20mm的范围的表层内的氧化物分散状态大体相同。
加工具有这样的氧化物分散状态、组成和形状的铸坯得到的钢板, 不发生表面缺陷。由以上的结果,根据本发明能够使夹杂物在钢水中微 细分散,因此在钢板制造时,夹杂物未成为表面瑕疵发生的原因,钢板 的质量大大提高。
实施例
以下举出实施例和比较例说明本发明。 实施例1
通过转炉精炼和环流式真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.003质 量y。的300t铁水包内钢水用Ce脱氧,使Ce浓度为0.0002质量%,溶 解氧浓度为0.0014质量%。将该钢水用连铸法铸造成厚度250mm、宽 1800mm的板坯。铸造的铸坯切成8500mm长,作为1巻材(coil)单 位。这样得到的板坯采用常规方法热轧、冷轧,最终制成0.7mm厚、 宽1800mm巻材的冷轧钢板。关于铸坯质量,在冷轧后的检查线上进行 肉眼观察,评价平均l巻材发生的表面缺陷的发生个数。其结果表面缺 陷未产生。
实施例2通过转炉精炼和环流式真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.003质 量%的300t铁水包内钢水用Ti和Ce脱氧,使Ti浓度为0.008质量%, Ce浓度为0.0001质量%,溶解氧浓度为0.0022质量%。将该钢水用连 铸法铸造成厚度250mm、宽1800mm的板坯。铸造的铸坯切成8500mm 长,作为1巻材单位。这样得到的板坯采用常规方法热轧、冷轧,最终 制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷轧钢板。关于铸坯质量,在冷轧 后的检查线上进行肉眼观察,评价平均1巻材发生的表面缺陷的发生个 数。其结果表面缺陷未产生。
实施例3
向通过转炉精炼和真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.003质量% 的300t铁水包内钢水中添加100kg预脱氧Al,使环流3分钟,制成溶 解氧浓度为0.02质量%的钢水。再向该钢水中添加200kg的Ti,环流1 分钟,其后,分别将40kg的Ce、 40kg的La、或40kg的40质量。/。La-60 质量。/。Ce添加到不同铁水包中,熔炼Ti浓度为0.03质量%, Ce浓度、 La浓度、或La浓度与Ce浓度的合计量均为0.007质量%的钢水。将该 钢水用连铸法铸造成厚度250mm、宽1800mm的板坯。在铸造时使用 的铸型熔剂的粘性为6泊。铸造的铸坯切成8500mm长,作为1巻材单 位。调查铸坯表层20mm的范围的夹杂物,结果,单独添加Ce、单独 添加La、复合添加La-Ce的任何铸坯,直径0.5 y m-30 u m的微细氧化 物在铸坯内分散11000个/cm2-13000个/cm2,其75质量%是单独的 La203、单独的Ce2Cb、 La203与Ce203的合计量均含有57质量%以上的 球状或纺锤状氧化物。这样得到的板坯采用常规方法热轧、冷轧,最终 制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷轧钢板。关于铸坯质量,在冷轧 后的检查线上进行肉眼观察,评价平均1巻材发生的表面缺陷的发生个 数。其结果,单独添加Ce、单独添加La、复合添加La-Ce的任何巻材 都未发生表面缺陷。另外,调查冷轧钢板内的夹杂物的结果,对于单独 添加Ce、单独添加La、复合添加La-Ce的任一种,直径0.5 w m-30 u m
18的微细氧化物在钢板内分散11000个/cm2-13000个/cm2,其75质量%是 单独的La203、单独的Ce203、 La203与Ce203的合计量均含有57质量% 以上的球状或纺锤状氧化物。
实施例4
向通过转炉精炼和真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.005质量% 的300t铁水包内钢水中添加150kg预脱氧Al,使环流5分钟,制成溶 解氧浓度为0.012质量%的钢水。再向该钢水中添加250kg的Ti,环流 2分钟,其后,分别将100kg的Ce、 100kg的La、或100kg的40质量 %La-60质量。/。Ce添加到不同铁水包中,熔炼Ti浓度为0.045质量%, Ce浓度、La浓度、或La浓度与Ce浓度的合计量分别为0.018质量% 的钢水。将该钢水用连铸法铸造成厚度70mm、宽1800mm的薄板坯。 在铸造时使用的铸型熔剂的粘性为5泊。铸造的铸坯切成10000mm长, 作为l巻材单位。调查铸坯表层20mm的范围的夹杂物,结果,单独添 加Ce、单独添加La、复合添加La-Ce的任何铸坯,直径0.5 y m-30 y m 的微细氧化物在铸坯内分散12000个/cm244000个/cm2,其80质量%是 单独的Ce203、单独的La203、 La203与Ce203的合计量均含有60质量% 以上的球状或纺锤状氧化物。这样得到的薄板坯采用常规方法热轧、冷 轧,最终制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷轧钢板。关于铸坯质量, 在冷轧后的检査线上进行肉眼观察,评价平均1巻材发生的表面缺陷的 发生个数。其结果,单独添加Ce、单独添加La、或复合添加La-Ce的 任何巻材都未发生表面缺陷。另外,调査冷轧钢板内的夹杂物的结果, 对于单独添加Ce、单独添加La、或复合添加La-Ce的任一种,直径0.5 U m-30 U m的微细氧化物在钢板内分散12000个/cm2-14000个/cm2,其 80质量。/。是单独的Ce203、单独的1^203、 La203与Ce203的合计量均含 有60质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
实施例5
19向通过转炉精炼和真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.001质量% 的300t铁水包内钢水中添加50kg预脱氧Al,使环流3分钟,制成溶解 氧浓度为0.038质量%的钢水。再向该钢水中添加80kg的Ti,环流2 分钟,其后,分别将30kg的Ce、 30kg的La、或30kg的30质量Q/。La-70 质量。/。Ce添加到不同铁水包中,熔炼Ti浓度为0.01质量%, Ce浓度、 La浓度、La浓度与Ce浓度的合计量分别为0.005质量%的钢水。将该 钢水一边用铸型内电磁搅拌一边连铸,铸造成厚度250mm、宽1800mm 的板坯。在铸造时使用的铸型熔剂的粘性为8泊。铸造的铸坯切成 8500mm长,作为1巻材单位。调査铸坯表层20mm的范围的夹杂物, 结果,单独添加Ce、单独添加La、复合添加La-Ce的任何铸坯,直径 0.5 li m-30u m的微细氧化物在铸坯内分散8000个/cm2-10000个/cm2, 其75质量%是单独的Ce203、单独的La203、 1^203与Ce203的合计量均 含有58质量%以上的球状或纺锤状氧化物。这样得到的板坯采用常规 方法热轧、冷轧,最终制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷轧钢板。 关于钢板质量,在冷轧后的检查线上进行肉眼观察,评价平均l巻材发 生的表面缺陷的发生个数。其结果,单独添加Ce、单独添加La、复合 添加La-Ce的任何巻材都未发生表面缺陷。另外,调査冷轧钢板内的夹 杂物的结果,对于单独添加Ce、单独添加La、或复合添加La-Ce之中 的任一种情况,直径0.5 n m-30 u m的微细氧化物在铸坯内分散8000个 /cm2-10000个/cm2,其75质量%是单独的Ce203、单独的La203、 La203 与Ce203的合计量均含有58质量%以上的球状或纺锤状氧化物。
比较例1
通过转炉精炼和环流式真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.003质 量%的铁水包内钢水用Al脱氧,使A1浓度为0.04质量%,溶解氧浓度 为0.0002质量%。将该钢水用连铸法铸造成厚度250mm、宽1800mm 的板坯。铸造的铸坯切成8500mm长,作为1巻材单位。这样得到的板 坯采用常规方法热轧、冷轧,最终制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷轧钢板。关于铸坯质量,在冷轧后的检査线上进行肉眼观察,评价平
均每1巻材发生的表面缺陷的发生个数。其结果,平均板坯发生5个/ 巻材的表面缺陷。
比较例2
通过转炉精炼和环流式真空脱气装置的处理,使碳浓度为0.003质 量%的铁水包内钢水用Al脱氧,使Al浓度为0.04质量y。,溶解氧浓度 为0.0002质量%。将该钢水用连铸法铸造成厚度250mm、宽1800mm 的板坯。铸造的铸坯切成8500mm长,作为1巻材单位。调査铸坯表层 20mm的范围的夹杂物,结果,直径0.5um-30um的微细氧化物在铸 坯内只存在500个/cm2,其98质量%是氧化铝簇状物。这样得到的板坯 采用常规方法热轧、冷轧,最终制成0.7mm厚、宽1800mm巻材的冷 轧钢板。关于钢板质量,在冷轧后的检查线上进行肉眼观察,评价平均 1巻材发生的表面缺陷的发生个数。其结果,平均板坯发生5个/巻材的 表面缺陷。另外,调査冷轧钢板内的夹杂物的结果,直径0.5um-30u m的微细氧化物在钢板内只存在600个/cm2,其98质量%是氧化铝簇状 物。
如以上说明的那样,根据本发明,由于能够使钢水中的夹杂物微细 分散,所以制造能可靠地防止表面瑕疵的、加工性和成形性优异的低碳 薄钢板成为可能。
权利要求
1. 一种低碳钢铸坯的制造方法,其包括将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水中至少添加La和Ce中的一种或两种,将钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量%以下,对此钢水进行铸造。
2. —种低碳钢铸坯的制造方法,其包括:将钢水的碳浓度脱碳到0.01 质量%以下后,向该钢水中添加Ti并至少添加La和Ce中的一种或两 种,将钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量%以下, 对此钢水进行铸造。
3. —种低碳钢铸坯的制造方法,其包括将钢水的碳浓度脱碳到0.01 质量%以下后,向该钢水添加Al进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧 浓度为0.01质量%以上0.04质量%以下,接着添加Ti并至少添加La和 Ce中的一种或两种,将钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上 0.02质量%以下,对此钢水进行铸造。
4. 一种低碳钢铸坯的制造方法,其包括:将钢水的碳浓度脱碳到0.01 质量%以下后,向该钢水添加Al并搅拌3分钟以上进行预脱氧处理, 使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上0.04质量%以下,接着添加 Ti为0.003质量%以上0.4质量%以下、并至少添加La和Ce中的一种 或两种为0.001质量%以上0.03质量%以下,将钢水中的溶解氧浓度调 整到0.001质量%以上0.02质量°/。以下,对此钢水进行铸造。
5. —种低碳钢铸坯的制造方法,其包括使用真空脱气装置,将钢 水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水至少添加La和Ce中的 一种或两种,将钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量 %以下,对此钢水进行铸造。
6. —种低碳钢铸坯的制造方法,其包括使用真空脱气装置,将钢 水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Al进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上0.04质量%以下,接着添 加Ti并至少添加La和Ce中的一种或两种,将钢水中的溶解氧浓度调 整到0.001质量%以上0.02质量%以下,对此钢水进行铸造。
7. —种低碳钢铸坯的制造方法,其包括使用真空脱气装置,将钢 水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Al并搅拌3分钟 以上进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上、0.04 质量%以下,接着添加Ti为0.003质量%以上0.4质量%以下、并至少 添加La和Ce中的一种或两种为0.001质量%以上0.03质量%以下,将 钢水中的溶解氧浓度调整到0.001质量%以上0.02质量%以下,对此钢 水进行铸造。
8. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,使用具有电磁搅拌功能的铸型进行铸造。
9. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,使用在1300。C的粘性为4泊以上的铸型熔剂进行铸造。
10. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的铸型,使用在1300'C的粘性 为4泊以上的铸型熔剂进行铸造。
11. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,采用连铸来铸造。
12. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的铸型,采用连铸来铸造。
13. 根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其 中,在铸造钢水时,使用在130(TC的粘性为4泊以上的铸型熔剂,采用 连铸来铸造。
14.根据权利要求1-7的任1项所记载的低碳钢铸坯的制造方法,其中,在铸造钢水时,用具有电磁搅拌功能的铸型,使用在1300'C的粘性 为4泊以上的铸型熔剂,采用连铸来铸造。
全文摘要
本发明提供防止钢水中夹杂物的凝集体,通过使夹杂物微细分散于钢板和钢铸坯中,能够可靠地防止表面瑕疵的低碳薄钢板、低碳钢铸坯及其制造方法。所述制造方法为将钢水的碳浓度脱碳到0.01质量%以下后,向该钢水添加Al进行预脱氧处理,使钢水中的溶解氧浓度为0.01质量%以上、0.04质量%以下,接着添加Ti和至少La、Ce,对此钢水进行铸造。由此方法得到钢板和铸坯。
文档编号C21C7/00GK101463411SQ200810214429
公开日2009年6月24日 申请日期2002年6月28日 优先权日2001年6月28日
发明者中岛润二, 大桥渡, 木村欣晃, 松宫徹, 笹井胜浩 申请人:新日本制铁株式会社
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