专利名称：硬币用不锈钢及不锈钢硬币的制造方法
技术领域：
本发明涉及利用压花加工制得显示适度磁性，即各种弱磁性的硬币用不锈钢和不锈钢制硬币的制造方法，尤其提出，作为需要通过冷加压进行精密衬敷的硬币用原材料，在压花加工前为软质且加工性优良，另一方面在压花加工后呈硬质且耐磨损性也优良，而且，作为游戏机(ゲ-ム)用硬币、纪念章，显示出适宜的各种水平弱磁性的硬币用不锈钢，和使用该不锈钢的硬币的制造方法。
近年来，作为硬币、纪念章等原材料的不锈钢需要量增大。硬币用不锈钢不仅需要耐腐蚀性方面优良，还需要压花加工性和耐磨损性两种特性都优良。也就是，硬币和纪念章，在压花加工时必需是软质以便它容易加工，另一方面在压花加工后必需是硬质以赋予使用时的耐磨损性。
作为以前的硬币用不锈钢，已知有特开昭63-47353号公报中公开的那种强磁性的铁素体系不锈钢及特开平4-66651号公报中公开的非磁性奥氏体系不锈钢。
然而，作为游戏机用硬币的原材料，以前，只用强磁性的铁素体系不锈钢。其理由是，非磁性奥氏体系不锈钢的情况下，将它用作游戏机用硬币、纪念章的原材料时，很难与以白铜、黄铜等非磁性材料作为原材料的钱币(Money)等进行区别，因而不能排除伪造钱币。例如，在不是高价电子选择机构而是具备简易机械选择机构的游戏机中，将游戏用硬币(Medal)作为钱币使用时，产生了不能对这两者进行识别的问题。基于这种理由，非磁性奥氏体系不锈钢，不能作为游戏机用硬币的原材料使用。
游戏机用硬币还存在一个问题，即多数游戏机店都希望采用本店所特有的游戏机用硬币。这种情况下，如果是相同的强磁性铁素体系不锈钢制，为了区别本店的硬币和其它店的硬币、各游戏机店只好通过改变硬币的尺寸来加以区别。然而通过硬币尺寸加以区别的作法也受机器的限制而不能实用。而且，为了识别缩小的尺寸差异必须使用选择精度高的高价选择机构。
为了解决上述问题，最近提出利用磁铁的强度(最大能积BHmax)来识别被吸附或不吸附的游戏机用硬币。这种硬币是具有强磁性和非磁性中间的适度磁性的弱磁性材料，可根据磁性的强弱来识别。这种硬币用弱磁性材料，可与非磁性材料制的钱币及强磁性材料制游戏机用硬币差别化，而且用于识别许多游戏机店之间的硬币是极有效的。
可是，作为这种先有技术的弱磁性材料，使用的是黄铜中含有微量铁粉的特殊材料。然而，在黄铜中含有均匀分散的铁粉并不是很容易的事，即使均匀分散但由于其后的轧制加工而在铁粉上产生方向性，出现磁性偏差的问题。关于这种材料，由于表面上施以镀Ni而价格昂贵，而且，由于加工硬化的程度低而是软质的，因而具有压花后容易损伤的缺点。
以前，JIS-SUS304(奥氏体系不锈钢)等的准稳定系不锈钢，众所周知，会生成因冷加工造成的加工诱发马氏体而带有磁性。而且以15-20％的加工程度，通常是得不到足够的磁性的。而且，析出上述加工诱发马氏体的上述不锈钢，其缺点是硬度较高，故使金属模型的寿命大大降低，作为硬币用不锈钢是不利的。
如以上说明，以前的不锈钢，即，强磁性铁素体系不锈钢，非磁性奥氏体系不锈钢，以及析出马氏体的奥氏体系不锈钢，作为硬币用不锈钢，任何一种都有缺点。
本发明的目的在于提供一种价格较低廉的弱磁性硬币用不锈钢，这种不锈钢在原材料阶段是软质而容易加工，另一方面在压花加工后呈硬质而耐磨损性优良具有耐久性，而且具有能用于选别硬币和钱币的适度磁性。
本发明的另一目的在于，提供一种有利地由上述硬币用不锈钢制造硬币的方法。
本发明是一种在原材料阶段是软质而容易加工，另一方面在压花加工后硬质化而耐磨损性优良的同时还显示出适度弱磁性的弱磁性硬币用不锈钢。
本发明不锈钢，一旦施以压花加工即显示出弱的磁性，即弱磁性。在此，所谓弱磁性，是指与永久磁铁的吸引力值在一定范围内。也就是指，具有640KG磁力的永久磁铁和硬币的间隙规定为0.5mm时吸附硬币的吸引力在2-13g的范围内的磁性。该吸引力不足2g时，对选别机的磁铁没有反应，如果超过13g时，磁力过大反而引起选别机的动作不良。
具有上述特性的弱磁性铁素体不锈钢，具有以下主要构成。
(1)本发明是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％Cr12-20wt％、N0.03wt％以下，以及O50ppm以下其余由Fe和不可避免的杂质构成，并且调整上述各成分的含量使下式(1)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内的硬币用不锈钢。
M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn-0.65Cr…(1)(2)本发明是除含上述(1)的主要成分外，还含有Cu0.5-3.0wt％，并且调整上述各成分的含量使下式(2)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内的硬币用不锈钢。M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu…(2)(3)本发明是除含上述(1)的主要成分外，还含有Cu0.5-3.0wt％及Mo0.1-2.0wt％，并且调整上述各成分的含量使下式(3)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内的硬币用不锈钢。
M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo…(3)(4)本发明是，在上述(1)-(3)所述的各不锈钢中，调整上述成分的含量使下式(4)、(5)、(6)各自表示的铁素体化率(F值)在6以下的硬币用不锈钢。F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N)-10.9…(4)F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(5)F＝2.9(Cr+Mo+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(6)(5)而且本发明是，将上述(1)-(4)中所述的各种不锈钢，分别施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900℃-1100℃热处理，对该冷轧钢板进行冲裁加工成规定的形状，其后施以压下率为15-25％的压花加工制得弱磁性不锈钢制硬币的制造方法。
实施本发明的最优条件以下对实施本发明的适宜条件进行说明。
由上述
发明内容
公开的钢所说明的本发明不锈钢，在压花加工前具有低的威氏硬度(Hv＜140)，因而加工性优良，另一方面在压花加工后却显示出适合的硬度(Hv＞270)故耐磨损性优良的同时，还显示出各种水平的弱磁性。
以下说明本发明中各成分的作用其数值限定的理由。
C，N0.03wt％以下，C，N，一般在奥氏体不锈钢中，生成由于冷加工而出现磁性的加工诱发马氏体(α’)。此种情况下，如果C和N大量存在则由于生成的α’而变成硬质，除了促进加工硬化而使加工性变差外，耐腐蚀性也降低。因此，C，N的含量同时被规定在0.03wt％以下。
Si0.1-1.0wt％Si，作为脱氧剂添加0.1wt％以上，但为了得到软质使热加工性优良，希望Si尽可能地低，故规定1.0wt％以下。最好是在0.5-0.8wt％范围内为宜。
Mn0.1-4.0wt％Mn与Si相同，是作为脱氧剂添加，这种Mn含量越多越软质化。不足0.1wt％时脱氧效果差，另一方面，超过4.0wt％的添加则会使热加工性及耐腐蚀性恶化。故最好是0.5-2.0wt％的范围为宜。
Ni5-15wt％Ni，在奥氏体系不锈钢中是不可缺少的元素，为了获得适当量的α’相，必须含有5wt％以上，一旦超过15wt％，则奥氏体组织相稳定且呈非磁性，因而规定其范围为5-15wt％。最好是在7-10wt％的范围内。
Cr12-20wt％Cr，是确保不锈钢耐腐蚀性的最有效元素，在实用上必须含12wt％以上。然而，一旦超过20wt％，则生成铁素体，妨碍热加工性。因此，规定Cr在12-20wt％的范围内。最好是在15-18wt％的范围内。
Cu0.5-3wt％Cu，是奥氏体生成元素，是降低硬度及加工硬化的极有效元素。超过0.5wt％的添加才会出现这种效果，但如果添加量超过3wt％，则热加工性恶化，热轧时会产生裂边等使制造性变差，故限定在0.5-3wt％范围内。最好是在1.5-2.0wt％范围内。
Mo0.1-2wt％Mo，是有利于耐氧化性、耐腐蚀性的成分，其含量被限定在0.1-2wt％。含量不足0.1wt％时，上述效果不能发挥，而超过2wt％时，上述效果达到饱和，同时，提高了钢的成本。故最好是0.1-0.5wt％。
O50ppm以下O，是决定钢的纯净度的重要元素，如果超过50ppm，则由于非金属夹杂物而使钢的纯净度变差，冲裁加工性降低的同时还会导致压花加工后的表面性状恶化。因此规定在50ppm以下。
本发明中，根据硬币的用途，以提高必要的强度和热、冷加工性，压花加工性以及耐腐蚀性等诸特性为目的，还可根据需要含有Ti、Nb、Zr、Hf、Be、Co、Al、V、B等元素。
奥氏体稳定化指数M值该M值，在本发明中，是一种成分调整基准，如符合此基准，即使是加工率小的压花加工程度，也能出现磁性。也就是，用于呈现磁性所必须的加工诱发马氏体α’量，与钢的奥氏体稳定度有着密切的关系，因而，如果将该奥氏体稳定化指数明确化，就能控制磁性出现的程度。使用下述(1)式-(3)式作为该指标。通过压花加工而出现的磁性，也就是因为确认在α’量(吸引力)和M值之间有着良好的相互关系所致。
该M值不足20.0时，大量的马氏体析出，成为在硬币状态下吸引力超过13g的那种强磁性钢。另一方面，如果该M值超过23.0，则阻止马氏体的析出，成为在硬币状态下吸引力不足2.0g的非磁性不锈钢。
因此，本发明中，为了确保必要的弱磁性，将该值规定在20.0-23.0的范围内。M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr …(1)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu …(2)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo …(3)铁素体化率F值该F值，是表示钢中的铁素体化率的指标，一旦该F值超过6，
则不利于热加工性，因而将作为其指标的由下述(4)式-(6)式限定的F值规定在6以下。最好是在3-5的范围内。
F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N)-10.9 …(4)F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9 …(5)F＝2.9(Cr+Mo+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn-195C+10N+2.4Cu)-10.9…(6)如以上说明，在本发明中，不仅规定各个成分组成，为了在压花加工后出现适度的磁性，还必须进行成分调整，使其按照上述(1)式、(2)式或(3)式的M值在20.0-23.0的范围内。而且，为了获得稳定的制造性(热加工性)，还必须控制各成分组成，使其按照上述(4)式、(5)式或(6)式的F值在6.0以下。
以下，对本发明中的这种不锈钢硬币的制造方法进行说明。
首先，熔炼具有上述成分组成的不锈钢，经过铸造，并施以热轧后进行冷轧。该冷轧时的加工率及热处理温度，对压花加工后的材料特性有重大影响。
a.该冷轧时的加工率不足50％时，在其后进行的热处理时不能获得充分的再结晶组织而成为混晶状态，压花时的金属塑性流动缺乏均匀性，压花加工后的花纹鲜明度不好。因此，该冷轧时的加工率必须规定在50％以上。
b.另一方面，热处理在900-1100℃的温度范围内进行。该温度不足900℃时，硬度在Hv150以上，加工性恶化。另一方面，超过1100℃的温度下，其组织变成粗晶(结晶粒度4以下)，压花加工后的花纹鲜明度差。因此，为了获得均匀的再结晶组织同时获得压花加工的鲜明花纹，其热处理温度为900-1100℃范围内。
c.其次，在本发明中，对冷轧钢板施以冲裁加工制成规定的形状，其后再进一步施以相当于压下率为15-25％的压花加工。即可获得相应于因此时的压花加工而析出的马氏体数量，而具有各种弱磁性的硬币。也就是说，可以通过控制该压下率和上述组成来改变磁化的强度(I)，因此，可制出能为各店提供特有磁性的硬币。用上述方法制得的不锈钢硬币，可确保Hv硬度为110-150的同时，还显示出弱磁性。
在本发明中，适用于硬币的弱磁性范围，Mm为4--25emu/g是适宜的，在该范围内，可以提供具有因不同游戏机店而异的磁性的硬币用不锈钢，因而也容易识别硬币。
以下简单说明附图。
图1的曲线图，示出施以21％压花加工的奥氏体稳定化指数M值与吸引力之间的关系；图2的曲线图，示出施以21％压花加工的硬币吸引力的偏差与铁素体化率之间的关系。
实施例表1中示出本发明例及比较例的化学组成，以及由上述(1)式-(6)式计算出的各种钢的M值和F值。将这些钢No.1-No.15用大气感应炉熔炼，制成10kg的钢块后，于加热温度1200-1300℃进行热锻和热轧，制得厚度为3.8mm的热轧钢带。将该热轧钢带于1100℃进行2分钟均热退火，酸洗后，冷轧成1.5mm厚(冷轧率60％)，将此冷轧材于1050℃进行1分钟均热退火，施以酸洗，制成软质化的冷轧钢板，并测定其硬度。其后，冲裁成直径为24.4mmΦ的硬币形状，再其后，施以相当于压下率21％的压花加工，获得供试材料。
图1中示出各种供试材料的M值与吸引力的关系。可看出，随着M值的增加，吸引力下降。由该图所示结果可看出，为了使作为弱磁性指标的吸引力能在2-13g的范围内，M值必须在20.0-23.0范围内。
图2中示出，显示吸引力在3-7g范围内的供试材料的F值与吸引力的偏差之间的关系。从该图所示结果可看出，吸引力的偏差，按照F值，可发现一个最小的范围。也就是说，为了获得吸引力的稳定性，F值最好在3.0-5.0的范围内。
从表1还可看出，No.11的比较钢，硬度Hv高达185，F值也为9.7，高于限定范围，而且在热轧为1000℃时的深冲值也低到45％，因此热加工性很差。而且，M值比限定范围低，故显示出强磁性。另外，No.12，13，14及15的比较钢，M值比限定范围高，任何一种都得不到足够的吸引力。
与此不同，No.1-10的本发明钢，任何一种的M值都在适宜的范围内，都在弱磁性领域中，特别是No.7-10，不仅是M值，而且F值也满足规定条件，故非常软质而容易压花加工，磁性的偏差(δ)也小，因而可获得品质优良的硬币。
表1
<p>表2中，对使用No.8、9和10供试材料的本发明制造方法(A、B、C)的效果，与比较例D、E、F法进行了对比。如表2所示，比较例(D、E、F)方法D适宜加工率，但温度低的例子…硬度高，残余未再结晶组织。
方法E适宜加工率但温度高的例子…结晶粒度为4，呈粗晶化，压花加工性差。
方法F不适宜的加工率，但采用适宜的加热温度的例子…呈混晶组织，压花加工性差。
与此不同，在本发明方法范围内的方法A、方法B及方法C中，任何一种都是软质，而且具有细晶粒组织，压花加工性也良好。
表2
<p>如以上说明，按照本发明的硬币用不锈钢，可以获得以前的不锈钢得不到的特性，即，压花加工前是软质，压花加工呈硬质的同时，显示弱磁性的作为游戏机用硬币材料的有利特性。因此本发明涉及的硬币用不锈钢，具有与非磁性和强磁性不锈钢不同的磁特性，高精度的电子选别机构当然无问题，即使是价廉的机械，磁性选别机构也能正确地进行硬币的挑选·识别，可使游戏机用硬币的选别方法多样化。而且，可以很容易地获得磁性不同的硬币，因而可以提供许多种类容易选别的、因店而异的硬币。
权利要求
1.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有；C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下、Ni5-15wt％，Cr12-20wt％、N0.03wt％以下，以及O50ppm以下，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分含量使下式(1)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，通过压花加工而显示出弱磁性。M＝Ni+12.6(C+N)+O.35Si+0.7Mn+0.65Cr…(1)
2.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下、Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，o60ppm以下，及CuO.5-3.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(2)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围的，通过压花加工而显示出弱磁性。M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu…(2)
3.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，Cu0.5-3.0wt％及Mo0.1-2.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(3)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，通过压花加工而显示出弱磁性。M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo…(3)
4.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，，N0.03wt％以下及O50ppm以下，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(1)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，通过压花加工而显示弱磁性，M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr…(1)进而，调整上述各成分的含量使下式(4)表示的铁素体化率(F值)在6以下。F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N)-10.9…(4)
5.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，及Cu0.5-3.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(2)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围的，通过压花加工而显示出弱磁性，M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu…(2)进而，调整上述各成分的含量使下式(5)表示的铁素体化率(F值)在6以下。F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(5)
6.硬币用不锈钢，其特征在于，其组成是含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，Cu0.5-3.0wt％以下，Mo0.1-2.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(3)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，通过压花加工而显示出弱磁性，M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo…(3)进而，调整上述各成分的含量使下式(6)表示的铁素体化率(F值)在6以下。F＝2.9(Cr+Mo+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(6)
7.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(1)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr…(1)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0范围内的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以压下率15-25％的压花加工。
8.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si＝0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，以及Cu0.5-3.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(2)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu…(2)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0范围内的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以压下率15-25％的压花加工。
9.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，Cu0.5-3.0wt％及Mo0.1-2.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(3)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo…(3)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0范围内的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以压下率15-25％的压花加工。
10.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下及O50ppm以下，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(1)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr…(1)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，进而，调整上述各成分的含量使下式(4)F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N)-10.9…(4)表示的铁素体化率(F值)在6以下的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以下率为15-25％的压花加工。
11.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下及Cu0.5-3.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(2)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu…(2)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，进而，调整上述各成分的含量使下式(5)F＝2.9(Cr+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(5)表示的铁素体化率(F值)在6以下的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以压下率为15-25％的压花加工。
12.不锈钢制硬币的制造方法，其特征在于，将含有C0.03wt％以下，Si0.1-1.0wt％以下，Mn0.1-4wt％以下，Ni5-15wt％，Cr12-20wt％，N0.03wt％以下，O50ppm以下，Cu0.5-3.0wt％及Mo0.1-2.0wt％，其余由Fe和不可避免的杂质组成，而且调整上述各成分的含量使下式(3)M＝Ni+12.6(C+N)+0.35Si+0.7Mn+0.65Cr+1.2Cu+0.98Mo…(3)表示的奥氏体稳定化指数(M值)在20.0-23.0的范围内，进而，调整上述各成分的含量使下式(6)F＝2.9(Cr+Mo+1.4Si)-(3.5Ni+1.3Mn+195C+10N+2.4Cu)-10.9…(6)表示的铁素体化率(F值)在6以下的不锈钢，施以加工率为50％以上的冷轧，然后于900-1100℃热处理后，将该冷轧钢板冲裁加工成规定形状，其后，再施以压下率15-25％的压花加工。
全文摘要
本发明的目的在于提供一种在压花加工前为软质且加工性优良，压花加工后的硬度高且显示弱磁性，尤其是游戏机用硬币；并且涉及将含有C0.03ωt％以下、Si0.1—1.0ωt％、Mn0.1—4.0ωt％、Ni5—15ωt％、Cr12—20ωt％、N0.03ωt％以下，O50ppm以下，根据需要还含有Cu0.5—3.0ωt％、Mo0.1—2.0ωt％中至少一种，并且奥氏体稳定化指数M值在20.0—23.0范围内，铁素体化率F值在6以下的硬币用不锈钢，及该不锈钢的原材料施以50％冷轧、900—1100℃热处理后，再施以15—25％压花加工的不锈钢制硬币的制造方法。
文档编号C22C38/00GK1113088SQ94190571
公开日1995年12月6日 申请日期1994年7月7日 优先权日1993年7月8日
发明者安部宽, 谷内俊彦, 津田正臣, 藤原最仁 申请人:旭精工株式会社, 日本冶金工业株式会社