专利名称：具有高杨氏模量纱线的填装体以及卷绕该纱线填装体的方法
技术领域：
本发明涉及具有高杨氏模量纱线(例如高性能聚乙烯(HPPE))的填装体(package )。更具体地说,本发明涉及所述纱线根据专用的卷绕模式排布于绕线架上的填装体。此外，本发明涉及所述卷绕模式。
背景技术：
合成纱线以及天然纱线通常以连续纱线形式供给到绕线架上。所述纱线通过卷绕装置分布于绕线架上，例如在 ’ Manual of Winding Technology', Georg SAHM GmbH & Co.,第一版，1995中公开的。传统地，以恒定角度交叉卷绕(其中螺旋角保持恒定)或精确交叉卷绕(其中导纱器的每双行程中所述绕线架的转数是恒定的)进行卷绕。 高杨氏模量纱线通常也供给到绕线架上。传统地，卷绕的目的从当绕线架垂直地、无张力地放置在纱线上时纱线从绕线架滑移的低倾向和高硬度方面来说曾经是提供具有高填装密度和高机械稳定性的填装体。该目的通过如下实现以高紧箍压力(bailpressure)基于封闭式精确交叉卷绕方式对高杨氏模量纱线进行卷绕。本发明的目的本发明的一个目的是提供一种高杨氏模量纱线的改进填装体。在本发明的另一个方面，本发明的一个目的是提供一种在绕线架上制造改进的高杨氏模量纱线的填装体的方法。在本发明的又一个方面，本发明的一个目的是提供一种高杨氏模量纱线的填装体的用途。所述改进可以例如是拆卷应力变化的降低、在卷绕和/或拆卷中纱线损坏的降低、在绕线架上纱线保持的改进、或本发明其他特征中的一个或多个。
发明内容
绕线架是其上卷绕有纱线的芯。所述填装体的绕线架优选是圆柱形绕线架，该绕线架是穿孔或非穿孔的。所述填装体是卷绕在绕线架上的开放式精确交叉卷绕填装体。在图I中，示出了精确交叉卷绕填装体的示意图。根据本发明的填装体具有两个末端，并且每个末端的结扎(ligature) 10数为8至25。此处,结扎是填装体末端的转折点，在该转折点所述纱线从向填装体的一端运行变为朝向填装体的另一端运行。填装体的每个末端的结扎数为，在纱线再次被置于邻近相同的纱线转折点之前，填装体末端的转折点的数目。换言之，结扎数为通过导纱器从在末端的初始位置开始直至放置纱线于相邻起始位置(由δ分离)的双行程的数目。通常地，每个末端的结扎数是低的，例如4或5。一个例子是PentaWind,在 ’ Manual of Winding Technology', Georg SAHM GmbH & Co.,第 I 版 1995 年的第37页。每个末端的结扎数通常在整个填装体中保持恒定，因为这是机械上最简单的解决方案，否则当改变结扎数时将导致非对称填装体。
图I中的填装体6由位于绕线架8上的纱线2a、2b形成。所述纱线2a、2b以纱线2a、2b的中心之间的正交距离δ (也被称为δ值)放置。本文中的“开放式”是指相邻纱线2a、2b隔开距离4，由此相邻放置的纱线2a、2b在填装体末端之间的大部分距离上相互不接触。换言之，所述δ值比纱线2a、2b的宽度大。令人惊奇地发现，每个末端的高结扎数与开放式精确交叉卷绕填装体的组合大大降低了相邻纱线间纱线被钩住的可能性，并因此减少了填装体的拆卷张力的变化。甚至更令人惊奇地发现，当这个填装体相对较小(例如小于500g)时,特别当这个填装体小于250g时,这种卷绕填装体特别有优势。对于较大的填装体(例如大于2kg、4kg、6kg或甚至IOkg或更大)而言,发现使用步进开放式精确交叉卷绕填装体是有利的。本文中的“步进(step)”指的是，卷绕时螺旋角减小，以使外层具有比内层更低的螺旋角。这通过如下来实现相比于填装体内部，填装体外部的螺旋角突然增力口。步进的使用例如已在EP0055849A2中有所描述。 在本发明的另一个方面(该方面与本发明的第一个方面组合)中，通过如下纱线的填装体来实现本发明的目标，所述纱线填装体中，拆卷张力的变化小于I. 5中值拆卷张力的归一化标准偏差，所述中值拆卷张力以150m/min的拆卷速度由轴向拆卷(Over End TakeOff, OETO)方式测量1000m得到。所述归一化标准偏差为拆卷张力与中值拆卷张力的标准·偏差的比值。业已发现，拆卷张力的这个变化水平对大多数纱线是有利的，因为更均匀的纱线拆卷导致更均匀的纱线结构。在优选的实施方式中，拆卷张力的归一化标准偏差小于
I.25，且更优选地拆卷张力的变化低于I. I。这些优选的实施方式特别有利于细的高杨氏模量纱线，例如HPPE，因为高杨氏模量纱线的非常低的弹性增加了该纱线对拆卷张力突然变化的灵敏度。拆卷张力的低变化也可通过填装体性能因子(PPF)描述。在本发明的这个方面，所述PPF小于150且优选为小于100。我们发现了，优选的实施方式特别有利于细的高杨氏模量纱线，例如纱线直径小于150 μ m的HPPE。
以下参考示例性实施方式以及附图更全面地解释本发明，附图中图I示出了精确交叉卷绕填装体的示意图，图2示出了具有未被扰动端和被扰动端的填装体的示意图，图3示出了通过封闭式精确交叉卷绕进行卷绕的HPPE填装体的拆卷张力，以及图4示出了通过本发明的开放式精确交叉卷绕进行卷绕的HPPE填装体的拆卷张力。所有的附图都是高度示意性的且不一定按照比例。它们仅仅示出了为了阐明本发明必要的部分，其他部分被省略了或仅被提出。
具体实施例方式实验工作表明了，填装体优选应当具有正卷绕(正的δ值)。正卷绕并不通过轴向拆卷影响拆卷，但在卷绕填装体时是一个有利条件，因为将防止新放置的纱线被以前放置的纱线拖住。对于具有低摩擦系数的高杨氏模量纱线(例如e-PTFE和高性能聚乙烯(HPPE)纤维)而言，特别是这样。在高度优选的实施方式中，每个末端的结扎数是11至19。令人惊奇地发现，该实施方式提供了一种不会在纱线的较低层之间钩住纱线的机械上非常稳定的填装体，从而允许非常稳定的拆卷。此外，所述填装体是非常稳定的，其中即使纱线松动以致一些卷绕移动，这些移动也会被高结扎数终止，这阻止了邻近纱线滑移以及级联效应的产生。该效应由在邻近纱线移动之前已经滑移的纱线层数(相应于结扎数)高引起。根据本发明的填装体的这种稳定效应对高杨氏模量纱线特别有利，其中该纱线由于卷绕张力产生的拉伸不能吸收纱线由于移动引起的额外长度，而更弹的纱线可以。根据开放式精确交叉卷绕填装体，螺旋角将会随着填装体直径的增加而增加。图I中说明了螺旋角的定义。在根据本发明的填装体的一个实施方式中，发现所述螺旋角优选应为75°至86°，对HPPE而言，发现78°至85°的螺旋角特别有利。此外，发现当运用步进开放式精确交叉卷绕时，这些螺旋角范围甚至对于大填装体也可以实现。在本文中，“螺旋角在特定范围内”是指填装体的纱线的至少80重量％具有所述范围内的螺旋角。因此，例如为了增加已完成填装体的连贯性或为了改善纱线在绕线架上的固定性，填装体的最内层或最外层部分和/或靠近填装体末端的部分可具有在特定范围外的螺旋角，而并未偏离本发明的精神。然而，高度优选的是填装体的基本上所有纱线都具有所述范围内的螺旋角，例如填装体的至少90重量％的纱线、最优选地至少95%重量％的纱线具有所述范围内的螺 旋角。对于大填装体来说，这可能要求需要在卷绕时调整螺旋角。这被称为步进开放式精确交叉卷绕填装体。通过引入一系列步进(例如约5至25螺旋角步进)，发现对4至IOkg的HPPE的填装体而言甚至能够实现优选范围的狭窄间隔。 本文中的模量是指杨氏模量，术语“模量”和“杨氏模量”交替使用。本文中的高杨氏模量纱线是杨氏模量高于30GPa的纱线。然而，本发明填装体和卷绕纱线的方法的优点对具有非常高的杨氏模量(例如50GPa、75GPa、IOOGPa或甚至更高)的纱线例如HPPE特别显著。发现所述填装体对组合了非常高杨氏模量和低摩擦系数的纱线(例如基于UHMWPE的凝胶纺纱HPPE纱线)特别有利。纱线可以是单丝或复丝纱线。复丝纱线包含至少两根丝，该丝可被加捻、未加捻、编织(来自单丝或单丝的集合体)、缠结或其任意组合形成纱线。因此本发明也包括纱线结构的卷绕和纱线结构的卷绕填装体，例如横截面基本圆的编织物和横截面细长的编织物，例如(窄)编织带或卷绕时折叠以形成细长结构的编织物，例如中空编织物。高杨氏模量纱线的例子有高模芳纶纤维(HMA)、碳纤维、e-PTFE和HPPE。单丝包括横截面基本圆的单丝和横截面细长的单丝，例如(窄)带、条带、带子、(加捻的)狭缝带子或单丝状结构，如(部分)稠合的单丝的集合体或复丝纱线。卷绕高杨氏模量纱线的一个主要困难是纱线对绕线架的抓力(grapping)缺乏，正如对更弹的纤维所观察到的。这意味着,如果绕线架被垂直地、无张力地放置在纱线中时，那么该纱线可能从填装体脱落或至少填装体的外层移位了。通常，已经通过使用封闭式填装和相对低的螺旋角解决了这个问题，因为这改善了填装体的连贯性。对相对粗的高杨氏模量纱线来说，这是一个可接受的解决方案；然而令人惊奇地发现，对于较细的纱线，这不能总导致合适的拆卷性能，并且在卷绕和拆卷时甚至能破坏纱线。业已发现，当纱线具有高杨氏模量和高韧性(tenacity)组合时,根据本发明的填装体特别有利。在一个实施方式中，发现有利的的是，根据本发明的填装体的纱线具有至少13cN/dtex的韧性,优选地所述纱线具有至少17cN/dtex的韧性。对具有至少30cN/dtex(例如至少35cN/dteX)韧性的高性能纱线观察到最优。对高韧性纱线的优势对具有更高韧性的纱线而言似乎没有减少；然而，在一个实施方式中，纱线的韧性小于75cN/dteX。本文中的HPPE可理解为高性能聚乙烯，其为基于具有至少30GPa的杨氏模量的拉伸聚乙烯的纱线。HPPE可例如通过熔体纺丝法(例如EP1445356中公开的)、通过固态工艺(例如EP 1627719中公开)或通过凝胶纺丝法(W0 2005/066401中公开的)来制备。一种特别优选类型的HPPE是凝胶纺纱超高分子量聚乙烯(UHMWPE)，其中所述UHMWPE具有至少5dl/g、优选地至少10dl/g、更优选地至少15dl/g、最优选地至少21dl/g的特性粘度(IV),该特性粘度在135°C下对在十氢化萘中的溶液测量。优选地，所述IV为至多40dl/g、更优选地至多30dl/g、甚至更优选地至多25dl/g。凝胶纺纱UHMWPE通常具有至少50GPa的杨氏模量。所述纱线具有宽度，W本文中，为横穿纱线长度方向的该纱线的横截面的最大尺寸。δ值越高，卷绕填装体越开放。对优选的实施方式而言，发现了当根据本发明的填装体的δ值为至少2W_a、优选地至少4胃纟％时，钩纱大幅降低。然而，如果δ值变得过大， 那么填装体的机械连贯性降低。因此，优选地所述S值为至多100W_A。最优选地δ值介于2W纱纟0卩20W纱纟Α之间。特别对于具有非常小(例如W纟％〈100 μ m)的纱线而言，发现δ值介于
+0. 5μπι)和(W_a+3ym)之间是有利的。换言之,在这个实施方式中，相邻纱线的各纱线中心之间的距离介于约O. 5mm和3mm之间。业已发现,如别处讨论的当与在末端的大量结扎结合时，这允许具有低钩纱风险的适当地开放分布。然而，如果纱线的滑移启动，那么这些δ值允许相邻纱线相互支持。特别对于具有低线性密度的纱线而言，发现运用介于(W纟，线+0.811111)和(1纱线+211111)之间的δ值是特别有利的。对于ΗΡΡΕ，发现这对于具有线性密度低于120dtex的纱线、更具体地对于具有线性密度低于45dtex的纱线是特别有利的。在一个优选的实施方式中，填装体的硬度为50° Sh至80° Sh。较软的填装体倾向于变得不稳定，而较硬的填装体倾向于具有增加的拆卷张力变化。更优选地，填装体的硬度为60° Sh至75° Sh，发现这对高杨氏模量纱线、特别是对HPPE纱线在填装体的拆卷张力变化和稳定性方面产生良好性能。填装体的硬度被测定为沿所述填装体的长度的硬度的平均值。填装体的硬度通过卷绕时紧箍压力和纱线张力的组合并结合卷绕模式来确定。发现只要填装体的硬度保持在特定范围内，紧箍压力和纱线张力在卷绕时可大幅变化。一般情况下，发现运用低紧箍压力和低纱线张力的组合是有利的，因为这减小了钩纱。另一方面，非常低的紧箍压力和纱线张力(特别是与大的δ值组合)倾向于导致不稳定的填装体。硬度通常在所述填装体的末端区域和填装体的中心区域之间变化，这是因为当移动机(traveller)改变方向时由于它的停止和加速而在末端附近提供过量材料。在一个优选的实施方式中，保持硬度的变化非常低。发现距离末端Icm的填装体硬度和填装体中部的填装体硬度的差别保持在小于10° Sh非常有利。距离末端Icm的填装体硬度和填装体中部的填装体硬度的差别小于5° Sh的填装体特别有利。这允许非常高质量的填装体。填装体的末端可(基本上)正交于绕线架(见图2A，也被称为奶酪，cheese)，其代表本发明的一个优选的实施方式。然而，在另一个优选的实施方式，填装体的至少一个末端是被扰动的。发现被扰动的末端由于使卷绕时移动机在末端附近减速和加速因而倾向于减少供给于填装体末端附近的增加材料的影响。发现被扰动的末端为减少距离末端Icm的填装体硬度和填装体中部的填装体硬度的差别提供了优选的方式。本文中，“被扰动的末端”指的是，该末端(基本上)不正交于绕线架。扰动可以覆盖所述填装体的整个末端或者仅仅覆盖所述填装体末端的有限部分，例如填装体的较高或较低直径的末端。为清楚起见，部分被扰动的末端未示于图2中。被扰动的末端的实施例为，该末端为锥形向内的(朝向填装体的另一个末端-见图2C)、或末端为锥形向外的(远离填装体的另一个末端-见图2B)、末端为锯齿状(见图2D)、或末端具有在填装体末端附近的一定范围r内无规分布的长度(见图2E)。最优选地是末端中的至少一个向外变尖。原则上，根据本发明的填装体可以应用于任何宽度的纱线，然而，低拆卷阻力或拆卷阻力的低变化的优势是针对低宽度纱线特别开发的，因为低宽度纱线对拆卷阻力中的峰更敏感，而这些峰可能比纱线的拉伸强度更大，会导致丝断裂或甚至纱线断裂。因此，在一个有利的实施方式中，所述纱线的宽度小于约O. 5mmO优选地，所述纱线的宽度小于O. Imm,更优选地所述纱线的宽度为小于50 μ m,例如纱线宽度小于约25 μ m。在一般情况下，本发明的填装体可能包含任何线性密度的纱线，然而所述填装体 对具有相对低宽度的纱线特别有利，因为这样的纱线在常规填装体中特别容易丝线断裂或甚至纱线断裂。在一个优选的实施方式中，所述纱线的线性密度为至多500dteX、优选地至多120dtex、更优选地至多45dtex且最优选地至多20dtex。原则上，本发明的填装体可被用于具有任意丝线宽度的纱线。此处，“丝线宽度(filament width)”为横穿丝线长度方向的纱线的横截面的最大尺寸。然而,低拆卷阻力或拆卷阻力的低变化的优势是针对具有低宽度丝线的纱线特别开发的，因为具有低宽度的丝线对拆卷阻力的峰更敏感，而这些峰可能比丝线的拉伸强度更大，会导致丝断裂以及由此起毛、质量降低或最终甚至纱线断裂。因此，在一个有利的实施方式中，所述纱线包含至少一种具有小于约17ym宽度的丝线。优选地，所述纱线包含至少一种具有小于约12μπι宽度的丝线，更优选地所述纱线包含至少一种具有小于约8 μ m宽度的丝线。本发明的另一个方面涉及卷绕具有高杨氏模量纱线的填装体的方法。所述方法包含如下步骤提供圆柱形绕线架，将高杨氏模量纱线卷绕在绕线架上以形成具有两个末端的填装体，其中卷绕模式为开放式精确交叉卷绕，并且每个末端的结扎数为8至25，优选地每个末端的结扎数为11至19。在一个优选的实施方式中，所述纱线具有宽度，，且所述卷绕模式具有介于2W,线和100W纱线之间的δ值，发现这产生了具有降低的钩纱风险的填装体。在本发明的一个优选的实施方式中，所述δ值介于21纟彡纟;|和201|^之间，这允许更紧密的填装体以及更好支持的相邻纱线(例如图I的纱线2a和2b)。在本发明的又一个实施方式中，所述卷绕模式的螺旋角为约75°至86°。业已发现，该方法为具有低拆卷张力的纱线填装体提供了系统的模式并且/或者无大的波动和无高峰。所述螺旋角更优选地为78°至85°，发现这为HPPE提供了在所得纱线填装体的连贯性和拆卷张力变化之间最好的折衷结果。在又一个优选的实施方式中，发现对于大的纱线填装体(对应于例如大于约4kg的HPPE)来说，卷绕模式包括至少一个步进的螺旋角是有利的，更优选地所述卷绕模式包括更多步进(例如螺旋角中至少2、3、4、5、10、20、25或甚至更多的步进)的螺旋角。步进数应足够低以使螺旋角不能保持基本恒定，因为这将导致无规的卷绕填装体，这由于导致过高的拆卷张力是不希望的。本发明的方法优选地在卷绕机上进行，在卷绕机中，控制绕线架旋转的发动机被驱动，与控制导纱的发动机无关，结果可在卷绕时调整卷绕速度和螺旋角。根据本发明的填装体和卷绕方法特别有利于用在具有高杨氏模量的细纱线的编织、针织、纺织、加捻和/或其他纱线变换，因为它允许更均匀的纱线运送以及由此在纱线转换时更均匀的张力。特别是对于医疗应用(其中微创技术需要使用还要更细的纱线)，所述填装体和卷绕方法具有较大优势。因此，在本发明的一个优选的实施方式中，本发明的填装体用在纱线构造中，所述纱线结构是医疗器械或形成医疗器械的一部分。实施例用Honigmann拆卷性能测试仪UPT-100测量拆卷张力并用HonigmannHCC-PPT软件包对其进行分析。以150m/min的拆卷速度和50cm的绕线架与导纱眼之间的距离以轴向拆卷(OETO)形式测量所述拆卷张力。所述导纱眼是陶瓷Al2O3导纱眼。所述绕线架被水平放置且绕线架中心和导纱眼被放置在相同高度上。测试长度为1000m，随后用Honigmann HCC-PPT软件包对结果进行。对比例I通过开放式精确交叉卷绕填装体将从DSM Dyneema购买到的UHMWPE纱线的·IlOdtex加捻HPPE卷绕在SAHM 260XE上。所述纱线的宽度为约141 μ m，填装长度200mm，螺旋角保持在75°至84°之间，δ值为2. 2mm，末端的结扎数为4，且纱线张力为80cN。如上面所描述进行拆卷。图3中示出了测得的拆卷张力。观测到即使拆卷张力大部分时间非常低，但仍然出现许多张力峰。所述峰主要集中出现在填装体末端周围。实施例2通过开放式精确交叉卷绕填装体将从DSM Dyneema购买到的UHMWPE纱线的IlOdtex加捻HPPE卷绕在SAHM 260XE上。所述纱线的宽度为约148 μ m，填装长度200mm，螺旋角保持在79°至81°之间，δ值为I. 0mm，末端的结扎数为11，且纱线张力为80cN。如上面所描述进行拆卷。图4中示出了测得的拆卷张力。观测到中值张力以及峰张力都非常低。在系统模式中所述(基本较低的)峰比实施例I中更多。讨论在表I中，汇总了从Honigmann HCC-PPT软件包中提取出的数据。
I对比例II实施例2
中值张力[CN]0 39023
最大张力[cN]16.08Γδ
最小张力[cN]-I. 15-O. 13
标准偏差[cN]083025
填装体性能因子(PPF)~ 720归一化的标准偏差[] [2TT309如在表I中可观测到的，根据本发明(实施例2)的填装体在所有参数上明显优于对比例的填装体，这也导致了 PPF大于12倍的改进。这也可从归一化标准偏差观测到，其中本发明的填装体的归一化标准偏差约为对比例I的填装体的归一化标准偏差的一半。本文描述的本发明的实施方式的单独特征或组合特征及其明显变化可与本文中 描述的其他实施方式的特征组合或交换，除非本领域技术人员会立即认识到所得实施方式按自然法则是不可行的。
权利要求
1.一种在绕线架上的纱线的填装体，其中所述绕线架是圆柱形绕线架，所述填装体是开放式精确交叉卷绕填装体或步进开放式精确交叉卷绕填装体，所述填装体具有两个末端，每个末端的结扎数为8至25，且所述纱线是具有至少30GPa的杨氏模量的高杨氏模量纱线。
2.一种在绕线架上的纱线的填装体，其中中值拆卷张力的归一化标准偏差小于1.5，优选地所述拆卷张力的归一化标准偏差小于I. 25，并且更优选地所述拆卷张力的归一化标准偏差小于I. 1，所述中值拆卷张力以150m/min的拆卷速度以轴向拆卷(OETO)方式测量IOOOm得到。
3.如权利要求I或2所述的填装体，其中每个末端的结扎数为11至19。
4.如权利要求I至3中任意一项所述的填装体，其中所述纱线具有宽度，，且所述填装体具有介于21_和IOOWfe^之间的δ值，优选地具有介于21_和201_之间的δ值。
5.如权利要求I至4中任意一项所述的填装体，其中所述螺旋角为75°至86°，优选地所述螺旋角为78°至85°。
6.如权利要求I至5中任意一项所述的填装体,其中所述填装体的硬度为50°Sh至80° Sh，优选地所述填装体的硬度为60° Sh至75° Sh。
7.如权利要求I至6中任意一项所述的填装体，其中距离末端Icm的填装体的硬度和填装体中部的填装体的硬度的差别小于10° Sh，优选地距离末端Icm的填装体的硬度和填装体中部的填装体的硬度的差别小于5° Sh0
8.如权利要求I至7所述的填装体，其中所述纱线是具有至少50GPa的杨氏模量的高杨氏模量纱线，优选地所述纱线具有至少75GPa的杨氏模量，更优选地所述纱线是高性能聚乙烯纱线，最优选地所述纱线是凝胶纺纱UHMWPE纱线。
9.如权利要求I至8中任意一项所述的填装体,其中所述纱线具有至少13cN/dtex的韧性，优选地所述纱线具有至少20cN/dteX的韧性，更优选地所述纱线具有至少30cN/dtex、例如至少35cN/dtex的韧性,任选地所述纱线具有小于75cN/dtex的韧性。
10.如权利要求I至9中任意一项所述的填装体，其中所述纱线具有小于约O.5mm的宽度，优选地所述纱线具有小于约O. Imm的宽度，更优选地所述纱线具有小于约50 μ m的宽度。
11.如权利要求I至10中任意一项所述的填装体，其中丝线宽度小于17μ m，优选地丝线览度小于12 μ m。
12.如权利要求I至11中任意一项所述的填装体，其中所述纱线的线性密度为至多500dtex,优选至多120dtex,更优选地至多45dtex,且更优选地至多20dtex。
13.如权利要求I至12中任意一项所述的填装体，其中所述末端的至少一个是被扰动的，优选地所述末端的至少一个为锥形的、Z字形的或在一定范围内无规分布的，更优选地所述末端的至少一个为锥形向外的。
14.一种卷绕高杨氏模量纱线的填装体的方法，所述方法包括如下步骤 -提供圆柱形绕线架， -在所述绕线架上卷绕高杨氏模量纱线，以形成具有两个末端的填装体， 其中卷绕模式为开放式精确交叉卷绕，并且每个末端的结扎数为8至25，优选地每个末端的结扎数为11至19。
15.如权利要求14所述的方法，其中所述纱线具有宽度切纱浅’且所述卷绕模式具有介于21_和100W_之间的δ值和75°至86°的螺旋角，优选地所述螺旋角为78°至85°并且/或者所述δ值介于20W_之间。
16.如权利要求14或15所述的方法，其中所述卷绕模式包括至少一步进的螺旋角，优选地所述卷绕模式包括至少两步进的螺旋角，更优选地所述卷绕模式包括至少三步进的螺旋角，例如5至25步进的螺旋角。
17.如权利要求I至12中任意一项所述的填装体在通过编织、针织、纺织和/或加捻来制造纱线结构中的用途，优选地所述纱线结构是医疗器械或形成医疗装置的一部分。
全文摘要
本发明涉及改进的纱线填装体以及卷绕高杨氏模量纱线的填装体的方法。所述填装体的拆卷张力具有低的归一化标准偏差，因此非常适合转化为一系列纱线结构，特别是医疗产品。
文档编号B65H55/04GK102933477SQ201180028358
公开日2013年2月13日 申请日期2011年4月7日 优先权日2010年4月7日
发明者艾沃特·弗洛伦蒂诺斯·弗洛里蒙德斯·丹斯楚迪尔·德, 赫伯特·拉比, 卡斯特恩·格尔克 申请人:帝斯曼知识产权资产管理有限公司